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    氣態(tài)懸浮焙燒爐一級旋風(fēng)預(yù)熱器的數(shù)值模擬

    2015-12-16 07:51:50羅振勇張忠霞
    濕法冶金 2015年2期
    關(guān)鍵詞:焙燒爐切向速度預(yù)熱器

    羅振勇,張忠霞

    (貴陽鋁鎂設(shè)計研究院有限公司,貴州 貴陽 550081)

    氧化鋁工業(yè)中,現(xiàn)應(yīng)用于工業(yè)生產(chǎn)的3種類型的流態(tài)化焙燒裝置是美國鋁業(yè)的流態(tài)閃速焙燒爐、德國的魯齊循環(huán)流態(tài)焙燒爐和丹麥?zhǔn)访芩构镜臍鈶B(tài)懸浮焙燒爐。其中氣態(tài)懸浮焙燒技術(shù)起步最晚,但技術(shù)先進,在我國氧化鋁工業(yè)廣泛應(yīng)用。丹麥?zhǔn)访芩构镜臍溲趸X氣態(tài)懸浮焙燒系統(tǒng)主要包括氫氧化鋁喂料、文丘里閃速干燥器、多級旋風(fēng)預(yù)熱系統(tǒng)、氣體懸浮焙燒爐、多級旋風(fēng)冷卻器、二次流化床冷卻器、除塵和返灰等部分[1]。其中多級旋風(fēng)預(yù)熱系統(tǒng)包含一級旋風(fēng)預(yù)熱器和二級旋風(fēng)預(yù)熱器,是氣態(tài)懸浮焙燒爐的基本構(gòu)成單元。一級旋風(fēng)預(yù)熱器雖然處于預(yù)熱系統(tǒng),但是物料的預(yù)熱主要在二級旋風(fēng)預(yù)熱器內(nèi)進行,在一級旋風(fēng)預(yù)熱器內(nèi)主要進行物料的分離,是預(yù)熱系統(tǒng)最重要的單元,其性能影響成品氧化鋁質(zhì)量、焙燒爐粉塵排放量、物料循環(huán)量等。目前,一級旋風(fēng)預(yù)熱器的設(shè)計基本上都是根據(jù)經(jīng)驗結(jié)合部分試驗進行的。隨著能源緊缺和環(huán)境保護形勢的日益嚴(yán)峻,對一級旋風(fēng)預(yù)熱器的優(yōu)化設(shè)計提出了更為嚴(yán)格的要求。

    本研究以廣西某公司從丹麥?zhǔn)访芩构疽M的產(chǎn)能為1 200t/d的氣態(tài)懸浮焙燒爐為對象,采用FLUENT商業(yè)仿真軟件對一級旋風(fēng)預(yù)熱器進行模擬仿真,計算一級旋風(fēng)預(yù)熱器內(nèi)氣相的靜壓分布和切向速度分布。

    1 數(shù)值模擬方法

    1.1 計算模型

    一級旋風(fēng)預(yù)熱器數(shù)值計算采用如下模型:1)湍流模擬采用雷諾應(yīng)力(RSM)模型[2-5];2)對流項的離散格式為二階迎風(fēng)格式[6-8];3)壓力插補格式為PRESTO格式[9];4)壓力與速度的耦合采用SIMPLEC計算法[10-11]。

    1.2 計算區(qū)域

    1 200t/d氫氧化鋁氣態(tài)懸浮焙燒爐的一級旋風(fēng)預(yù)熱器的三維實體如圖1所示,具體尺寸見表1。建模時坐標(biāo)原點取在排料口圓心位置。

    表1 一級旋風(fēng)預(yù)熱器的幾何參數(shù) mm

    圖1 一級旋風(fēng)預(yù)熱器的三維實體示意圖

    1.3 網(wǎng)格劃分

    將整個計算區(qū)域劃分為互不重疊的10個子區(qū)域:入口上部,入口下部,升氣管上部,升氣管下部,上部筒體環(huán)形空間,漸進蝸殼中心柱體,漸進蝸殼環(huán)錐空間,下部筒體,錐體和排料筒體。采用六面體結(jié)構(gòu)化網(wǎng)格劃分10個求解區(qū)域,三維計算域網(wǎng)格如圖2所示。

    圖2 一級旋風(fēng)預(yù)熱器的三維計算區(qū)域網(wǎng)格

    1.4 邊界條件

    1.4.1 入口邊界

    入口處的氣體是O2、CO2、N2和水蒸氣的混合體,體積分?jǐn)?shù)分別為3%、7%、50%和40%。給定入口截面法向時均速率為14.2m/s。入口湍流采用湍流強度和湍流耗散率指定,湍流強度為0.914m2/s2,湍流耗散率為1.056m2/s3。

    1.4.2 升氣管出口邊界

    壓力出口邊界壓力為測量壓力5.87Mpa。湍流由湍流強度和水力直徑指定,湍流強度為5.5%,水力直徑為2 638mm。

    1.4.3 排料口邊界

    假設(shè)沒有氣流從排料口流出,氣體流量為零。

    1.4.4 固壁邊界

    壁面為無滑移邊界,近壁區(qū)的處理采用壁面函數(shù)法。

    2 數(shù)值模擬結(jié)果分析

    為了清楚地分析一級旋風(fēng)預(yù)熱器內(nèi)氣相流場沿軸向的變化規(guī)律,沿軸向取5個具有代表性的XY截面:Z1=8 685mm,代表上部筒體環(huán)形空間XY截面;Z2=7 192mm,代表升氣管入口處XY截面;Z3=6 910mm,代表漸進蝸殼空間XY截面;Z4=5 455mm,代表下部筒體空間XY截面;Z5=2 800mm,代表錐體分離空間XY截面。

    2.1 靜壓分布

    圖3為一級旋風(fēng)預(yù)熱器靜壓分布云圖,圖3a為x=0的YZ截面上的靜壓分布云圖,圖3b自上而下分別為Z1、Z3、Z4、Z5截面上的靜壓分布云圖。

    從YZ截面靜壓分布云圖可看到,靜壓沿徑向由外向內(nèi)逐漸降低,且中心軸線附近的靜壓最低,沿軸向壓力降低很小。在強旋流中,靜壓一般取決于切向速度,可近似表示為

    式中:r為徑向位置,mm;vt為切向速度,m/s。由于靜壓沿軸向上幾乎沒有變化,故可知徑向速度和軸向速度相對于切向速度較小。

    圖3 一級旋風(fēng)預(yù)熱器的靜壓分布云圖

    圖4a~d分別為Z2、Z3、Z4、Z5截面上的靜壓分布。

    圖4 沿軸向不同高度截面上的靜壓分布

    由圖4看出,壓力沿徑向的分布變化分為3段:壁面附近區(qū)域壓力分布比較平緩;中心軸線附近區(qū)域壓力分布很平坦,幾乎沒有變化;而中心軸線附近與壁面附近之間的區(qū)域靜壓分布變化比較急劇。這主要是由于中心軸線附近與壁面附近之間的區(qū)域存在準(zhǔn)強制渦,使壓力變化陡峭,而壁面附近存在準(zhǔn)自由渦,使壓力變化趨勢平緩。隨著一級旋風(fēng)預(yù)熱器的漸進、收縮,壓力分布沿軸向自上而下變得陡峭。還可看出,在Z2截面即升氣管入口處,靜壓分布呈現(xiàn)不連續(xù)性,說明入口處的氣流脈動程度較強。

    2.2 切向速度分布

    在一級旋風(fēng)預(yù)熱器的速度場中,切向速度占主導(dǎo)地位,由它帶動顆粒作旋轉(zhuǎn)運動,使顆粒在離心力的作用下被分離出來。圖5為一級旋風(fēng)預(yù)熱器切向速度分布云圖,圖5a為x=0的YZ截面上的切向速度分布云圖,圖5b自上而下分別為Z2、Z3、Z4、Z5截面上的切向速度分布云圖。可以看出:在壁面和旋轉(zhuǎn)軸心位置,切向速度等于零;在預(yù)熱器氣流入口位置,由于蝸殼的擴展,速度加速不明顯;而經(jīng)過蝸殼的收縮,氣流切向旋轉(zhuǎn),切向速度加速至峰值。氣流進入柱體段后,沿筒壁作圓周運動,摩擦引起能量損失,速度有所降低。在蝸殼及以上部分,由于入口處的非軸對稱性,致使切向速度的軸對稱性較差;而在下部柱體段及錐體段,切向速度的對稱性較好,這說明氣流的強旋轉(zhuǎn)特性消減了入口進氣的非軸對稱。

    圖5 一級旋風(fēng)預(yù)熱器的切向速度分布云圖

    圖6a~d分別為Z2、Z3、Z4、Z5截面上的切向速度分布。

    圖6 沿軸向不同高度截面上的切向速度分布

    由圖6看出,切向速度分布對稱性很好,呈現(xiàn)典型的蘭金組合渦分布,即內(nèi)旋流為準(zhǔn)強制渦,外旋流為準(zhǔn)自由渦,內(nèi)外渦的分界面構(gòu)成切向速度峰值面,此面基本上為一圓柱面。蘭金組合渦的結(jié)構(gòu)十分有利于顆粒的分離,內(nèi)部準(zhǔn)強制渦的離心作用將顆粒甩向外部,而外部準(zhǔn)自由渦對顆粒的攜帶作用減弱,利于顆粒在筒壁附近被捕獲。圖6a中切向速度在升氣管筒壁附近產(chǎn)生第2個峰值,這主要是由于升氣管壁造成的速度波動。

    3 結(jié)束語

    利用計算流體動力學(xué)商業(yè)軟件FLUENT對一級旋風(fēng)預(yù)熱器的氣-固兩相流動進行數(shù)值模擬,結(jié)果表明:靜壓沿徑向由外向內(nèi)逐漸降低,在中心軸線附近最低,沿軸向自上向下降低較??;在一級旋風(fēng)預(yù)熱器壁面和旋轉(zhuǎn)軸心位置,切向速度等于零;在氣流入口位置,切向速度加速不明顯,而是經(jīng)過蝸殼的收縮才加速至峰值;進入下部柱體段后,速度有所降低。切向速度分布的對稱性好,呈現(xiàn)典型的蘭金組合渦分布。研究結(jié)果可為一級旋風(fēng)預(yù)熱器的生產(chǎn)運行和優(yōu)化設(shè)計提供參考。

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