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    帶阻尼臺一級轉(zhuǎn)子葉片模鍛件制坯工藝研究

    2015-12-16 07:17:34馬栓柱臧德昌
    鍛壓裝備與制造技術(shù) 2015年6期
    關(guān)鍵詞:榫頭棒料模鍛

    馬栓柱,臧德昌,蔡 梅,張 穎

    (中航工業(yè)沈陽黎明航空發(fā)動機(jī)(集團(tuán))有限責(zé)任公司,遼寧 沈陽 110043)

    0 引言

    某發(fā)動機(jī)風(fēng)扇轉(zhuǎn)子裝配平衡組合件中的第一級轉(zhuǎn)子葉片零件如圖1所示。該葉片屬于寬弦長(葉身最大寬度131.3mm)、大扭角(最大扭角約30°)葉片。葉身長約300.7mm,葉身中部阻尼臺深度69mm,材料為TC4鈦合金??紤]到機(jī)加定位和加工余量要求,兼顧模鍛成形時鍛件出模的需要,設(shè)計(jì)模鍛件如圖2所示。該轉(zhuǎn)子葉片榫頭與垂直葉身軸線的平面成20.29°夾角,角度相對較大,不利于坯料的頂鍛聚集成形。鍛件榫頭最大截面處截面積相當(dāng)于直徑?94棒料的面積,葉身處截面積相當(dāng)于直徑?43的截面積,阻尼臺處截面積相當(dāng)于?73棒料面積,故最大截面積相差79%??紤]到鈦合金鍛造溫度下變形抗力較大,金屬流動性差,鍛造溫度范圍窄,該模鍛件荒坯很難在5000kN平鍛機(jī)(3寸)上順利頂鍛成形。為了加快研制進(jìn)度,縮短周期,滿足科研生產(chǎn)需要,急需探索荒坯的胎模鍛成形工藝。

    圖1 第一級轉(zhuǎn)子葉片零件示意圖

    圖2 第一級轉(zhuǎn)子葉片鍛件圖

    1 試驗(yàn)分析

    1.1 截面積分析,繪制荒坯圖

    為確定鍛件荒坯的形狀和尺寸,以及下料棒材的直徑和長度,對模鍛件各截面進(jìn)行截面圖計(jì)算。計(jì)算時考慮到葉片鍛件成形不易打靠的特點(diǎn),葉盆面取上差,單側(cè)毛邊厚度×寬度為2mm×10mm。沿鍛件軸線選取典型部位畫出截面圖形,鍛件形狀變化劇烈處截面取得密集些[1],形狀變化平緩處截面取得稀疏些。繪制截面圖如圖3所示??梢钥闯瞿e懠鹘孛嫠蠡呐髅娣e存在明顯差異,榫頭和阻尼臺處荒坯較大,葉身和葉尖處截面積較小??紤]到榫頭的傾斜角度,荒坯頭部若保證相應(yīng)的斜度,模鍛成形效果會較好。根據(jù)計(jì)算結(jié)果和模鍛生產(chǎn)經(jīng)驗(yàn)[2],設(shè)計(jì)滿足模鍛要求的荒坯圖,如圖4所示。

    圖3 模鍛件各截面處的橫截面積

    1.2 荒坯成形方案選擇

    荒坯榫頭處(以下簡稱頭部,其余簡稱桿部)為傾斜20.29°的直徑?100圓臺,桿部兩端為?50圓柱,中部為?70圓臺,桿部截面差約49%。針對荒坯的形狀特點(diǎn)[3],提出兩種成形方案。

    圖4 荒坯圖

    方案1:桿部法蘭聚集成形后頭部聚集成形。該方案考慮到TC4鈦合金的成形特性,主要在三向壓應(yīng)力下鐓粗成形,金屬流動性好。荒坯形狀完全在胎模中成形,轉(zhuǎn)接過渡處由胎模保證,轉(zhuǎn)接較圓滑,有利于模鍛充滿成形。但該方案需要多套成形胎模,尤其是頭部聚集成形時桿部需采用分體模具,這樣才能保證荒坯在成形后順利取出。聚集成形時需要采用?50直徑規(guī)格的棒材,為滿足體積要求,需要較長的下料長度,聚集時產(chǎn)生失穩(wěn)彎曲,導(dǎo)致荒坯出現(xiàn)較深的折疊缺陷。

    方案2:頭部聚集成形后桿部拔長成形。該方案只需要一套聚集成形胎模,頭部成形后順利取出荒坯鍛件,然后對桿部進(jìn)行卡壓、拔長。為提高桿部質(zhì)量,設(shè)計(jì)制造三套簡易自由鍛工具(摔子), 摔子直徑 ?70×寬100、?60×寬 53、?50×寬 72,分別用來整體摔桿、桿部中間分料和中間摔桿。聚集成形時需要采用?70直徑規(guī)格的棒材,成形性較好。

    但該方案桿部自由鍛成形,尺寸不易控制,尤其是中部?70凸臺與榫頭間的距離。間距過大或過小都會嚴(yán)重影響模鍛成形充滿質(zhì)量。同時拔長時出現(xiàn)多處棱邊,不能圓滑進(jìn)行轉(zhuǎn)接和過渡,需要進(jìn)行大量的打磨清理。

    綜合考慮兩方案優(yōu)缺點(diǎn),最終采用方案2進(jìn)行荒坯制備、設(shè)計(jì)胎模和間距控制樣板,如圖5、6所示。

    1.3 成形過程模擬

    圖5 鍛造用胎模

    圖6 關(guān)鍵尺寸控制用樣板

    圖7 成形過程等效應(yīng)變

    采用DEFORM-3D進(jìn)行胎模鍛造過程模擬[4,5],模型材料Ti6Al4V,剪切接觸摩擦模型,系數(shù)0.7,與胎模熱交換系數(shù)取5,鍛造溫度940℃。模擬結(jié)果等效應(yīng)變場如圖7所示(因形狀對稱,取半體進(jìn)行顯示)。鍛造開始時坯料首先接觸上下模腔底部,隨著上模的下移坯料中部進(jìn)行自由鐓粗,外圓產(chǎn)生鼓肚。進(jìn)行到100步時坯料外圓開始與模腔接觸,110步~124步顯示接觸面積越來越大,而且是與圖示中上模模腔的左側(cè)接觸,產(chǎn)生塑性變形,此時與上模腔右側(cè)基本無接觸。根據(jù)作用力與反作用力原理,勢必對上模產(chǎn)生向左方向的分力,導(dǎo)致胎模錯移。但由于此時上下模垂直距離僅為8.6mm,在7m/s的錘擊速度下即將瞬間打靠,產(chǎn)生的錯移不會太大,幾乎不影響荒坯尺寸。進(jìn)行到140步時荒坯基本打靠。變形主要集中在中部法蘭處,心部等效應(yīng)變最大(紅色區(qū)域),產(chǎn)生劇烈塑性變形,可能造成局部的溫度升高,生產(chǎn)時要注意錘擊速度和錘擊輕重,防止因變形熱效應(yīng)而導(dǎo)致局部過熱[6]。桿部變形量較小。

    2 投產(chǎn)試驗(yàn)

    為了探索鍛造成形過程中實(shí)際金屬流動規(guī)律、驗(yàn)證模具的合理性、準(zhǔn)確確定下料棒材規(guī)格尺寸以及熟練掌握鍛造操作順序,進(jìn)行生產(chǎn)投產(chǎn)試驗(yàn)。采用1Cr11Ni2W2MoV不銹鋼材料代替TC4鈦合金進(jìn)行試驗(yàn),以便節(jié)省材料成本。共投產(chǎn)6件直徑?72的棒料, 長度分別為 292mm、295mm、298mm、301mm、304mm和307mm。首先試驗(yàn)長度為292mm和307mm的棒料,上下模腔充滿。采用不同長度棒料生產(chǎn),主要造成榫頭部分傾斜法蘭的直徑不同(?100和?105),法蘭外徑未封閉成形導(dǎo)致相應(yīng)法蘭厚度尺寸不同。

    鍛造過程中主要存在如下問題:①成形過程中胎?;?,并且上胎模不易夾持和準(zhǔn)確定位,導(dǎo)致鍛件出現(xiàn)錯移和扭轉(zhuǎn)。②采用不同棒料生產(chǎn)出的鍛件只是傾斜法蘭尺寸不同,桿部經(jīng)過卡壓、拔長后,鍛件總長度為310mm,比工藝要求短50mm。③榫頭與桿部過渡處,因?qū)Π袅线M(jìn)行卡壓分料,導(dǎo)致陡峭轉(zhuǎn)接。為避免模鍛時產(chǎn)生折疊需要進(jìn)行大量的圓滑打磨。

    針對試制中出現(xiàn)的問題,對胎模進(jìn)行改進(jìn),設(shè)計(jì)防止模具滑移的外模套和20mm厚度的墊塊,裝配圖如圖8所示。將長度為295mm、298mm、301mm、304mm的棒料在改進(jìn)后胎模中成形,荒坯錯移問題基本解決。同時鍛件總長度明顯增加,但法蘭直徑為?95mm×26mm,有不同程度的減小。為保證荒坯桿部和榫頭處圓滑轉(zhuǎn)接,在傾斜法蘭根部預(yù)留?70mm×10mm的過渡區(qū)。拔長成形后荒坯鍛件總長度315mm,比工藝要求短45mm。

    圖8 初步改進(jìn)后胎模

    為了增加荒坯總長度,將其中試驗(yàn)件2的桿部整體滾圓至直徑?70mm(消除出模斜度造成的金屬體積),桿部頂端滾圓至直徑?48mm,荒坯鍛件總長度355mm,基本滿足工藝總長要求。為了方便批量生產(chǎn),仍需對現(xiàn)有胎模進(jìn)行改進(jìn),增加荒坯鍛件的總長度[7]。原20mm厚度的墊塊不能很好滿足要求,經(jīng)計(jì)算現(xiàn)有胎模桿部需增加45mm的墊塊,保證荒坯形狀、尺寸滿足模鍛要求,優(yōu)化改進(jìn)后胎模如圖9所示。同時下料長度確定為?70mm×340mm,最終成形試驗(yàn)鍛件實(shí)圖(不銹鋼材料試驗(yàn)件)如圖10所示。采用該荒坯進(jìn)行模鍛成形,葉片模鍛件成形較好,毛邊分布均勻,獲得了形狀、尺寸和性能較好的優(yōu)質(zhì)鍛件,驗(yàn)證了該制坯方法的可靠性和合理性。

    圖9 優(yōu)化后胎模

    圖10 第一級轉(zhuǎn)子葉片荒坯鍛件實(shí)物圖

    3 結(jié)論

    (1)本文設(shè)計(jì)的荒坯鍛件可以滿足葉片模鍛件的成形要求,金屬分配合理。

    (2)選取的荒坯鍛件成形方案(頭部聚集成形后桿部拔長成形)可行,可生產(chǎn)出所設(shè)計(jì)的荒坯鍛件。

    (3)為了提高生產(chǎn)操作的便捷性,方便模具夾持和定位,對現(xiàn)有胎模進(jìn)行了優(yōu)化設(shè)計(jì)。

    (4)計(jì)算機(jī)模擬結(jié)果反映了實(shí)際鍛造成形過程中金屬流動規(guī)律,為生產(chǎn)操作提供了技術(shù)支持。

    [1] 中國機(jī)械工程學(xué)會塑性工程學(xué)會,編.鍛壓手冊(第3版).北京:機(jī)械工業(yè)出版社,2007:778-794.

    [2] 李文彬,官 軍.淺述自由鍛節(jié)料途徑[J].鍛壓裝備與制造技術(shù),2006,( 2) :42-43.

    [3] 方泉水,辛選榮,劉 汀.空心件鐓扁工藝缺陷數(shù)值模擬分析[J].鍛壓裝備與制造技術(shù),2005,( 6):40-42.

    [4] 馬琳偉,孫樂民,張巧芳,等.數(shù)值模擬在鍛造成形中的應(yīng)用[J].鍛壓裝備與制造技術(shù),2003,( 6) :9-12.

    [5] 張 莉,李升軍,著.DEFORM在金屬塑性成形中的應(yīng)用[M].北京:機(jī)械工業(yè)出版社,2009.

    [6] 呂 成,張立文,王照坤,等.TC6鈦合金卡環(huán)鍛造過程模具受力的有限元分析[J].鍛壓裝備與制造技術(shù),2006,( 5):73-75.

    [7] 郭 偉,曹 偉.胎膜在設(shè)計(jì)、制造、使用與維修中的幾個問題[J].工業(yè)技術(shù),2012,( 19) :97.

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