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    高效預(yù)應(yīng)力疊合板的試驗(yàn)研究

    2015-12-06 06:31:12袁志仁竇立軍
    關(guān)鍵詞:壓桿桁架撓度

    袁志仁,竇立軍,朱 坤

    (長(zhǎng)春工程學(xué)院土木工程學(xué)院,長(zhǎng)春130012)

    1 概述

    現(xiàn)澆樓板具有結(jié)構(gòu)整體性好、抗震性能好的優(yōu)點(diǎn),但是費(fèi)工,需要大量的模板,施工周期長(zhǎng),難以實(shí)現(xiàn)工業(yè)化生產(chǎn);預(yù)制樓板易于實(shí)現(xiàn)建筑構(gòu)件工業(yè)化,構(gòu)件制作不受季節(jié)及氣候限制,可提高構(gòu)件質(zhì)量,且施工速度快,可節(jié)省大量模板和支撐,但整體性差、不利于抗震、抗?jié)B性差。疊合板能將現(xiàn)澆板和預(yù)制板二者的優(yōu)點(diǎn)結(jié)合在一起,具有施工速度快、工期短、預(yù)制構(gòu)件重量輕、整體性好、節(jié)省模板、對(duì)吊裝能力要求較低等優(yōu)點(diǎn)。

    疊合板在實(shí)際工程應(yīng)用上主要存在以下兩方面的問題:一是預(yù)制部分板很薄,在板跨度較大的情況下剛度不足,預(yù)制部分在承擔(dān)施工荷載時(shí)跨中撓度偏大;二是預(yù)制部分和現(xiàn)澆部分交接面的抗剪問題。本文研究的目的就是要解決疊合板中既能提高預(yù)制部分和現(xiàn)澆部分交接面的抗剪強(qiáng)度,又能提高預(yù)制部分的剛度的方法。

    2 研究方法

    采用在疊合板中的預(yù)制部分加鋼筋桁架的方法來提高預(yù)制部分的剛度和增加預(yù)制部分和現(xiàn)澆部分交接面的抗剪強(qiáng)度(圖1),結(jié)合現(xiàn)澆空心樓板重量輕、承載力高且整體性好的優(yōu)點(diǎn),將現(xiàn)澆部分做成空心板,以減輕自重和提高疊合板的最終承載力。

    圖1 疊合前構(gòu)件截面

    在預(yù)制部分加鋼筋桁架,由于桁架的剛度很大,可大幅度提高預(yù)制部分的剛度,解決大跨度下疊合板的剛度問題;加入鋼筋桁架能增加預(yù)制部分和現(xiàn)澆部分的整體性和交接面的抗剪性能,解決了新舊混凝土的共同作用問題;加入鋼筋桁架能保護(hù)現(xiàn)澆空心部分空心成孔管在施工時(shí)不被損壞。

    參照混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)的基本假定,可初步確定預(yù)應(yīng)力疊合板的強(qiáng)度和剛度的計(jì)算公式。模型試驗(yàn)結(jié)果可以對(duì)計(jì)算公式進(jìn)行校核和修正,進(jìn)而確定出實(shí)用的計(jì)算方法。

    3 理論分析

    3.1 剛度計(jì)算

    3.1.1 基本假定

    假定壓桿與預(yù)制部分之間的斜腹桿能夠協(xié)調(diào)二者的變形,維持整體受力狀態(tài),構(gòu)件橫截面應(yīng)變保持平截面。由于預(yù)制板部分采用先張預(yù)應(yīng)力工藝施工,在施工荷載作用下,混凝土受拉應(yīng)力未超過其受拉強(qiáng)度,不致產(chǎn)生明顯的裂縫,可以認(rèn)為混凝土基本保持在彈性受拉狀態(tài)。則截面的應(yīng)力與應(yīng)變狀態(tài)如圖2所示。

    圖2 疊合前截面應(yīng)力與應(yīng)變狀態(tài)示意圖

    受拉鋼筋的應(yīng)力應(yīng)變本構(gòu)關(guān)系:0≤εs≤εy,σs=εsEs;εs>εy,σs=fy。受壓鋼筋:0≤ε′s≤ε′y,σ′s=ε′sEs;不考慮εs>εy的情況。受拉區(qū)混凝土應(yīng)力應(yīng)變本構(gòu)關(guān)系:Et=νtEc。當(dāng)受拉區(qū)應(yīng)力很小,σt-σcc≤2時(shí),近似取νt=1.0;當(dāng)2<σt-σcc≤3時(shí),νt=0.75;當(dāng)3<σt-σcc時(shí),νt=0.5。

    3.1.2 短期剛度

    由變形協(xié)調(diào),有

    由靜力平衡與本構(gòu)關(guān)系,有

    將Et=νtEs/αE,αE=Es/Et,εc=μεs,μ≈0.78代入式(2),整理后:

    式(1)、式(3)聯(lián)立,有

    由式(4)條件進(jìn)行分析,x的數(shù)值在0.9h0附近,取x≈0.9h0,γs≈0.95,則由外力平衡條件,有A′sσ′sγsh0= Ms,

    同理:先假定νt=1.0,則

    根據(jù)其大小調(diào)整νt,代入式(6)重算后求得σc。

    短期剛度

    將式(5)、式(6)代入式(7),有

    由于該剛度僅用于疊合前的構(gòu)件剛度計(jì)算,故僅考慮短期剛度影響即可。借用混凝土的最小剛度原理,在均布荷載作用下,跨中撓度為fs=

    3.2 疊合前強(qiáng)度計(jì)算

    強(qiáng)度計(jì)算以構(gòu)件的承載能力極限狀態(tài)為計(jì)算依據(jù)。構(gòu)件疊合前的破壞以壓桿屈曲為破壞特征,壓桿屈曲一般也伴隨出現(xiàn)端部的鋼筋斜腹桿屈曲。在壓桿屈服前,截面應(yīng)變不能完全保持平截面,預(yù)制混凝土板受拉區(qū)縱筋也不一定屈服,預(yù)制部分薄板一般達(dá)不到其承載能力極限狀態(tài),在壓桿未屈曲破壞前,混凝土仍基本無受壓區(qū)。因該部分承載力小,對(duì)計(jì)算結(jié)果不致產(chǎn)生明顯誤差,同時(shí)為了計(jì)算簡(jiǎn)便,故忽略該部分對(duì)承載力的貢獻(xiàn)。此時(shí)的縱筋是否屈服取決于壓桿受壓部分的承載力。

    忽略混凝土的受拉承載力。受壓鋼筋有斜向腹桿作為側(cè)向支撐,其間距為250mm,由壓桿穩(wěn)定,按照兩端鉸接的支撐桿受壓穩(wěn)定,d=22mm時(shí),i=有:

    故壓桿承載力仍為受壓屈服強(qiáng)度控制。超出受壓屈服強(qiáng)度后,由于斜腹桿支撐不能達(dá)到理想的鉸接效果,尤其是水平向,仍受壓桿屈服影響,所以最終表現(xiàn)為受壓桿屈曲破壞。

    疊合前構(gòu)件的最終受彎承載力由壓桿壓力與受拉鋼筋拉力平衡組成平衡力矩,即:

    M =f′yA′sh0或Mu=fyAsh0,取二者的較小值。

    疊合后的構(gòu)件強(qiáng)度計(jì)算公式與普通疊合構(gòu)件相同。

    4 試驗(yàn)研究

    通過若干組不同技術(shù)參數(shù)(預(yù)制板的厚度、預(yù)應(yīng)力鋼筋的種類、板的跨度和板的寬度、鋼桁架的數(shù)量和位置等)的新型疊合板的靜載試驗(yàn),對(duì)上述方法和理論計(jì)算的結(jié)果進(jìn)行驗(yàn)證和校核。

    4.1 疊合前試驗(yàn)

    對(duì)3組共9塊新型疊合板進(jìn)行了實(shí)驗(yàn)。試件參數(shù)如下:

    鋼筋:預(yù)應(yīng)力鋼筋采用S550級(jí)冷軋帶肋鋼筋,直徑9mm,抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值550MPa。張拉控制應(yīng)力為405MPa?;炷翉?qiáng)度等級(jí)C40,實(shí)測(cè)強(qiáng)度(平均值)見表1。

    表1 試件特征參數(shù)

    加載:DB-1~DB-3采用干砂,重度16kN/m3,DB-4~DB-9采用加載塊加載,加載塊之間保留50mm左右的空隙,每級(jí)荷載增加0.8kN/m2。

    DB-1~DB-3在第3級(jí)荷載時(shí)出現(xiàn)微細(xì)裂縫;至第5級(jí)荷載時(shí)出現(xiàn)明顯裂縫,裂縫在跨中附近沿一定距離出現(xiàn)。至第7級(jí)荷載時(shí)裂縫仍然穩(wěn)定,裂縫向上延伸且寬度略有增大,裂縫數(shù)量增加,間距減小至約15cm。繼續(xù)加荷載,破壞前裂縫開展仍然穩(wěn)定;破壞時(shí),撓度突然加大至構(gòu)件無法繼續(xù)承載。卸荷后發(fā)現(xiàn)試件端部斜腹桿屈曲(圖3),跨中的壓桿鋼筋受壓屈曲(圖4)。試件制作時(shí)有局部的斜桿鋼筋與壓桿鋼筋沒有焊接牢固也是導(dǎo)致試件破壞的原因之一。DB-4、DB-5試件改變了試件端部剪力較大部位斜腹桿的直徑(φ8每側(cè)長(zhǎng)度占跨度的1/6),改進(jìn)了構(gòu)件端部的斜腹桿直徑后,破壞時(shí)構(gòu)件端部斜腹桿不再屈曲,破壞的主要原因是跨中壓桿屈曲。其余情況與DB-1~DB-3類似。荷載撓度曲線見圖5。

    圖3 端部腹桿屈曲破壞

    圖4 壓桿中部屈曲破壞

    圖5 DB-1~DB-3荷載—撓度曲線

    圖6 DB-8~DB-9疊合后荷載—撓度曲線

    分10級(jí)將DB-6~DB-7加載至8.0kN/m2。DB-6預(yù)應(yīng)力產(chǎn)生的跨中反拱扣除自重后為14.83mm。撓度:荷載5.6kN/m2時(shí)跨中撓度為13.37mm(抵扣上拱)。其變形大約為跨度的1/448,滿足規(guī)范的要求;DB-7預(yù)應(yīng)力產(chǎn)生的跨中反拱為16.59mm,其跨中變形為11.48mm。卸荷后DB-6、DB-7的變形基本恢復(fù)到初始狀態(tài),說明其工作過程基本在彈性范圍之內(nèi)。繼續(xù)加載至9.0kN/m2,試件破壞。

    DB-8、DB-9為雙聯(lián)桁架,單塊板上方設(shè)2個(gè)鋼筋桁架。加載采用加載塊,每塊重量0.1kN,以250mm等間距排布于板上。每級(jí)加載相當(dāng)于均布荷載0.45kN/m2。分9級(jí)加載至4.05kN/m2。預(yù)應(yīng)力產(chǎn)生的跨中反拱為13.07mm。

    對(duì)疊合板進(jìn)行施工荷載的加載,荷載為6.4kN/m2時(shí)DB-8跨中變形為15.09mm,其變形大約為跨度的1/397,滿足規(guī)范的要求;DB-9跨中變形為15.15mm,其變形大約為跨度的1/396,滿足規(guī)范的要求。

    卸荷后DB-8、DB-9的變形又恢復(fù)到初始狀態(tài),說明其工作過程在彈性范圍之內(nèi)。

    4.2 疊合后試驗(yàn)

    分12級(jí)對(duì)DB-8和DB-9(雙聯(lián)桁架)進(jìn)行疊合后的加載試驗(yàn),加載至9.6kN/m2,疊合層混凝土強(qiáng)度等級(jí)采用C30,內(nèi)部采用空心管以節(jié)省混凝土并減輕自重(圖7)。

    圖7 試件疊合后斷面圖

    加載至4.0kN/m2時(shí),開始出現(xiàn)微細(xì)裂縫,荷載為4.8kN/m2時(shí)出現(xiàn)明顯裂縫,裂縫寬度0.1mm,第5~11級(jí)加載過程中裂縫寬度增加并向板頂延伸,端部裂縫傾斜向支座處延伸,最終裂縫寬度0.2~0.3mm不等。至11級(jí)荷載時(shí)DB-8跨中變形為29.14mm,變形大約為跨度的1/206,滿足規(guī)范的要求;DB-9跨中變形為27.92mm,變形大約為跨度的1/215;后在板中部加設(shè)3.5kN的集中荷載,板的裂縫發(fā)展仍然穩(wěn)定,說明板還沒有達(dá)到承載能力極限狀態(tài),仍可繼續(xù)加荷。因試驗(yàn)條件限制未繼續(xù)加荷至破壞。

    5 對(duì)比分析

    按照公式計(jì)算試件疊合前的撓度和承載力,與試驗(yàn)結(jié)果進(jìn)行對(duì)比,數(shù)據(jù)見表2。中括號(hào)內(nèi)的實(shí)測(cè)撓度數(shù)據(jù)計(jì)入預(yù)應(yīng)力反拱。

    表2 試件承載力和撓度的理論計(jì)算值與實(shí)測(cè)值對(duì)比

    由表2可見,按照文中所給公式計(jì)算的理論承載力與實(shí)測(cè)承載力兩者吻合較好。撓度的理論計(jì)算值與實(shí)測(cè)值有一定偏差。疊合后構(gòu)件的撓度計(jì)算與普通疊合構(gòu)件相同。

    6 結(jié)語

    鋼筋桁架能夠顯著地增加疊合板疊合前的剛度和承載力,采用設(shè)計(jì)良好的鋼筋桁架及保證質(zhì)量的施工能夠滿足疊合前需要的強(qiáng)度和剛度;理論分析所得到的剛度及強(qiáng)度公式經(jīng)試驗(yàn)對(duì)比,計(jì)算結(jié)果可以滿足工程應(yīng)用精度的要求;鋼筋桁架疊合板構(gòu)件制作工藝比較復(fù)雜,需工廠規(guī)?;a(chǎn)以降低造價(jià),疊合板的總體高度越大,疊合前構(gòu)件的承載力和剛度提高越明顯,故該型疊合板用于較大跨度經(jīng)濟(jì)性更好。

    [1]中華人民共和國(guó)住房和城鄉(xiāng)建設(shè)部.GB 50010—2010混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范[S].北京:中國(guó)建筑工業(yè)出版社,2010.

    [2]中國(guó)建筑標(biāo)準(zhǔn)設(shè)計(jì)研究.06SG439—1預(yù)應(yīng)力混凝土疊合板[S].北京:中國(guó)計(jì)劃出版社,2006.

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