鋼纖維增強(qiáng)自密實(shí)橡膠混凝土力學(xué)性能研究

蔡樹元,封　婷,陳　舒,陳張濤,曹　朋,黃薪維

(鹽城工學(xué)院 材料工程學(xué)院，江蘇 鹽城　224051)

鋼纖維增強(qiáng)自密實(shí)橡膠混凝土力學(xué)性能研究

蔡樹元,封婷,陳舒,陳張濤,曹朋,黃薪維

(鹽城工學(xué)院 材料工程學(xué)院，江蘇 鹽城224051)

采用正交試驗(yàn)設(shè)計(jì)的方法，研究了鋼纖維摻量、橡膠粉摻量、水膠比和砂率對(duì)鋼纖維自密實(shí)橡膠混凝土力學(xué)性能的影響。研究結(jié)果表明，鋼纖維自密實(shí)橡膠混凝土表觀密度隨著鋼纖維摻量的增加而逐漸增加，隨著橡膠粉摻量、水膠比與砂率的增加而逐漸減??；抗壓強(qiáng)度隨著鋼纖維摻量、橡膠粉摻量、水膠比與砂率的增加有逐漸減小的趨勢(shì)；劈裂抗拉強(qiáng)度隨著鋼纖維摻量的增加而增加，隨著橡膠粉摻量增加而減??；拉壓比隨著鋼纖維、橡膠粉摻量的增加逐漸增加,但隨著水膠比與砂率的增加，出現(xiàn)了波動(dòng)。最終得出:鋼纖維自密實(shí)橡膠混凝土的韌性優(yōu)于基準(zhǔn)自密實(shí)混凝土。

鋼纖維；橡膠粉；自密實(shí)混凝土；正交試驗(yàn)；力學(xué)性能；韌性

自密實(shí)混凝土(SCC)是一種新型的高性能混凝土，其拌合物具有很高的流動(dòng)性，無需振搗，拌合物能依靠自重流動(dòng)充滿模具并達(dá)到密實(shí)，澆筑時(shí)不泌水、不離析，有良好的均勻性和穩(wěn)定性，硬化后的混凝土具有良好的力學(xué)性能與耐久性能。因此，自密實(shí)混凝土極大地方便了施工，改善了施工環(huán)境，加快了施工進(jìn)度，提高了勞動(dòng)生產(chǎn)率，降低了工程費(fèi)用，并提高了混凝土的質(zhì)量[1-4]。然而，混凝土是一種脆性材料，自密實(shí)混凝土也不例外，其抗拉、防沖擊、防裂性能差，破壞無先兆；且自密實(shí)混凝土為滿足自密實(shí)要求，漿體用量較大，導(dǎo)致其硬化收縮也大[5-6]。

鋼纖維混凝土不僅具有高的抗拉強(qiáng)度、抗折強(qiáng)度和韌性，而且抗裂性能、抗收縮性能良好，極限拉應(yīng)變大[7-10]。

將廢舊橡膠處理成粒狀或粉狀后摻入到混凝土中，不但能增加混凝土的韌性，改善其抗沖擊和抗震性能，同時(shí)又能解決大量廢舊橡膠的回收利用問題。因此，橡膠混凝土的研究和應(yīng)用正成為熱點(diǎn)[11-13]。

結(jié)合鋼纖維混凝土、橡膠混凝土的特點(diǎn)，有許多研究者分別對(duì)鋼纖維自密實(shí)混凝土[6,14]、橡膠自密實(shí)混凝土[15-18]以及鋼纖維橡膠混凝土[19-21]進(jìn)行了研究。然而，將鋼纖維、橡膠同時(shí)加入自密實(shí)混凝土卻鮮有報(bào)道。本課題采用正交試驗(yàn)的方法，就鋼纖維摻量、橡膠粉摻量、水膠比和砂率4個(gè)因素分別選取3個(gè)水平組成9組試驗(yàn)，在調(diào)節(jié)外加劑摻量滿足自密實(shí)混凝土工作性能的基礎(chǔ)上，研究4因素對(duì)鋼纖維增強(qiáng)自密實(shí)橡膠混凝土(SCRCS)力學(xué)性能的影響。

1　原材料與試驗(yàn)方法

1.1原材料

水泥，購(gòu)自江蘇八菱海螺水泥有限公司，P.O42.5，表觀密度2 894 kg/m3，28 d抗壓強(qiáng)度49.5 MPa、抗折強(qiáng)度8.1 MPa；

集料，購(gòu)自鹽城市聯(lián)鑫混凝土有限公司，其中大石(10～20 mm)表觀密度2 750 kg/m3，小石(5～10 mm)表觀密度2 710 kg/m3，砂表觀密度2 589 kg/m3、細(xì)度模數(shù)2.7、中砂；

粉煤灰，購(gòu)自鹽城發(fā)電有限公司，2級(jí)，表觀密度2 151 kg/m3；

礦粉，購(gòu)自鹽城市聯(lián)鑫混凝土有限公司，S95，表觀密度2 724 kg/m3；

橡膠粉，購(gòu)自青島惠商橡膠有限公司，30目，表觀密度1 065 kg/m3；

鋼纖維，購(gòu)自鹽城市聯(lián)鑫混凝土有限公司，直徑1 mm，長(zhǎng)度4.84 mm，密度按7 800 kg/m3計(jì)算；

聚羧酸高效減水劑，購(gòu)自江蘇博特新材料有限公司，型號(hào)為PCA-403，固含量22.335%，減水率30%以上；

拌合用水，可飲用的普通自來水。以上材料均符合國(guó)家相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)。

1.2配合比設(shè)計(jì)

1.2.1基準(zhǔn)自密實(shí)混凝土配合比

基準(zhǔn)自密實(shí)混凝土強(qiáng)度等級(jí)設(shè)計(jì)為C60，其配合比以1 m3計(jì)算先按JGJ/T 283-2012《自密實(shí)混凝土應(yīng)用技術(shù)規(guī)程》，得到計(jì)算配合比，經(jīng)試配滿足自密實(shí)混凝土工作性能要求，得基準(zhǔn)自密實(shí)混凝土配合比，見表1。由表1可看出，單方膠凝材料水泥、粉煤灰、礦粉總量571 kg，粉煤灰占20%，礦粉占10%；水膠比取0.31；砂率為0.49，為保證粗集料級(jí)配合理，大石與小石比為6∶4；外加劑摻量為1%。

1.2.2鋼纖維增強(qiáng)自密實(shí)橡膠混凝土(SRCRS)配合比

鋼纖維增強(qiáng)自密實(shí)橡膠混凝土研究采用正交試驗(yàn)，配合比設(shè)計(jì)考慮4個(gè)影響因素，每個(gè)因素取3個(gè)水平，見表2。配合比正交試驗(yàn)見表3。外加劑的加入量是根據(jù)工作性能達(dá)到自密實(shí)混凝土要求進(jìn)行調(diào)整的。

表1　基準(zhǔn)自密實(shí)混凝土配合比

表2　SRCRS配合比設(shè)計(jì)因素水平表

表3　SRCRS配合比正交試驗(yàn)表

1.3試驗(yàn)方法

(1)攪拌方法

試驗(yàn)拌制的混凝土為15 L，采用手工攪拌。根據(jù)表1與表3的配合比，準(zhǔn)確稱取各原料；依次將砂、水泥、粉煤灰、礦粉、鋼纖維、橡膠粉倒在事先潤(rùn)濕的大鐵板上，用潤(rùn)濕過的鐵鏟攪拌均勻；再倒上大石與小石，干拌均勻堆成圓臺(tái)；在圓臺(tái)頂部作一凹槽，將已稱量好并攪拌均勻的外加劑與水的液體混合物的一半倒入凹槽，仔細(xì)翻拌均勻，注意不使水流出；再加入剩余的液體混合物，繼續(xù)翻拌，直至拌勻?yàn)橹埂Ｕ麄€(gè)拌和時(shí)間不超過5 min。

(2)工作性能測(cè)定

鋼纖維增強(qiáng)自密實(shí)橡膠混凝土的工作性能用坍落擴(kuò)展度、擴(kuò)展時(shí)間T500與J環(huán)擴(kuò)展度表示，測(cè)定依據(jù)JGJ/T283-2012。

(3)試件成型

工作性能測(cè)定與調(diào)整符合要求后，依據(jù)JGJ/T283-2012，將混凝土拌合物分2次裝入100 mm×100 mm×100 mm的試模。每次料層厚度基本相同，不振動(dòng)或插搗；拌合物應(yīng)高出?？冢还稳ザ嘤嗷炷?，待基本收漿后，用抹刀抹平；在(20±5) ℃的房間里放置24 h后從加水算起脫模編號(hào)；再在(20±1) ℃、>95%RH的養(yǎng)護(hù)箱養(yǎng)護(hù)27 d。

(4)力學(xué)性能測(cè)定

鋼纖維增強(qiáng)自密實(shí)橡膠混凝土的力學(xué)性能用抗壓強(qiáng)度、劈裂抗拉強(qiáng)度與拉壓比表示?？箟簭?qiáng)度、劈裂抗拉強(qiáng)度測(cè)定依據(jù)GB/T50081-2002進(jìn)

行，拉壓比是所測(cè)定的劈裂抗拉強(qiáng)度與抗壓強(qiáng)度的比值。

2　試驗(yàn)結(jié)果與分析

2.1基準(zhǔn)自密實(shí)混凝土性能

2.1.1基準(zhǔn)自密實(shí)混凝土工作性能

依據(jù)表1配合比制作的基準(zhǔn)自密實(shí)混凝土拌合物坍落擴(kuò)展度為810 mm、擴(kuò)展時(shí)間T500為6.9 s、J環(huán)擴(kuò)展度為765 mm，坍落擴(kuò)展度與J環(huán)擴(kuò)展度差值為45。根據(jù)JGJ/T283-2012表4、表1和2，基準(zhǔn)自密實(shí)混凝土的填充性符合SF3與VS1、間隙通過率符合PA1。

2.1.2基準(zhǔn)自密實(shí)混凝土力學(xué)性能

依據(jù)表1配合比制作的基準(zhǔn)自密實(shí)混凝土硬化后表觀密度為2 453 kg/m3，28 d抗壓強(qiáng)度67.6 MPa、劈裂抗拉強(qiáng)度5.50 MPa，拉壓比為0.08。

2.2正交試驗(yàn)結(jié)果與分析

2.2.1正交試驗(yàn)結(jié)果

鋼纖維增強(qiáng)自密實(shí)橡膠混凝土試件(以下簡(jiǎn)稱試件)28 d表觀密度與力學(xué)性能正交試驗(yàn)結(jié)果見表4。

由表4可得試件28 d表觀密度與力學(xué)性能，正交試驗(yàn)的直觀分析結(jié)果見表5、表6。

表4　試件28 d表觀密度與力學(xué)性能正交試驗(yàn)結(jié)果

表5　試件28 d表觀密度與抗壓強(qiáng)度直觀分析

表6　試件28 d劈裂抗拉強(qiáng)度與拉壓比直觀分析

2.2.2各因素對(duì)28 d表觀密度的影響

由表5可見，從k1、k2至k3，隨著鋼纖維摻量的增加，試件28 d的表觀密度逐漸增加；隨著橡膠粉摻量、水膠比與砂率的增加，試件28 d的表觀密度逐漸減小。從表5極差R可以看出，各因素影響程度依次為：橡膠粉摻量>水膠比>砂率>鋼纖維摻量，其中尤以橡膠粉摻量的影響最為顯著，極差約為水膠比與砂率的2倍，水膠比、砂率與鋼纖維摻量的影響則較為接近。

2.2.3各因素對(duì)28 d抗壓強(qiáng)度的影響

由表5可見，從k1、k2至k3，隨著鋼纖維摻量、橡膠粉摻量、水膠比與砂率的增加，試件28 d的抗壓強(qiáng)度均表現(xiàn)出逐漸減小的趨勢(shì)。

從表5中極差R可以看出，各因素影響程度依次為：橡膠粉摻量>水膠比>砂率>鋼纖維摻量，其中也是以橡膠粉摻量的影響最為顯著。從表5與圖4還可以看出，從k1到k3隨著鋼纖維摻量、水膠比與砂率的增加，對(duì)應(yīng)于k1、k2抗壓強(qiáng)度的值，減小是很小的，而由k2到k3，降低較大。與基準(zhǔn)自密實(shí)混凝土相比，各個(gè)平均值均小于基準(zhǔn)自密實(shí)混凝土28 d的抗壓強(qiáng)度67.6 MPa。

2.2.4各因素對(duì)28d劈裂抗拉強(qiáng)度的影響

由表6可見，從k1、k2至k3，隨著鋼纖維摻量的增加，試件28 d的劈裂抗拉強(qiáng)度增加，由4.92 MPa增加到6.15 MPa，增加了1.23 MPa；隨著橡膠粉摻量的增加，試件28 d的劈裂抗拉強(qiáng)度則逐漸下降，下降了0.87 MPa；隨著水膠比與砂率的增加，試件28 d的劈裂抗拉強(qiáng)度均出現(xiàn)了波動(dòng)。從表6極差R可以看出，各因素影響程度依次為：水膠比>砂率>鋼纖維摻量>橡膠粉摻量，其中也是以水膠比、砂率的影響較為顯著。

2.2.5各因素對(duì)28 d拉壓比的影響

拉壓比的大小可以反映混凝土的延性和抗變形能力。由表6可見，從k1、k2至k3，隨著鋼纖維摻量的增加，試件28 d的拉壓比增加，由0.09增加到0.12，增加了33%；橡膠粉摻量的增加，試件28 d的拉壓比也逐漸增加，由0.10增加到0.12，增加了20%；但隨著水膠比與砂率的增加，試件28 d的拉壓比均出現(xiàn)了波動(dòng)，前者波動(dòng)近40%、 后者也達(dá)20%。從表6中極差R可以看出，各因素影響程度依次為：水膠比>鋼纖維摻量>砂率=膠粉摻量。與基準(zhǔn)自密實(shí)混凝土相比，各個(gè)平均值均大于基準(zhǔn)自密實(shí)混凝土28 d的拉壓比0.08，由此說明，由于鋼纖維、橡膠粉摻入到自密實(shí)混凝土中，其脆性減小，韌性變大，大大提高了試件的抗裂、抗沖擊的能力。

從28 d拉壓比來看，試驗(yàn)范圍較好的方案是鋼纖維摻量為1.5%、橡膠粉摻量為18%、水膠比為0.33、砂率為49%。

2.3試件被破壞的外觀形態(tài)

2.3.1受壓破壞

在抗壓強(qiáng)度試驗(yàn)過程中，當(dāng)基準(zhǔn)自密實(shí)混凝土試件受壓達(dá)到極限時(shí)迅速出現(xiàn)裂紋，只聽嘭一聲試件很快碎裂；受壓破壞之后基準(zhǔn)自密實(shí)混凝土試件殘?bào)w呈雙錐型，周圍留下許多混凝土碎片，屬典型的脆性破壞，見圖1a。而鋼纖維增強(qiáng)自密實(shí)橡膠混凝土試件受壓到一定程度時(shí)，沿受壓方向開始出現(xiàn)豎向裂紋，隨后裂紋逐漸擴(kuò)展，且豎向裂紋逐漸增多；達(dá)到極限破壞時(shí)，試件仍呈現(xiàn)原始形狀，斷裂聲沉悶，表現(xiàn)出明顯的韌性特征，見圖2。

圖1　基準(zhǔn)SCC受力破壞外觀Fig.1　The appearance of benchmark SCC specimens destroyed

2.3.2劈裂抗拉破壞

在劈裂抗拉強(qiáng)度試驗(yàn)過程中，當(dāng)基準(zhǔn)自密實(shí)混凝土試件受劈裂抗拉作用達(dá)到極限時(shí)，沿著受壓方向出現(xiàn)裂紋；裂紋沿豎直方向發(fā)展，只聽嘭一聲試件迅速碎裂，變成幾乎相同的兩片，也表現(xiàn)出典型的脆性破壞，見圖1b。而鋼纖維增強(qiáng)自密實(shí)橡膠混凝土試件受劈裂抗拉作用到一定程度時(shí)，沿受壓方向開始出現(xiàn)豎向裂紋，隨后裂紋逐漸擴(kuò)展，寬度逐漸增大；達(dá)到極限破壞時(shí)，試件沿豎向只出現(xiàn)一條裂紋，斷裂聲沉悶，也表現(xiàn)出明顯的韌性特征，見圖3。從圖3可以看出編號(hào)C、E、I試件的施力面上有比較深的墊條留下的壓痕，而編號(hào)C、E、I是橡膠粉摻量最多的試件，說明橡膠粉的加入使試件的韌性特征更為明顯。

2.4機(jī)理分析

2.4.1表觀密度

橡膠粉表觀密度為1 065 kg/m3，鋼的表觀密

圖2　正交試驗(yàn)試件受壓破壞外觀Fig.2　The appearance of orthogonal experimental specimens destroyed after compression

圖3　正交試驗(yàn)試件劈裂抗拉破壞形態(tài)Fig.3　The appearance of orthogonal experimental specimens destroyed after split-tension

度為7 800 kg/m3，砂的表觀密度為2 589 kg/m3,當(dāng)橡膠粉等體積代替砂摻入混凝土中，表現(xiàn)出隨著橡膠粉摻量增多，單位體積混凝土質(zhì)量減小，試件的表觀密度減小；而鋼纖維以體積率0.5%、1.0%與1.5%加入混凝土中，表現(xiàn)出隨著鋼纖維摻量增多，單位體積混凝土質(zhì)量增加，試件的表觀密度增加。

2.4.2抗壓強(qiáng)度

首先橡膠粉自身承受抗壓的能力要比普通水泥混凝土差得多，當(dāng)橡膠粉摻入混凝土中，橡膠粉界面處就會(huì)成為薄弱點(diǎn)，當(dāng)受到外力作用后，橡膠粉處產(chǎn)生應(yīng)力集中，整體承載能力下降；其次，橡膠粉本身是一種有機(jī)高分子材料，對(duì)水泥混凝土材料來說，是一種惰性材料，兩者不發(fā)生化學(xué)反應(yīng)，界面粘結(jié)力有所下降，當(dāng)受到壓力作用時(shí)易達(dá)到抗壓極限值；再次，橡膠粉作為一種彈性體，本身變形能力強(qiáng)，當(dāng)受到外力作用時(shí)會(huì)發(fā)生較大的變形，而水泥混凝土變形能力相對(duì)較小，當(dāng)橡膠粉部位受到壓力作用發(fā)生較大變形時(shí)，可能會(huì)使粘結(jié)的水泥混凝土由于較大變形而出現(xiàn)裂縫；最后，同等摻量下，當(dāng)粒徑較小時(shí)改性水泥混凝土薄弱面會(huì)相對(duì)增加，表現(xiàn)出隨著橡膠粉摻量增多，試件的抗壓強(qiáng)度減小。

對(duì)于鋼纖維來說，鋼纖維本身的抗壓強(qiáng)度很高，所以改性混凝土的抗壓強(qiáng)度主要取決于混凝土與橡膠粉形成的強(qiáng)度。由于鋼纖維斷面呈圓形，與混凝土漿體的握裹力較差；加之隨著鋼纖維的增多，鋼纖維與漿體、骨料之間可能形成架空，反而不利于抗壓強(qiáng)度的發(fā)揮。因此試件的抗壓強(qiáng)度隨著鋼纖維摻量的增大而下降，鋼纖維摻得越多，其抗壓強(qiáng)度下降幅度越大。

2.4.3劈裂抗拉強(qiáng)度

橡膠粉是一種高分子材料，與水泥漿體粘結(jié)較弱，界面粘結(jié)強(qiáng)度較低。橡膠粉可以看作分布在砂漿或混凝土內(nèi)的微小彈簧體，破壞來源于橡膠微粒周邊的水泥基材料產(chǎn)生應(yīng)力集中而受拉開裂；而橡膠微粒本身又有很好的抗拉特性，同時(shí)亦分布眾多短纖維，阻礙了裂縫的進(jìn)一步發(fā)展。當(dāng)水泥混凝土試件內(nèi)部所受拉力達(dá)到一定數(shù)值時(shí)，試件出現(xiàn)裂縫并隨著荷載的增加向橡膠微粒方向發(fā)展，當(dāng)裂紋到達(dá)膠粒與水泥漿體接觸面時(shí)，裂紋被微小彈簧體鈍化，能量在膠粒體內(nèi)積蓄，應(yīng)力集中消失。由于橡膠微粒彈性模量小，變形能力強(qiáng)。在積蓄能量過程中它能承受很大的應(yīng)變，從而變脆性破壞為延性破壞，延長(zhǎng)了試件破壞的時(shí)間。當(dāng)試件達(dá)到極限荷載并積蓄靜壓時(shí)，裂紋將沿膠粒表面擴(kuò)展，繼而和其他裂紋相接，致使內(nèi)部裂紋貫通，試件破壞。因而造成橡膠粉摻量增多，試件的劈裂抗拉強(qiáng)度減小。

鋼纖維的抗拉能力很強(qiáng)，當(dāng)鋼纖維摻入混凝土中，與混凝土形成橋接作用，在承受拉力時(shí)各個(gè)鋼纖維發(fā)揮橋接作用，鋼纖維越多，發(fā)揮的作用越大，從而導(dǎo)致試件的劈裂抗拉強(qiáng)度隨著鋼纖維摻量的增大而增大。

2.4.4拉壓比

橡膠粉本身是彈性材料， 其抗拉能力優(yōu)于膠凝材料漿體的抗折能力，當(dāng)破壞的裂紋擴(kuò)展至膠粒時(shí)受一定程度的阻礙，混凝土的韌性提高，表現(xiàn)為混凝土的變形能力增加，而且隨著橡膠粉摻量的增大試件的拉壓比提升；各個(gè)鋼纖維的橋接作用又使得混凝土中的抗拉能力強(qiáng)于抗壓能力，表現(xiàn)為隨著鋼纖維摻量增多，試件的拉壓比增大。

3　結(jié)論

(1)鋼纖維自密實(shí)橡膠混凝土表觀密度隨著鋼纖維摻量的增加而逐漸增加，隨著橡膠粉摻量、水膠比與砂率的增加而逐漸減小；各因素對(duì)試件密度的影響程度依次為：橡膠粉摻量>水膠比>砂率>鋼纖維摻量，橡膠粉摻量的影響最為顯著。

(2)鋼纖維自密實(shí)橡膠混凝土抗壓強(qiáng)度隨著鋼纖維摻量、橡膠粉摻量、水膠比與砂率的增加表現(xiàn)出逐漸減小的趨勢(shì)。各因素對(duì)試件抗壓強(qiáng)度的影響程度依次為：橡膠粉摻量>水膠比>砂率>鋼纖維摻量，以橡膠粉摻量的影響最為顯著。

(3)鋼纖維自密實(shí)橡膠混凝土劈裂抗拉強(qiáng)度隨著鋼纖維摻量的增加而增加，隨著橡膠粉摻量增加而減小。各因素對(duì)試件劈裂抗拉強(qiáng)度的影響程度依次為：水膠比>砂率>鋼纖維摻量>膠粉摻量。

(4)鋼纖維自密實(shí)橡膠混凝土拉壓比隨著鋼纖維、橡膠粉摻量的增加逐漸增加；但隨著水膠比與砂率的增加，出現(xiàn)了波動(dòng)。各因素對(duì)試件的拉壓比影響程度依次為：水膠比>鋼纖維摻量>砂率=膠粉摻量。

(5)從拉壓比看，鋼纖維自密實(shí)橡膠混凝土的韌性優(yōu)于基準(zhǔn)自密實(shí)混凝土。

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(責(zé)任編輯：張英健)

Research on Mechanical Properties of Self-compacting Rubberized Concrete Reinforced with Steel-fiber

CAI Shuyuan, FENG Ting, CHENG Shu, CHENG Zhangtao, CAO Peng, HUANG Xinwei

(School of Materials Engineering, Yancheng Institute of Technology， Yancheng Jiangsu224051, China)

The influence of the dosage of steel fiber, the content of rubber powder, the water-binder ratio and the sand ratio on mechanical properties of Self-compacting Rubberized Concrete Reinforced with Steel-fiber (SRCRS) were researched by means of orthogonal experiment. The research results showed that density of SRCRS increased with the increase of added dosage of steel-fiber and the decrease of rubber added content, the water-binder ratio and the sand ratio; The compressive strength of SRCRS decreased with the increase of added dosage of steel-fiber, rubber added content, the water-binder ratio and the sand ratio; The splitting tensile strength increased with the increase of steel fiber content, and the decrease of rubber powder content; The ratio of tension to compression increased tremendously with the increase of steel fiber, rubber powder content. But with the increase of water-binder ratio and sand ratio, there was a wave of volatility. A conclusion can be drawn that the toughness of SRCRS is much better than that of ordinary self-compacting concrete in the end.

Steel-fiber； rubber powder； Self-compacting concrete; Orthogonal experiment； Mechanical properties; toughness

10.16018/j.cnki.cn32-1650/n.201503016

2015-04-23

2014年江蘇省高等學(xué)校大學(xué)生實(shí)踐創(chuàng)新訓(xùn)練計(jì)劃項(xiàng)目

蔡樹元(1963-)，男，江蘇鹽城人，講師，碩士，主要研究方向?yàn)椴牧峡茖W(xué)與工程、固體廢棄物資源化利用。

X705

A

1671-5322(2015)03-0068-07