呂明璽(蕪鋼鐵集團檢修中心 山東萊蕪)
萊鋼140 m2環(huán)冷機調偏實踐
呂明璽
(蕪鋼鐵集團檢修中心山東萊蕪)
140 m2的3#環(huán)冷機,由于環(huán)冷機跑偏,設計安裝誤差等原因,運行不穩(wěn)定,常出現(xiàn)臺車輪咬鋼軌邊、側軌過度受力、臺車掉道現(xiàn)象。調查研究同類型環(huán)冷機后,在回轉框架不解體的情況下,對140 m2環(huán)冷機的跑偏做了成功地調整,收到良好效果。
燒結環(huán)冷機跑偏軌跡
燒結廠3#環(huán)冷機于2003年投產,投產后運行情況并不穩(wěn)定,故障停機率較高。頻繁地停機檢修,嚴重影響燒結礦產量,同時增加了維修成本。分析發(fā)現(xiàn),故障停機多是由于環(huán)冷機跑偏所致,雖然經過多次調整,但效果不顯著。
環(huán)冷機是45部臺車借助內外側回轉框架上的三角梁,組成首尾相接的環(huán)形體(圖1)。圖1中A是內側軌道,B是擋輪外緣運行軌跡,C是回轉框架運行軌跡??績赡Σ凛嗱寗踊剞D框架上的摩擦板,使其沿軌道作圓周運動。下料處前點支撐輥支撐著內外側回轉框架上的托輥,防止回轉框架下移、翹曲,內側框架上安裝著擋輪,它與內側軌道發(fā)生作用,控制環(huán)冷機平穩(wěn)運轉。燒結廠3#燒結機檢修過程中,經過多次到現(xiàn)場進行勘測,得到表1所示數(shù)據(jù)。
環(huán)冷機的內側軌道半徑為8310 mm,由表1可以看出內側軌道的精確度為±5 mm,達到了精度要求。表1中回轉框架的最大值為8726 mm,最小值為8662 mm,相差64 mm,并且數(shù)值變化較大。影響燒結機臺車跑偏的因素很多,此次糾偏檢測數(shù)據(jù)出來后,經過反復推敲,結合現(xiàn)場實際情況和以往檢修經驗,得出結論:回轉框架的變形引起環(huán)冷機的跑偏,并且實踐也證明了這一結論的正確性。
環(huán)冷機內側回轉框架上安裝著擋輪,擋輪的內側固定著圓形的軌道,環(huán)冷機運行過程中,擋輪與內側軌道產生作用力,軌道對擋輪產生反作用力,反作用力直接作用在內側回轉框架上,調整回轉框架運行過程中發(fā)生的偏離。
由于環(huán)冷機投產時間過長,在高溫和外力的作用下使螺栓和加強板變形,從而導致內側軌道局部壓力過大,使回轉框架變形,并且越來越嚴重,此次調節(jié)的目的是使整個回轉框架回到了正常運行軌跡范圍內。
1.第一次調偏
由表1可以看出擋輪產生的反作用力無法調整回轉框架在運行過程中發(fā)生的偏離,并且14#~22#向外偏離明顯,而30#~38#向內偏離明顯,經過反復的推敲研究決定對擋輪做調整。
在31#、39#點處加擋輪,增加內側軌道對回轉框架的作用力,使回轉框架向外偏離的力增加,從而使回轉框架向外偏離。由表1可看出回轉框架運行軌跡最小值在34#,因此對30#~36#、45#、2#、3#進行加墊調整,使14#~22#段回轉框架向內偏離,使30#~38#段回轉框架向外偏離。各點加墊、去墊的情況見表2。
表1 環(huán)冷機調整前的測量數(shù)據(jù)
表2 各點加墊情況
2.第二次調偏
第一次調偏后,開動環(huán)冷機,使其運行一段時間。環(huán)冷機運行過程中,擋輪與內側軌道產生作用力,同時內側軌道對擋輪產生反作用力,調整回轉框架運行過程中發(fā)生的偏離。所以進行第二次測量如表3所示。
表3 環(huán)冷機第一次調偏后測量數(shù)據(jù)
由表3可以看出回轉框架的最大值在2#點處,并且2#~12#的擋輪外緣與內側軌道接觸,同時27#、36#~44#的擋輪外緣與內側軌道偏離較大,因此各點加墊、去墊情況如表4所示。
3.調整效果觀察
調整完并運轉環(huán)冷機兩天后,進行測量得到的數(shù)據(jù)如表5所示。
圖1 環(huán)冷機軌跡示意圖
表4 各點加墊去墊情況
表5 環(huán)冷機第二次調偏后測量數(shù)據(jù)
調整完的數(shù)據(jù)如表5所示,可以看出回轉框架的最大值與最小值相差10 mm,達到了精度要求。和調整前的數(shù)據(jù)(表1)對比,可以明顯看出,向里嚴重跑偏的回轉框架向外偏離了,向外嚴重跑偏的回轉框架向里外偏離了,整個回轉框架回到了正常運行軌跡范圍。為有效防止回轉框架再次變形,焊固加強板,緊固連接螺栓。
經上述方法調整后的環(huán)冷機,回轉框架在各點擋輪的合理作用下,回到正常運行軌跡范圍,有效避免或減輕了車輪啃軌和臺車掉道的現(xiàn)象,并且消除了環(huán)冷機支撐輥的托輥經常開焊的問題,環(huán)冷機的使用壽命延長。經過此次調整,檢修次數(shù)和設備成本費用大大降低,作業(yè)率提高。
〔編輯利文〕
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