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    地面荷載作用下采煤塌陷區(qū)地基再變形研究

    2013-12-16 05:55:37馬春艷張予東馬玉寬
    中國礦業(yè) 2013年9期
    關(guān)鍵詞:中央?yún)^(qū)拐點(diǎn)工業(yè)園區(qū)

    馬春艷,張予東,馬玉寬

    (1.河南理工大學(xué)測(cè)繪學(xué)院,河南 焦作 454003;2.鄭州測(cè)繪學(xué)校,河南 鄭州 450000; 3.鄭州市規(guī)劃勘測(cè)設(shè)計(jì)研究院,河南 鄭州 450000)

    我國煤礦塌陷區(qū)分布廣泛,加上一些礦區(qū)對(duì)已有的采煤塌陷地疏于治理,目前,全國煤礦累計(jì)塌陷面積多達(dá)45億hm2,造成的損失已經(jīng)超過500億元,而在一些煤炭城市,如焦作、平頂山、唐山等,采空塌陷尤為嚴(yán)重[1]。隨著我國工業(yè)化、城鎮(zhèn)化進(jìn)程的加快,建設(shè)用地緊張的問題日益突出,許多礦區(qū)開始了塌陷區(qū)土地資源的開發(fā)利用工作,在塌陷區(qū)上方新建工業(yè)廠房和住宅樓等建筑物的事例也日益增多[2]。

    開發(fā)利用塌陷區(qū)土地,對(duì)于提高礦區(qū)土地利用率、緩解礦區(qū)土地資源緊張問題是一種有效的方法,同時(shí)也對(duì)礦區(qū)建筑用地也提出了新的更高的要求。煤礦塌陷區(qū)能否作為建設(shè)用地,關(guān)鍵取決于其地基在荷載作用下的穩(wěn)定性。塌陷區(qū)上覆巖層及地表處于平衡和穩(wěn)定狀態(tài)時(shí),新建建筑物加載后,地表將發(fā)生第二次移動(dòng)和變形,從而引起塌陷區(qū)地基產(chǎn)生較大的再變形,嚴(yán)重影響到地基的穩(wěn)定性[3]。為合理利用土地資源及滿足規(guī)劃用地需要,應(yīng)對(duì)塌陷區(qū)的地基再變形進(jìn)行計(jì)算。

    1 采煤塌陷區(qū)地基再變形預(yù)計(jì)模型

    根據(jù)某礦工業(yè)園區(qū)調(diào)查資料可知,大部分建筑處在塌陷區(qū)邊界區(qū)域,根據(jù)目前,在煤礦地表移動(dòng)和變形預(yù)計(jì)中,用得最多的方法是概率積分法[4]理論,假設(shè)在地下開采塌陷區(qū)穩(wěn)定后,所有的開采空間均被充填或冒落,地表出現(xiàn)的下沉曲線為W(x)。之后,在建筑荷載作用下,塌陷區(qū)將產(chǎn)生新的移動(dòng)變形,形成最終的下沉曲線[5-6]Wh(x)。如圖1 所示??山迫〗ㄖ奢d作用下塌陷區(qū)最終移動(dòng)變形的主要影響角正切、拐點(diǎn)偏移距、水平移動(dòng)系數(shù)與荷載作用前移動(dòng)變形的相應(yīng)預(yù)計(jì)參數(shù)相同。

    圖1 塌陷區(qū)加載前后的下沉曲線

    塌陷區(qū)建筑荷載作用下的下沉曲線Wh(x)為

    (1)

    塌陷區(qū)加載前,地表下沉曲線方程式W(x)應(yīng)為

    (2)

    式中:W(x)為地表加載前的下沉曲線;q為地表加載前的下沉系數(shù),根據(jù)地表移動(dòng)觀測(cè)數(shù)據(jù)確定。

    則塌陷區(qū)荷載作用下引起的地基再下沉為

    We(x)=Wh(x)-W(x)

    (3)

    式中:We為地基再下沉,mm;η為地基再下沉系數(shù),η=qh-q。

    對(duì)式(3)求一階導(dǎo)數(shù)和二階導(dǎo)數(shù),可獲得建筑荷載作用產(chǎn)生的地基傾斜和曲率,即

    (4)

    (5)

    加載后地基任意點(diǎn)的水平移動(dòng)Ue(x)和水平變形εe(x)可用類似于推導(dǎo)下沉預(yù)計(jì)公式的方法求得,即

    (6)

    (7)

    2 采煤塌陷區(qū)地基再變形下沉系數(shù)的確定

    再下沉系數(shù)是在建筑荷載作用下塌陷區(qū)地表下沉系數(shù)與塌陷區(qū)穩(wěn)定后未加荷載的下沉系數(shù)之差。未加荷載的下沉系數(shù)可以根據(jù)地表移動(dòng)觀測(cè)數(shù)據(jù)實(shí)際求取,而荷載作用下的塌陷區(qū)地表下沉系數(shù)的確定方法,本文是通過FLAC3D軟件數(shù)值模擬結(jié)合MATLAB軟件,進(jìn)行回歸分析求得再下沉系數(shù)。

    2.1 塌陷區(qū)地基物理模型的建立

    礦區(qū)塌陷區(qū)地質(zhì)采礦條件,建立規(guī)格為1700m×2300m×500m的物理模型(圖2)。三維模型邊界條件選取為:四周水平位移約束,下沉自由,底部三個(gè)方向位移全部限制,開采模型頂部(及地表)為自由邊界[7]。

    圖2 塌陷區(qū)地基模擬計(jì)算物理模型

    2.2 數(shù)值模擬方案

    為了研究不同加載位置和不同附加荷載大小對(duì)采煤塌陷區(qū)地基再變形的影響,設(shè)計(jì)了荷載大小和荷載位置進(jìn)行數(shù)值模擬研究。加載計(jì)算方案,在加載過程中,在塌陷區(qū)表面根據(jù)比例加一段線荷載,來模擬建筑物的長度。設(shè)計(jì)在中央?yún)^(qū)(塌陷區(qū)中心區(qū)域)、拐點(diǎn)區(qū)、邊緣區(qū)等五個(gè)不同位置加載即:中央?yún)^(qū)A:據(jù)工業(yè)園區(qū)東邊界62~82m(及荷載長20m);中央?yún)^(qū)與拐點(diǎn)區(qū)之間B區(qū):據(jù)工業(yè)園區(qū)東邊界:51~71m;拐點(diǎn)區(qū)C:據(jù)工業(yè)園區(qū)東邊界195~215m;拐點(diǎn)與邊緣之間D區(qū):據(jù)工業(yè)園區(qū)東邊界333~353m;邊緣區(qū)E:據(jù)工業(yè)園區(qū)東邊界429~449m,B、D兩處是為了提高精度內(nèi)插的位置。根據(jù)工業(yè)園區(qū)建筑物特征,本文選取0.036MPa、0.082MPa,0.144MPa,0.182 MPa、0.350 MPa五級(jí)建筑荷載。

    2.3 荷載大小與再下沉系數(shù)關(guān)系的模擬分析

    按照設(shè)計(jì)的模擬方案,對(duì)塌陷區(qū)中央?yún)^(qū)、拐點(diǎn)區(qū)、邊緣區(qū)等三個(gè)位置的地基模型加載上述五級(jí)建筑荷載,在中央?yún)^(qū),荷載增大,地基最大再下沉值隨著增大,分別為130mm、288mm、310mm、445mm、589mm;在拐點(diǎn)區(qū),地基最大再下沉值分別為101 mm、195 mm、239mm、296mm、356mm;在邊緣區(qū),地基最大再下沉值分別為45 mm、62 mm、95 mm、101 mm、126 mm。則荷載大小與再下沉系數(shù)關(guān)系如表1所示。

    根據(jù)模擬結(jié)果,利用MATLAB軟件,通過用非線性回歸分析,可獲得再下沉系數(shù)與建筑荷載大小的回歸關(guān)系(圖3)。

    η=-0.1552P2+0.1434P+0.0020

    (8)

    表1 荷載大小與再下沉系數(shù)關(guān)系

    圖3 礦區(qū)再下沉系數(shù)與荷載大小回歸關(guān)系

    2.4 塌陷區(qū)地基再變形限值

    通過受載后的塌陷區(qū)地基再變形量的計(jì)算,當(dāng)建筑物高度小于100m時(shí),對(duì)于中低壓縮性土,沉降量應(yīng)小于300mm;對(duì)于高壓縮性土,沉降量應(yīng)小于400mm,且地基傾斜i≤3mm/m、地基水平變形ε≤2mm/m和地基曲率k≤0. 2(mm/m2)[8],則地基的穩(wěn)定性可以滿足建設(shè)的要求。

    3 工程實(shí)例

    已知塌陷區(qū)已采3個(gè)煤層的采厚16.22m,松散層厚度185m,平均采深538m。在塌陷區(qū)加載20m長的線荷載0.350MPa、0.182MPa、0.144MPa、0.082MPa、0.036MPa時(shí),工業(yè)園區(qū)地基再變形的預(yù)計(jì)計(jì)算。再下沉系數(shù)η由式(8)計(jì)算得: 0.04、0.024、0.019、0.013、0.007,根據(jù)地表移動(dòng)觀測(cè)站結(jié)果,得到其它預(yù)計(jì)參數(shù),水平移動(dòng)系數(shù)b=0.4,主要影響角正切tanβ=1.6,拐點(diǎn)偏移距S=5.6m。

    按照預(yù)計(jì)模型和給出的預(yù)計(jì)參數(shù),對(duì)工業(yè)園區(qū)引起的地基再下沉和再變形進(jìn)行預(yù)計(jì),計(jì)算五級(jí)建筑荷載,得到礦區(qū)塌陷區(qū)對(duì)工業(yè)園區(qū)地基任意點(diǎn)的再下沉和再變形值。荷載為0.350MPa時(shí)的地基再下沉等值線和地基沿走向水平變形等值線如圖4、圖5所示。結(jié)合實(shí)例,利用地基再變形預(yù)計(jì)公式和參數(shù)計(jì)算塌陷區(qū)地基再變形量的大小;進(jìn)一步分析塌陷區(qū)對(duì)地基再變形規(guī)律,為對(duì)塌陷區(qū)土地利用進(jìn)行具體的規(guī)劃提供資料。

    圖4 塌陷區(qū)地基再下沉等值線

    圖5 塌陷區(qū)地基沿走向水平變形等值線

    4 結(jié)論

    本文首先基于概率積分法,推導(dǎo)地基再變形的預(yù)計(jì)公式;然后根據(jù)地質(zhì)采礦條件,建立數(shù)值模擬方案和物理模型,模擬不同建筑荷載在不同位置的再下沉最大值,基于回歸分析方法,確定塌陷區(qū)建筑荷載作用下地基再變形的再下沉系數(shù)與荷載大小的回歸公式;按照地面加載后地基再變形預(yù)計(jì)公式和預(yù)計(jì)參數(shù)公式,在塌陷區(qū)加載五級(jí)荷載時(shí),得出規(guī)劃區(qū)地基再變形的最大值和再下沉、傾斜等值線圖,由圖中曲線和變形值可知,在荷載大小相同情況下,塌陷區(qū)拐點(diǎn)區(qū)的地基下沉量和再變形量較大,中央?yún)^(qū)再下沉和變形較小。說明塌陷區(qū)拐點(diǎn)區(qū)對(duì)建筑物地基的影響是較明顯的。在拐點(diǎn)區(qū)、邊緣區(qū)和中央?yún)^(qū)三個(gè)不同建筑荷載作用位置,荷載大小與地基移動(dòng)和變形的關(guān)系規(guī)律都是—致的,即地基再下沉量、再變形都隨著建筑荷載的增大而增大。本文不足之處:采用的采動(dòng)上覆巖層的彈塑性模型是經(jīng)過簡(jiǎn)化的,與實(shí)際采空區(qū)復(fù)雜的巖層結(jié)構(gòu)有一定差異,只考慮了靜荷載作用下的塌陷區(qū)地基穩(wěn)定牲問題。

    [1]李連濟(jì).我國煤炭城市采空塌陷災(zāi)害及防治對(duì)策研究 [R].山西省社科院,2009.

    [2]王巧妮,陳新生,張智光.采煤塌陷地復(fù)墾研究綜述[J].中國國土資源經(jīng)濟(jì),2009,22(6):23-24.

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    [4]郭增長,殷作如,王金莊.隨機(jī)介質(zhì)碎塊體移動(dòng)概率與地表下沉[J].煤炭學(xué)報(bào),2000 (3):264-267.

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    [7]汪吉林,丁陳建,張?jiān)?,? 老采空區(qū)地基變形對(duì)地面建筑影響的數(shù)值分析[J].采礦與安全工程學(xué),2008,4(4):476-481.

    [8]建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50021-2001[S].北京:中國建筑工業(yè)出版社,2002.

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