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    優(yōu)化鞍鋼燒結(jié)礦堿度及爐料結(jié)構(gòu)的試驗研究

    2013-11-28 02:30:04韓淑峰周明順沈峰滿翟立委
    材料與冶金學(xué)報 2013年3期
    關(guān)鍵詞:球團礦爐料鞍鋼

    韓淑峰,周明順,沈峰滿,翟立委,劉 杰,張 輝

    (1.鞍鋼股份有限公司 煉鐵總廠,遼寧 鞍山 114000;2.鞍鋼股份有限公司 技術(shù)中心,遼寧 鞍山 114009;3.東北大學(xué) 材料與冶金學(xué)院,沈陽 110004)

    作為高爐煉鐵的主要原料,燒結(jié)礦的質(zhì)量對高爐生產(chǎn)具有重要影響.燒結(jié)礦堿度是改善燒結(jié)工藝和燒結(jié)礦質(zhì)量的重要參數(shù),而且高堿度燒結(jié)礦配加酸性球團礦及高品位塊礦是較理想的爐料結(jié)構(gòu)[1~4].目前,鞍鋼燒結(jié)礦堿度為 1.8 ~2.0,隨著酸性爐料用量的增加,燒結(jié)礦堿度應(yīng)適當(dāng)提高.因此,本文在堿度對燒結(jié)工藝及燒結(jié)礦品位和硫含量影響的試驗研究基礎(chǔ)上,結(jié)合現(xiàn)階段鞍鋼高爐的爐料種類,研究了配加不同比例的人造富礦及提高澳洲塊礦率的爐料結(jié)構(gòu)[5~7].

    1 堿度對燒結(jié)生產(chǎn)影響的試驗研究

    1.1 試驗原料及工藝參數(shù)

    本試驗所用原燃料化學(xué)成分如表1所示.由于目前鞍鋼4個燒結(jié)車間的配礦差異較大,因此本試驗采用了兩套不同的配礦方案(見表2),在試驗條件下,分別進(jìn)行堿度為1.78~2.53的燒結(jié)試驗.燒結(jié)試驗參數(shù)如表3所示.

    表1 原燃料化學(xué)成分(質(zhì)量分?jǐn)?shù))Table 1 Chemical composition of raw materials(mass fraction)%

    表2 變堿度燒結(jié)配料方案(質(zhì)量分?jǐn)?shù))Table 2 Design for sintering mixture with different basicity(mass fraction)%

    表3 燒結(jié)試驗參數(shù)Table 3 Technical parameters of sintering experiments

    1.2 試驗結(jié)果及分析

    堿度對燒結(jié)生產(chǎn)指標(biāo)的影響如圖1~圖3所示.由圖1、圖2可見,燒結(jié)礦堿度由1.78增加到2.53,方案一和方案二的轉(zhuǎn)鼓強度分別提高了10.29%和13.44%;燒結(jié)杯利用系數(shù)分別提高了0.473 t/(m2·h)和 0.194 t/(m2·h);燒結(jié)礦成品率分別提高了8.24%和3.68%;垂直燒結(jié)速度分別提高了5.67 mm/min和2.19 mm/min;10~40 mm合理的燒結(jié)礦粒級分別提高了24.09%和17.12%;小于5mm粉末分別減少了9.69%和7.28%.提高堿度對燒結(jié)生產(chǎn)指標(biāo)的改善是由于隨燒結(jié)料中CaO含量增多,生成的鐵酸鈣(CaO·Fe2O3)等熔點低、強度高的黏結(jié)相增多,燒結(jié)料層的透氣性改善,燒結(jié)生產(chǎn)率提高.燒結(jié)礦由于料層溫度低(1 300℃以下),不易產(chǎn)生過熔,因而大塊燒結(jié)礦減少,粒度組成合理且均勻.另外,燒結(jié)礦強度好,粉化現(xiàn)象少,故粉末含量降低.

    但隨燒結(jié)礦堿度提高,也帶來兩方面的負(fù)面影響(見圖3):(1)品位下降.堿度由1.78增加到2.53時,方案一和方案二的燒結(jié)礦品位分別降低了1.95%和3.21%,這主要是由于配入過多的熔劑,使得全鐵品位降低.(2)硫含量升高.堿度由1.78增加到2.53時,方案一和方案二的燒結(jié)礦硫含量(質(zhì)量分?jǐn)?shù))分別升高了 0.035%和0.032%.其原因有:a)燒結(jié)料中CaO含量高,具有很強的吸硫作用,生成穩(wěn)定的CaS;b)由于碳酸鹽分解耗熱,高堿度燒結(jié)料層高溫區(qū)溫度降低,且燒結(jié)速度較快,高溫停留時間短,對去硫不利;脫硫率低是高堿度燒結(jié)的一個缺點.但高爐冶煉表明,CaS形態(tài)存在的硫基本直接進(jìn)入爐渣,對生鐵質(zhì)量影響不大.

    由以上分析表明,提高燒結(jié)礦堿度有利于提高燒結(jié)礦強度和燒結(jié)生產(chǎn)效率,但是燒結(jié)礦品位略微降低,且硫含量增加.綜合考慮,本文認(rèn)為鞍鋼燒結(jié)礦堿度在2.05~2.20之間較好.

    圖1 堿度對燒結(jié)生產(chǎn)指標(biāo)的影響Fig.1 Effects of basicity on sintering indices

    圖2 堿度對燒結(jié)礦粒度組成的影響Fig.2 Effects of basicity on size distribution of sinter

    圖3 堿度對燒結(jié)礦品位和S含量(質(zhì)量分?jǐn)?shù))的影響Fig.3 Effects of basicity on TFe and S content of sinter

    2 合理爐料結(jié)構(gòu)的試驗研究

    合理的爐料結(jié)構(gòu)可以改善高爐透氣性,并直接影響著高爐煉鐵技術(shù)的進(jìn)步和各項經(jīng)濟指標(biāo)的提高.為優(yōu)化鞍鋼高爐爐料結(jié)構(gòu),本文主要進(jìn)行兩種爐料結(jié)構(gòu)的研究:(1)不同堿度燒結(jié)礦與酸性球團礦搭配使用的爐料結(jié)構(gòu);(2)在現(xiàn)有爐料結(jié)構(gòu)中,提高澳礦比例的爐料結(jié)構(gòu).

    2.1 不同堿度燒結(jié)礦與酸性球團礦搭配

    研究方案為:在保證爐渣堿度一致的前提下,改變不同堿度燒結(jié)礦和酸性球團礦的配比,比較綜合爐料的高溫軟熔性能.根據(jù)鞍鋼焦炭、噴煤等實際條件,制定綜合爐料入爐堿度為1.45.試驗所用燒結(jié)礦由燒結(jié)杯實驗得到(燒結(jié)杯試驗條件同本文2.1),球團礦來自鞍鋼生產(chǎn)現(xiàn)場.燒結(jié)礦和球團礦的化學(xué)成分如表4所示,爐料結(jié)構(gòu)的搭配情況如表5所示,軟熔滴落試驗條件及性能指標(biāo)分別示于表6、表7和圖4、圖5.

    由圖5可見,在確保入爐堿度一致的條件下,堿度為2.05和2.14的燒結(jié)礦和球團搭配時,綜合爐料的軟熔性能最好,表現(xiàn)為軟熔溫度區(qū)間窄,最大壓差低,S特性值低(高壓差區(qū)間對溫度的積分),軟熔帶厚度薄,有利于改善高爐中下部的透氣性.燒結(jié)礦堿度過低時,熔化開始溫度TS較低,導(dǎo)致軟熔帶上沿溫度較低.燒結(jié)礦堿度較高時,為了平衡爐渣堿度,需配加較多酸性球團,由于酸性球團熔化開始溫度低,而高堿度燒結(jié)礦熔化終了溫度較高,其作用結(jié)果便是軟熔帶過厚.因此,過高或過低堿度的燒結(jié)礦都不利于優(yōu)化高爐爐料結(jié)構(gòu);為保證高爐綜合爐料具有良好的高溫軟熔性能,鞍鋼燒結(jié)礦適宜的堿度應(yīng)為2.05~2.14.

    表4 燒結(jié)礦與球團礦化學(xué)成分(質(zhì)量分?jǐn)?shù))Table 4 Chemical composition of sinters and pellet(mass fraction)%

    表5 爐料結(jié)構(gòu)配比方案Table 5 Design for iron burden compositions with same basicity

    表6 礦石軟熔滴落試驗條件Table 6 Experimental conditions of softening and melting test

    表7 不同爐料結(jié)構(gòu)的軟熔試驗數(shù)據(jù)Table 7 Softening and melting characteristics of iron burdens

    圖4 不同爐料結(jié)構(gòu)的料柱壓差Fig.4 Pressure drop of iron ore bed

    圖5 不同爐料結(jié)構(gòu)的熔化特性值S和軟熔帶厚度Fig.5 Characteristic parameter‘S’and thickness of cohesive zone of iron burdens

    2.2 提高澳礦比例的爐料結(jié)構(gòu)

    澳洲塊礦(簡稱澳礦)是一種高品位的優(yōu)良酸性爐料,為提高澳礦在鞍鋼高爐入爐混合礦中的比例,研究了澳礦(化學(xué)成分見表8)與鞍鋼燒結(jié)礦和球團礦搭配使用時的高溫軟熔性能.試驗方案如表9所示.其中,方案1、2為鞍鋼高爐常用的爐料結(jié)構(gòu),方案3為前一階段鞍鋼大高爐配加澳礦時的爐料結(jié)構(gòu),方案4為目前擬提高澳礦用量的爐料結(jié)構(gòu).試驗結(jié)果如圖6所示.

    表8 澳礦化學(xué)成分(質(zhì)量分?jǐn)?shù))Table 8 Chemical compositions of Australian lump ore(mass fraction)%

    表9 配加澳礦的爐料結(jié)構(gòu)方案(質(zhì)量分?jǐn)?shù))Table 9 Burden design with Australian lump ore(mass fraction)%

    圖6 綜合爐料的軟熔性能Fig.6 Softening and melting characteristics of iron burdens containing Australian lump ore

    由圖6可見,配加澳礦后,爐料結(jié)構(gòu)3和4的高溫軟熔性能都明顯優(yōu)于鞍鋼常規(guī)的爐料結(jié)構(gòu),表現(xiàn)在軟熔溫度區(qū)間窄,料柱壓差低,S值低.而且,與目前使用的澳礦為8%爐料相比,當(dāng)澳礦比例提高到17%時,高溫軟熔性能得到進(jìn)一步改善,此時料柱最高壓差為7.81 kPa,S值為32.93 kPa·℃.實驗室研究發(fā)現(xiàn),澳礦在鞍鋼高爐的應(yīng)用比例超過19%時,因爐渣Al2O3含量的增加,導(dǎo)致冶煉效果變差.因此,在鞍鋼現(xiàn)有生產(chǎn)條件下,建議將進(jìn)口澳洲塊礦比例提高至17%.

    3 結(jié)論

    (1)燒結(jié)礦堿度由1.78增加到2.53,燒結(jié)礦轉(zhuǎn)鼓強度提高,垂直燒結(jié)速度,燒結(jié)杯利用系數(shù)提高,燒結(jié)礦成品率分別提高,合理的燒結(jié)礦粒級提高,粉末減少.但是燒結(jié)礦硫含量略增,品位有所下降.綜合考慮堿度對燒結(jié)工藝和燒結(jié)礦品位及硫含量的影響,鞍鋼燒結(jié)礦堿度在2.05~2.20之間較好.

    (2)在由堿度為2.05~2.14的燒結(jié)礦和酸性球團組成的綜合爐料,其軟熔性能最好,表現(xiàn)為軟熔溫度區(qū)間窄,最大壓差低,S特性值低,軟熔帶厚度薄,有利于改善高爐中下部的透氣性.

    (3)在鞍鋼常規(guī)爐料結(jié)構(gòu)中配加澳洲塊礦后,綜合爐料的高溫軟熔性能得到明顯提高,表現(xiàn)在軟熔溫度區(qū)間窄,料柱壓差低,S值低.與目前使用澳礦為8%的爐料相比,當(dāng)澳礦比例提高到17%時,高溫軟熔性能得到進(jìn)一步改善.建議在鞍鋼現(xiàn)有生產(chǎn)條件下,將進(jìn)口澳洲塊礦比例提高至17%.

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