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    基于數(shù)值分析的巷道支護(hù)參數(shù)優(yōu)化研究

    2013-09-07 09:22:52張玉新
    中國(guó)礦業(yè) 2013年11期
    關(guān)鍵詞:塑性底板錨桿

    張玉新

    (中國(guó)中煤能源集團(tuán)有限公司,北京100120)

    我國(guó)的煤礦數(shù)量和巷道總長(zhǎng)度都居世界第一,這也使得我國(guó)煤礦遇的問(wèn)題更多更棘手,其中巷道圍巖變形破壞尤其是巷道頂?shù)装遄冃螁?wèn)題已經(jīng)成為嚴(yán)重制約我國(guó)煤礦安全高效開(kāi)采的因素之一[1-3]。由于國(guó)內(nèi)外在治理巷道頂?shù)装遄冃畏矫嫔袥](méi)有明確的理論指導(dǎo),依據(jù)工程經(jīng)驗(yàn)調(diào)整支護(hù)方案往往導(dǎo)致反復(fù)維修巷道,嚴(yán)重影響煤礦的安全高效開(kāi)采[4-6]。隨著計(jì)算機(jī)技術(shù)的快速發(fā)展,數(shù)值模擬方法以其經(jīng)濟(jì)高效的特點(diǎn)得到了廣泛應(yīng)用[7-8]。本文以長(zhǎng)期受巷道頂?shù)装宕笞冃螁?wèn)題困擾的淮北某煤礦為工程背景,利用數(shù)值模擬分析的方法,探討不同支護(hù)方案對(duì)巷道頂?shù)装遄冃蔚目刂菩Ч?,最終確定適合該煤礦巷道頂?shù)装蹇刂频淖顑?yōu)方案。

    1 工程概況

    該煤礦可采煤層共有四層,分別為6層、5層、4層及3層,本文的研究對(duì)象為IV5210工作面的機(jī)巷,位于第5煤層,其平面布置圖如圖1所示。工作面北部為礦界,南部為采區(qū)上山,西部為IV528工作面(已采),東部為未采區(qū)。IV5210工作面位于該礦Ⅳ水平深部,工作面標(biāo)高范圍-715~-512m,地面標(biāo)高+31.5m。據(jù)已有資料分析該面地質(zhì)構(gòu)造較復(fù)雜,局部煤層受火成巖侵蝕,且存在變薄現(xiàn)象,面內(nèi)共有7條斷層,最大斷層落差達(dá)8m。該工作面水文地質(zhì)條件一般,主要受煤層頂、底板砂巖裂隙水及火成巖凝結(jié)水的影響,正常涌水量3~5m3/h,故進(jìn)行數(shù)值模擬分析時(shí)可不考慮該工作面水的影響。

    圖1 A504工作面的水平布置圖

    IV5210工作面機(jī)風(fēng)巷沿煤層走向布置,設(shè)計(jì)斷面為寬×高=4000mm×2800mm,直接頂為灰黑色泥巖,裂隙發(fā)育,厚度不穩(wěn)定,平均厚度為3.9m;老頂為4煤,4煤大部分被火成巖侵蝕,厚度不穩(wěn)定,平均厚度為6.8m;直接底為灰黑色泥巖,厚度不穩(wěn)定,平均厚度為6.7m,老底為淺灰色砂巖,平均厚4.8m,其頂?shù)装鍘r層參數(shù)如表1所示。IV5210工作面機(jī)巷支護(hù)形式采用錨(索)帶網(wǎng)聯(lián)合支護(hù)。通過(guò)現(xiàn)場(chǎng)觀測(cè),發(fā)現(xiàn)該機(jī)巷變形嚴(yán)重,尤其是機(jī)巷的頂?shù)装遄冃纹茐膰?yán)重,給煤礦的安全生產(chǎn)帶來(lái)了較大隱患,因此有必要對(duì)該礦現(xiàn)有的支護(hù)方案進(jìn)行優(yōu)化。

    表1 煤層頂?shù)装迩闆r表

    2 支護(hù)方案優(yōu)化

    通過(guò)分析,發(fā)現(xiàn)該礦IV5210工作面機(jī)巷的現(xiàn)行支護(hù)方案存在一定的不足之處,因此在不增加煤礦支護(hù)成本即不改變?cè)ёo(hù)方案中錨桿(索)材質(zhì)、直徑、長(zhǎng)度及錨固長(zhǎng)度的基礎(chǔ)上,針對(duì)錨桿(索)布置方式,提出了若干種優(yōu)化方案。

    2.1 方案一(原支護(hù)方案)

    巷道頂板錨桿選用φ22mm×2200mm的錨桿配合L4200M4型鋼帶進(jìn)行支護(hù),同時(shí)加掛菱形網(wǎng),間距800mm,排距800mm,頂板兩邊錨桿各向外傾斜10°;幫部錨桿選用φ22mm×2200mm的錨桿配合L2800M4型鋼帶進(jìn)行支護(hù),同時(shí)加掛菱形網(wǎng),間距800mm,排距800mm;頂板錨索選用φ17.8mm×6000mm鋼絞線(xiàn),間距2000mm,排距2400mm。其具體布置方式如圖2所示。

    圖2 支護(hù)方案一

    2.2 方案二

    巷道高2550mm、寬4000mm,巷道頂板錨桿選用φ22mm×2200mm的左旋無(wú)縱筋螺紋鋼錨桿,間距1600mm,排距800mm,頂板兩邊錨桿各向外傾斜10°;幫部錨桿選用φ22mm×2200mm的左旋無(wú)縱筋螺紋鋼錨桿,間距800mm,排距800mm;頂板錨索選用 φ17.8mm×6000mm 鋼絞線(xiàn),間距1600mm,排距800mm。其余錨桿(索)參數(shù)與巷道原支護(hù)方案相同,其具體布置方式如圖3所示。

    圖3 支護(hù)方案二

    2.3 方案三

    巷道頂板錨桿選用φ22mm×2200mm的錨桿,間距1600mm,排距800mm;幫部錨桿選用φ22mm×2200mm的錨桿,間距800mm,排距800mm;頂板錨索選用 φ17.8mm×6000mm 鋼絞線(xiàn),間距1600mm,排距800mm,頂板兩邊錨索各向外傾斜10°。其余錨桿(索)參數(shù)與方案一相同,其具體布置方式如圖4所示。

    2.4 方案四

    巷道頂板錨桿選用φ22mm×2200mm的左旋無(wú)縱筋螺紋鋼錨桿,間距800mm,排距800mm;幫部錨桿選用φ22mm×2200mm的左旋無(wú)縱筋螺紋鋼錨桿,間距800mm,排距800mm,左右?guī)筒康族^桿各向下傾斜30°;頂板錨索選用φ17.8mm×6000mm鋼絞線(xiàn),間距2000mm,排距2400mm。其余錨桿(索)參數(shù)與巷道原支護(hù)方案相同,其具體布置方式如圖5所示。

    圖4 支護(hù)方案三

    圖5 支護(hù)方案四

    3 數(shù)值模擬分析

    在采礦工程中,許多學(xué)者利用FLAC軟件對(duì)采礦過(guò)程中圍巖活動(dòng)規(guī)律及巷道圍巖穩(wěn)定性問(wèn)題涉及到的巖體力學(xué)特性、圍巖壓力、支護(hù)圍巖相互作用關(guān)系及巷道與工作面的時(shí)空關(guān)系等一系列復(fù)雜的力學(xué)問(wèn)題進(jìn)行了系列研究,取得了顯著的成果[9-10],本文采用FLAC3D大型數(shù)值分析軟件對(duì)巷道的不同的支護(hù)參數(shù)進(jìn)行數(shù)值模擬分析研究,對(duì)比不同方案下,巷道圍巖的位移變形情況、塑性區(qū)分布情況等,以確定最佳方案。

    3.1 原始模型建立

    FLAC3D計(jì)算模型范圍的選取直接關(guān)系到計(jì)算結(jié)果的正確與否,模型范圍太大,白白耗費(fèi)了計(jì)算機(jī)資源,模型范圍太小,計(jì)算結(jié)果失真,不能給實(shí)際工程指導(dǎo)性的意見(jiàn),因此合理的選擇計(jì)算模型的范圍至關(guān)重要。根據(jù)巖石力學(xué)原理,掘巷后的應(yīng)力影響范圍約為巷道寬度的3~5倍,結(jié)合巷道尺寸,故整個(gè)模型的長(zhǎng)寬高尺寸分別為40m×20m×40m。計(jì)算模型的尺寸一旦確定,計(jì)算網(wǎng)格的數(shù)目也相應(yīng)確定,程序中為了減少因網(wǎng)格劃分引起的誤差,網(wǎng)格的長(zhǎng)寬比應(yīng)不大于5,對(duì)于重點(diǎn)研究區(qū)域可以進(jìn)行網(wǎng)格加密處理。綜上所述,為了與現(xiàn)場(chǎng)地質(zhì)情況盡可能一致的同時(shí)考慮到建模的方便及合理,模型建立如圖6所示,其中x方向最多被劃分為80個(gè)網(wǎng)格、y方向最多被劃分為20個(gè)網(wǎng)格、z方向最多被劃分為46個(gè)網(wǎng)格,共73600個(gè)單元。整個(gè)模型從上到下依次為覆巖、老頂火成巖、直接頂泥巖、煤層、直接底泥巖、老頂砂巖,巷道位于煤層中。

    圖6 模型圖

    模型的邊界條件包括位移邊界和應(yīng)力邊界兩種,本次數(shù)值模擬的邊界條件設(shè)置為:左右邊界只約束x方向上的位移,前后邊界只約束y方向上的位移,即單約束邊界;下部邊界為全約束邊界;上部邊界不約束,施加垂直荷載,模擬上覆巖層自重。煤巖體的本構(gòu)模型選取摩爾—庫(kù)倫破壞準(zhǔn)則,各層煤巖體的物理力學(xué)參數(shù)均由試驗(yàn)測(cè)定,見(jiàn)表2。

    表2 模型各層煤巖體的物理力學(xué)參數(shù)

    首先將模型運(yùn)算至自動(dòng)平衡,獲得初始應(yīng)力場(chǎng),整個(gè)應(yīng)力場(chǎng)應(yīng)力分布均勻,煤層所在處的垂直應(yīng)力約為16MPa左右,與實(shí)測(cè)及理論計(jì)算的的原巖應(yīng)力基本相符,故以此模型為背景進(jìn)行數(shù)值模擬。

    3.2 計(jì)算結(jié)果分析

    模型運(yùn)算至塑性平衡狀態(tài)后,將模型位移置零,根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際條件對(duì)巷道進(jìn)行全斷面一次開(kāi)挖,然后根據(jù)上文中的不同支護(hù)方案來(lái)布置錨桿(索),并計(jì)算至算至平衡,最終得到一系列不同支護(hù)方案下的計(jì)算結(jié)果。根據(jù)本項(xiàng)目的研究重點(diǎn),調(diào)取不同計(jì)算結(jié)果并對(duì)其進(jìn)行如下分析。

    3.2.1 巷道變形云圖

    圖7中的圖a~e分別為巷道在不同支護(hù)狀態(tài)下,其圍巖變形分布云圖,圖中不同顏色表征了巷道圍巖的不同變形量,從藍(lán)色到紅色變形量遞增。從圖7a中可以看出,無(wú)支護(hù)時(shí)巷道變形主要以巷道頂?shù)装遄冃螢橹?,頂?shù)装遄畲笠平窟_(dá)到100cm,且其直接導(dǎo)致巷道兩幫上部的圍巖變形也顯著增大,這與IV5210工作面機(jī)巷的現(xiàn)場(chǎng)變形情況基本相符,且其底板的變形破壞特征是以?xún)傻捉堑淖冃味鴰?dòng)整個(gè)底板鼓起為特點(diǎn)。從不同的支護(hù)方案可以看出,各種支護(hù)方案均較大程度地降低了頂板下沉量,尤其是方案三對(duì)頂板下沉量的控制更為明顯,但是由于各種方案對(duì)底板均無(wú)具體支護(hù)措施,所以各種方案對(duì)巷道底板的鼓起量的限制都不大。綜上所述,從控制巷道頂板下沉量的角度考慮,方案三更為合理。

    圖7 不同支護(hù)方案下的巷道變形云圖

    3.2.2 塑性區(qū)分布圖

    煤巖體中巷道開(kāi)挖后,會(huì)在巷道圍巖中產(chǎn)生塑性區(qū),而根據(jù)不同的塑性區(qū)可以判斷巖石的受力狀態(tài),研究巷道開(kāi)挖后圍巖的塑性區(qū)分布可以較好的表征巷道支護(hù)效果的好壞。FLAC3D數(shù)值分析軟件在這方面有較強(qiáng)的功能,圖8中的圖a~e分別為巷道在不同支護(hù)狀態(tài)下,其圍巖的塑性區(qū)分布圖,圖中的不同的顏色表征了圍巖單元的不同塑性區(qū)狀態(tài),即拉伸塑性區(qū)和剪切塑性區(qū)。從圖中可以看出,無(wú)支護(hù)時(shí),巷道圍巖的頂?shù)装宄霈F(xiàn)較大范圍的拉伸塑性區(qū),而巖石的抗拉強(qiáng)度一般較低,故可認(rèn)為巷道的頂?shù)装迤茐膰?yán)重,同時(shí)巷道所在煤層及其直接頂幾乎完全處于剪切塑性區(qū),即可認(rèn)為其變形比較嚴(yán)重。而4種支護(hù)方案均在一定程度上降低了巷道圍巖的塑性區(qū)范圍,尤其是方案三對(duì)巷道頂板的拉伸塑性區(qū)和剪切塑性區(qū)明顯減小,但是由于六種方案均針對(duì)巷道底板均無(wú)任何支護(hù)措施,故巷道底板的拉伸塑性區(qū)沒(méi)有減小明顯,所以降低巷道圍巖塑性區(qū)的角度考慮,方案三更為合理。

    3.2.3 巷幫變形——時(shí)步曲線(xiàn)

    圖9中的圖~e分別為巷道頂板中部和底板總部處的圍巖變形和計(jì)算時(shí)步相對(duì)應(yīng)的實(shí)時(shí)監(jiān)測(cè)圖,橫坐標(biāo)為計(jì)算時(shí)步,縱坐標(biāo)為巷道頂?shù)装逯胁考醋冃瘟孔畲蟮谋O(jiān)測(cè)點(diǎn)的垂直位移量,其變形-時(shí)步曲線(xiàn)也反映了巷道圍巖各點(diǎn)的變形趨勢(shì)。由圖9中可以看出無(wú)支護(hù)方案時(shí),巷道頂板的下沉速率和最終下沉量都要明顯大于巷道底板的變形量,而從不同支護(hù)方案可以看出,不同的支護(hù)方案均很好的控制了巷道頂板圍巖的變形速率和最終變形量,但是值得注意的是,六種方案均較大程度的增加了巷道底板初期的變形速率。根據(jù)曲線(xiàn)圖進(jìn)行相關(guān)數(shù)據(jù)統(tǒng)計(jì)得到表3,從表3中可以看出同其他方案相比,方案三在控制巷道頂?shù)装逡平糠矫嬉詢(xún)?yōu)于其他方案。同時(shí)值得注意的是方案四在控制巷道鼓起量方面效果更為明顯。分析其原因是由于其兩底幫處的兩根錨桿向下傾斜,更好的限制了巷道底板的變形,因此建議在采用方案三的同時(shí),將其兩底幫處的錨桿向下傾斜一定角度。

    圖8 不同支護(hù)方案下的塑性區(qū)分布圖

    圖9 不同支護(hù)方案下的巷道頂?shù)装遄冃螘r(shí)步圖

    表3 不同支護(hù)方案下巷道頂?shù)装遄畲笞冃瘟浚▎挝唬簃)

    4 結(jié)論

    綜上所述,利用FLAC3D數(shù)值分析軟件較好的模擬了不同支護(hù)方案下的巷道掘進(jìn)過(guò)程,得到了巷道圍巖的變形狀態(tài)及塑性區(qū)分布狀態(tài)等數(shù)值計(jì)算結(jié)果。通過(guò)對(duì)上述結(jié)果的對(duì)比分析可以看出,在方案三的基礎(chǔ)上將兩幫部的底角錨桿向下傾斜30°能更好的控制該礦IV5210工作面機(jī)風(fēng)巷的頂?shù)装遄冃?。該礦在后續(xù)的巷道支護(hù)中采取了該方案措施,有效控制了巷道的頂?shù)装遄冃?,保證了煤礦的安全、高效生產(chǎn)。

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