嘉陵江船閘透空式導(dǎo)航墻的研究及應(yīng)用

王 瑋,盧文蕾

（四川省交通運(yùn)輸廳交通勘察設(shè)計(jì)研究院，成都610017）

嘉陵江船閘透空式導(dǎo)航墻的研究及應(yīng)用

王 瑋,盧文蕾

（四川省交通運(yùn)輸廳交通勘察設(shè)計(jì)研究院，成都610017）

在嘉陵江航電樞紐建設(shè)中，研究并采用了透空式導(dǎo)墻結(jié)構(gòu)型式，較好地解決了船閘引航道及其口門(mén)區(qū)存在的通航水流條件問(wèn)題。文中以嘉陵江金溪船閘為例，通過(guò)整體水工物理模型試驗(yàn)，研究了引航道導(dǎo)航墻不同結(jié)構(gòu)型式對(duì)口門(mén)區(qū)水流條件的影響和透空式導(dǎo)航墻的開(kāi)孔尺度和布置。總結(jié)了船閘引航道透空式導(dǎo)航墻的適用條件、選型及注意事項(xiàng)等。

船閘；透空式導(dǎo)航墻；整體水工模型；試驗(yàn)研究；應(yīng)用；嘉陵江

在山區(qū)河流中，受樞紐所在河段兩岸地形的限制以及樞紐其他建筑物布置的影響，船閘引航道建筑物平面布置的調(diào)整余地不大。當(dāng)口門(mén)區(qū)的通航水流條件較難滿足船舶航行要求時(shí)，無(wú)法通過(guò)改變建筑物的平面布置來(lái)改善，此時(shí)就需要從改變引航道建筑物的結(jié)構(gòu)型式入手［1-3］。嘉陵江梯級(jí)開(kāi)發(fā)建設(shè)過(guò)程中，多數(shù)船閘引航道建筑物都采用了透空式導(dǎo)墻的結(jié)構(gòu)布置，取得良好的工程效果［4］。

本文以嘉陵江金溪船閘工程為依托，通過(guò)整體水工模型試驗(yàn)，研究了實(shí)體導(dǎo)墻和透空導(dǎo)墻對(duì)通航水流條件的影響，以及透空導(dǎo)墻不同開(kāi)孔長(zhǎng)度、方向和高度條件下通航水流條件的變化情況。并列舉了嘉陵江幾座船閘對(duì)透空式導(dǎo)航墻的研究及應(yīng)用實(shí)例。在此基礎(chǔ)上，總結(jié)了船閘引航道建筑物透空式導(dǎo)航墻的適用條件、選型及注意事項(xiàng)等，可為山區(qū)河流類似船閘工程建設(shè)提供參考。

1 嘉陵江透空式導(dǎo)航墻研究［5］

1.1 依托工程概況

依托工程為嘉陵江金溪航電樞紐，該樞紐位于嘉陵江干流中游，樞紐建筑物從左至右有：左岸接頭壩、船閘、溢流壩、19孔泄洪閘、沖砂廊道、廠房及右岸接頭壩，樞紐平面布置見(jiàn)圖1。金溪船閘上游最高通航水位為樞紐正常擋水位310.00m，上游最低通航水位為304.00 m，下游最高通航水位為305.62m，下游最低通航水位為292.70m。

1.2 研究的內(nèi)容和方法

（1）通過(guò)上引航道外導(dǎo)墻5種結(jié)構(gòu)方案的試驗(yàn)，分析研究實(shí)體和透空以及不同型式的透空對(duì)上引航道內(nèi)水流條件的影響。

（2）通過(guò)下引航道外導(dǎo)墻4種結(jié)構(gòu)方案的試驗(yàn)，分析研究實(shí)體和透空以及不同型式的透空對(duì)下引航道內(nèi)水流條件的影響。

（3）通過(guò)船模試驗(yàn)分析上、下引航道導(dǎo)墻的結(jié)構(gòu)型式對(duì)上、下引航道內(nèi)水流條件以及船舶航行安全的影響。

1.3 上引航道外導(dǎo)墻結(jié)構(gòu)型式對(duì)水流條件的影響

（1）上引航道外導(dǎo)墻不同結(jié)構(gòu)型式。

為減小上引航道內(nèi)的回流區(qū)域，消除在外導(dǎo)航墻附近存在的繞流和往復(fù)流態(tài)的影響，對(duì)上引航道外導(dǎo)墻作了5種方案的研究，其中方案一為實(shí)體重力式；方案二～方案五均為透空式結(jié)構(gòu)。透空結(jié)構(gòu)孔的中心距10m、透空高程295.27～308.5m，孔寬分別為8 m、6.6m、5.5m和3.7 m，孔軸線與墻縱軸線的交角分別為90°、60°、45°和30°，交角為順時(shí)針?lè)较颉Ｉ弦降劳鈱?dǎo)航墻不同結(jié)構(gòu)型式及布置見(jiàn)圖2。

圖2 金溪船閘上引航道外導(dǎo)墻不同結(jié)構(gòu)型式圖Fig.2 Different structure forms of outer guide wall for upper approach channel of Jinxi shiplock

（2）上引航道外導(dǎo)墻不同結(jié)構(gòu)型式的通航水流條件。

模型試驗(yàn)結(jié)果表明，上引航道口門(mén)區(qū)流速、流態(tài)與外導(dǎo)墻直線段的透空范圍及透空方式有一定關(guān)系。當(dāng)透空范圍越小，則內(nèi)導(dǎo)墻堤頭處的繞流強(qiáng)度越強(qiáng)，上引航道內(nèi)的往復(fù)流強(qiáng)度越大，引航道口門(mén)內(nèi)的橫流越弱；當(dāng)透空范圍相同情況時(shí)，透空孔軸線與外導(dǎo)墻軸線的夾角越小，則外導(dǎo)墻堤頭處的繞流越強(qiáng)，上引航道內(nèi)的往復(fù)流強(qiáng)度越大，口門(mén)區(qū)的橫流越弱。

綜合試驗(yàn)結(jié)果，結(jié)合金溪樞紐的具體布置情況，船閘上引航道外導(dǎo)墻的透空型式推薦采用方案四。

1.4 下引航道外導(dǎo)墻結(jié)構(gòu)型式對(duì)水流條件的影響

1.4.1 實(shí)體外導(dǎo)墻

船閘下引航道內(nèi)導(dǎo)墻為主導(dǎo)航墻，呈直線布置，總長(zhǎng)441m；外導(dǎo)墻為輔導(dǎo)墻，采用實(shí)體重力式結(jié)構(gòu)，總長(zhǎng)180m，其中擴(kuò)展段長(zhǎng)100 m，直墻段長(zhǎng)80 m。下引航道外導(dǎo)墻平面布置見(jiàn)圖3。

（1）通航水流條件。試驗(yàn)測(cè)定了各級(jí)通航流量下，下引航道外導(dǎo)墻堤頭范圍和引航道的縱橫流速情況，結(jié)果表明：在Q≤8 000 m3/s的各級(jí)通航流量下，下引航道的縱向流速、橫向流速和回流流速除個(gè)別點(diǎn)以外，均基本滿足要求；當(dāng)流量Q=10 000m3/s和14 500 m3/s時(shí)，下引航道尾端外側(cè)邊緣，縱向流速分別達(dá)2.59m/s和2.67 m/s，下引航道左側(cè)主導(dǎo)航墻邊緣最大回流流速分別達(dá)到0.71 m/s和0.82 m/s，且回流區(qū)域較大，易形成泥沙淤積。

（2）船模試驗(yàn)。試驗(yàn)結(jié)果可見(jiàn)，船隊(duì)進(jìn)閘上行和下行的難度隨流量的加大而加大。在Q=14 500 m3/s時(shí)，船隊(duì)上行的最大舵角已接近試驗(yàn)安全限值，在謹(jǐn)慎駕駛的情況下，船隊(duì)可通過(guò)連接段和口門(mén)區(qū)自航駛?cè)胍降?。船?duì)下行的最大舵角已超過(guò)試驗(yàn)安全限值，操縱難度較大。

1.4.2 不同透空型式外導(dǎo)墻

下引航道外導(dǎo)墻選用4種不同的透空型式，4個(gè)方案的孔中心距均為10m，透空高程都在289.70～302.40m，孔寬和孔軸線與墻縱軸線的交角各方案有所不同。其中方案一孔寬8 m、孔軸線與墻縱軸線垂直；方案二孔寬6.6m、孔軸線與墻縱軸線呈60°；方案三孔寬5.5m、孔軸線與墻縱軸線呈45°；方案四孔寬3.7 m、孔軸線與墻縱軸線呈30°，交角均為逆時(shí)針?lè)较颉?種方案的布置見(jiàn)圖3。

從船閘下引航道外導(dǎo)墻直線段采用不同透空型式布置的試驗(yàn)結(jié)果看，透空高程為289.70～302.40m，透空孔寬5.5～6.6m，透空孔軸線與導(dǎo)航墻縱軸線的交角呈45°～60°（逆時(shí)針?lè)较颍┑那闆r，可以較為有效地解決下引航道回流流速較大的問(wèn)題，有利于減少下引航道內(nèi)的泥沙淤積，對(duì)改善下引航道的通航水流條件是較可取的一種布置方案。

1.5 實(shí)體結(jié)構(gòu)與透空結(jié)構(gòu)外導(dǎo)墻對(duì)比

通過(guò)對(duì)上、下引航道外導(dǎo)墻實(shí)體式結(jié)構(gòu)和透空式結(jié)構(gòu)型式的試驗(yàn)研究，可以看到，透空結(jié)構(gòu)方案可以有效地改善水流流態(tài)，特別在大、中洪水流量時(shí)，基本消除了上下引航道外導(dǎo)墻堤頭附近所出現(xiàn)的繞流流態(tài)，以及主導(dǎo)墻和輔導(dǎo)墻邊緣所存在的不穩(wěn)定往復(fù)流態(tài)，調(diào)順了口門(mén)區(qū)的水流流向，并壓縮或消除了回流區(qū)域。船模試驗(yàn)也反映出了船舶航行的各項(xiàng)參數(shù)指標(biāo)得到改善，如航程減短，航速加大，舵角減小等，充分顯示了透空式結(jié)構(gòu)有較大的優(yōu)越性。

圖3 金溪船閘下引航道外導(dǎo)墻不同結(jié)構(gòu)型式圖Fig.3 Different structure forms of outer guide wall for lower approach channel of Jinxi shiplock

2 透空式導(dǎo)航墻在嘉陵江船閘工程中的應(yīng)用

2.1 紅巖子船閘［6］

紅巖子樞紐位于嘉陵江干流中游，在工程前期研究和設(shè)計(jì)過(guò)程中，為改善船閘上引航道口門(mén)區(qū)通航條件，對(duì)上引航道外導(dǎo)航墻的結(jié)構(gòu)型式進(jìn)行了研究。

（1）外導(dǎo)航墻兩種透空結(jié)構(gòu)方案。外導(dǎo)墻兩種透空結(jié)構(gòu)分別為支柱式和支柱薄板式。支柱式是完全透空，水流受導(dǎo)墻的影響較小，利于泄洪及排沙，但引航道內(nèi)水流條件較差，船舶進(jìn)出較為困難。支柱薄板式是在距引航道設(shè)計(jì)底高程4.7 m以上加一擋板阻擋表面水流，使上部水流趨于靜水，利于通航，離地面4.7 m的范圍內(nèi)支柱透空，使底部暢流，帶走進(jìn)入引航道的泥沙。支柱式與支柱薄板式結(jié)構(gòu)如圖4所示。

（2）兩種透空結(jié)構(gòu)方案的效果研究。通過(guò)整體水工模型試驗(yàn)對(duì)支柱式和支柱薄板式兩種結(jié)構(gòu)的水流條件進(jìn)行了研究，結(jié)果表明，采用支柱薄板式結(jié)構(gòu)，引航道內(nèi)的縱向流速和橫向流速都相對(duì)較小。設(shè)計(jì)最高通航流量17 500m3/s時(shí)，支柱薄板式的最大橫向流速（口門(mén)靠河心處）為0.6m/s，最大縱向流速為4.0 m/s；而支柱式在該處的最大橫向流速為1.4 m/s，是支柱薄板式的2.33倍；最大縱向流速為4.6 m/s，是支柱薄板式的1.15倍。

可見(jiàn)，支柱薄板式結(jié)構(gòu)可較好地解決上引航道外導(dǎo)墻對(duì)水流的挑流作用，改善引航道內(nèi)及口門(mén)區(qū)的水流條件，有利于船舶的安全通行。

2.2 新政船閘［7-8］

（1）上引航道設(shè)計(jì)方案及其通航條件。

新政樞紐位于嘉陵江干流中游，其上游即為紅巖子樞紐。在新政船閘設(shè)計(jì)方案中，上引航道內(nèi)導(dǎo)墻為主導(dǎo)墻，長(zhǎng)240 m。外導(dǎo)墻為輔導(dǎo)墻，長(zhǎng)180 m，其中擴(kuò)展段長(zhǎng)90 m，直線段長(zhǎng)90 m，口門(mén)寬40 m（圖5）。內(nèi)、外導(dǎo)墻均采用實(shí)體重力式結(jié)構(gòu)。為優(yōu)化船閘總體布置，開(kāi)展了整體水工模型試驗(yàn)研究。

模型中試驗(yàn)了各種水庫(kù)運(yùn)行方式下船閘上引航道的水流條件，試驗(yàn)結(jié)果表明，在流量Q≥8 000 m3/s后，由于泄洪閘下泄流量增大，上引航道口門(mén)區(qū)水流向泄洪閘一側(cè)偏轉(zhuǎn)，特別是在上引航道外導(dǎo)墻附近流線急劇彎曲，出現(xiàn)較為明顯的繞流流態(tài)，使該處橫向流速達(dá)0.5～0.6m/s，不利于船舶安全進(jìn)出閘；另外隨著流量的增大，上引航道及連接段最大縱向流速已接近2.5m/s，不能滿足安全通航的要求。

圖4 紅巖子船閘上引航道外導(dǎo)墻支柱式和支柱薄板式結(jié)構(gòu)圖Fig.4 Pillar and pillar-sheet structure drawing of outer guide wall for upper approach channel of Hongyanzi shiplock

圖5 新政船閘上引航道設(shè)計(jì)方案Fig.5 Design plan of upper approach channel of Xinzheng shiplock

（2）上引航道建筑物修改方案及其通航條件。

修改方案是將實(shí)體重力式內(nèi)主導(dǎo)墻長(zhǎng)度由240 m減短為120 m，并增設(shè)6個(gè)導(dǎo)流墩，其中心距為20m，以拓展水域，增大過(guò)流面積，改善通航水流條件；同時(shí)，將外導(dǎo)墻長(zhǎng)度由180 m增加至210m，其中實(shí)體重力式結(jié)構(gòu)長(zhǎng)150m，透空墩柱承臺(tái)式結(jié)構(gòu)長(zhǎng)60 m，以分散引航道口門(mén)處水流，調(diào)順?biāo)髁飨?。修改方案?jiàn)圖6。

圖6 新政船閘上引航道修改方案Fig.6 Revised plan of upper approach channel of Xinzheng shiplock

試驗(yàn)結(jié)果表明：修改方案有效地改善了大、中流量下船閘上引航道外導(dǎo)墻堤頭附近的流態(tài)，減小了橫向流速。當(dāng)流量Q=8 000 m3/s和17 900 m3/s時(shí)，在上引航道口門(mén)附近區(qū)域最大橫向流速已由設(shè)計(jì)方案的0.53 m/s和0.62 m/s分別降低到0.28 m/s和0.43 m/s?？梢?jiàn)，采用透空式結(jié)構(gòu)對(duì)改善上引航道通航水流條件有一定的實(shí)際效果。

由船模試驗(yàn)可知，當(dāng)流量Q≤12 100m3/s時(shí)，只要操縱得當(dāng)，船隊(duì)可順利從船閘引航道駛出上行通過(guò)上引航道口門(mén)區(qū)和連接段，或順利地下行通過(guò)連接段和口門(mén)區(qū)駛?cè)胍降馈?/p>

2.3 鳳儀船閘

鳳儀樞紐位于嘉陵江干流中游，四川省南充鳳山鄉(xiāng)境內(nèi)。鳳儀樞紐所在河段為微彎河段，該河段河床寬約600 m，左右兩岸岸坡均較陡，河床形態(tài)呈U形斷面。樞紐從左至右依次布置有左岸擋水壩、電站廠房、3孔沖沙閘、19孔泄洪閘、船閘及右岸擋水壩等建筑物。

下游引航道寬為40 m，按向河心側(cè)擴(kuò)展方式布置，其中下引航道內(nèi)墻為主導(dǎo)航墻，長(zhǎng)160 m，外導(dǎo)航墻為輔導(dǎo)航墻，輔導(dǎo)航墻擴(kuò)展段與直墻段長(zhǎng)分別為90 m和70m，擴(kuò)展段采用圓弧型曲線（圖7）。

模型試驗(yàn)研究發(fā)現(xiàn)，鳳儀船閘下引航道設(shè)計(jì)方案在中小流量情況下，受河床地形條件的影響，電站尾水和沖砂閘下泄的水流直沖下引航道口門(mén)區(qū)外導(dǎo)墻岸壁，造成口門(mén)區(qū)回流流速較大，流態(tài)較差，下引航道口門(mén)區(qū)及連接段流速分布極不均勻，縱橫向流速均不能滿足現(xiàn)行技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)的要求。通過(guò)采取對(duì)下游河道實(shí)施大范圍的開(kāi)挖整治和在下引航道擴(kuò)展段導(dǎo)航墻上設(shè)置3 m×2 m的底孔（底孔高程與下引航道底高程齊平，方向與外導(dǎo)墻弧型垂直）的工程措施，有效地調(diào)順了壩下游水流流向，使得下引航道口門(mén)區(qū)的回流區(qū)域及回流流速都有較大的減小，流速向均勻化方向發(fā)展。說(shuō)明下引航道外導(dǎo)墻采用開(kāi)孔的結(jié)構(gòu)布置，對(duì)下引航道口門(mén)區(qū)及連接段的流速分布，降低回流流速，改善通航條件具有較明顯的效果。

圖7 鳳儀船閘下引航道結(jié)構(gòu)布置圖Fig.7 Sketch of lower approach channel of Fengyi shiplock

2.4 小龍門(mén)船閘

小龍門(mén)樞紐位于嘉陵江干流中游，下距南充市區(qū)約6 km。小龍門(mén)所在河段為相對(duì)順直河段，地勢(shì)較平緩。該河段枯水河寬約400m，洪水河寬達(dá)1 000m以上。樞紐從左至右依次布置有左岸接頭壩、電站廠房、泄洪沖沙閘、船閘、右岸接頭壩。

據(jù)水工模型試驗(yàn)，嘉陵江小龍門(mén)船閘上引航道原方案由于伸入河床太多，在堤頭部分產(chǎn)生挑流作用，橫向流速過(guò)大，在流量Q＞6 500 m3/s以后的各級(jí)通航流量，泄洪閘敞泄情況下，口門(mén)區(qū)縱橫向流速均全面超標(biāo)，無(wú)法滿足設(shè)計(jì)船隊(duì)安全進(jìn)出閘的要求。因此對(duì)原設(shè)計(jì)方案進(jìn)行了調(diào)整，通過(guò)適當(dāng)減小外導(dǎo)墻的長(zhǎng)度，將上引航道主導(dǎo)墻由385 m縮短至190 m，調(diào)整輔導(dǎo)墻擴(kuò)展段圓弧半徑，加長(zhǎng)輔導(dǎo)墻直線段長(zhǎng)度并對(duì)堤頭直線段采取透空結(jié)構(gòu)型式，在外導(dǎo)墻的中部58 m范圍內(nèi)，設(shè)置8個(gè)3 m×6 m的底孔，底孔與上引航道底高程齊平，與外導(dǎo)墻呈64°夾角。修改后上引航道內(nèi)的流速分布趨于均勻，緩流區(qū)水域擴(kuò)大，通航條件有明顯改善。

嘉陵江小龍門(mén)船閘上引航道結(jié)構(gòu)布置見(jiàn)圖8。

圖8 小龍門(mén)船閘上引航道結(jié)構(gòu)布置圖Fig.8 Sketch of upper approach channel of Xiaolongmen shiplock

2.5 草街船閘［9］

草街樞紐位于嘉陵江干流下游，重慶合川市草街鎮(zhèn)。嘉陵江在此納涪江、渠江入?yún)R，有一閘鎖三江之勢(shì)。樞紐布置在牛鼻孔、象鼻子和草街3個(gè)連續(xù)彎道上。樞紐從左至右依次為船閘、電站主副廠房、沖砂閘、泄洪閘、固定壩段等建筑物。

草街船閘下引航道呈喇叭形對(duì)稱布置，引航道長(zhǎng)約460m，口門(mén)寬78m，外導(dǎo)航墻長(zhǎng)為340 m，外導(dǎo)墻采用實(shí)體重力式結(jié)構(gòu)。

模型試驗(yàn)測(cè)試了各種水庫(kù)運(yùn)行方式下引航道的水流條件，由實(shí)測(cè)流速分布可見(jiàn)，在各級(jí)水流條件下，引航道口門(mén)最大回流流速都超出規(guī)范允許值0.4m/s。

針對(duì)出現(xiàn)的情況，對(duì)設(shè)計(jì)方案進(jìn)行了調(diào)整，將下引航道外導(dǎo)墻延長(zhǎng)至460 m，末端的100 m導(dǎo)墻由實(shí)體重力式改為順?biāo)髁飨虻耐缚帐?。開(kāi)孔頂高程185.0 m，孔寬5.0 m。并將引航道對(duì)稱型調(diào)整為非對(duì)稱型，口門(mén)寬度由78 m減小為65 m，減小了口門(mén)迎流寬度。嘉陵江草街船閘下引航道結(jié)構(gòu)布置見(jiàn)圖9。

圖9 草街船閘下引航道結(jié)構(gòu)布置圖Fig.9 Sketch of lower approach channel of Caojie shiplock

模型試驗(yàn)結(jié)果表明，由于下引航道外導(dǎo)墻順流開(kāi)孔引流較多，增大了引航道內(nèi)水體的波動(dòng)。因此對(duì)開(kāi)孔方向進(jìn)行了調(diào)整，將孔口由順?biāo)飨蛘{(diào)整為垂直水流方向布置。方案調(diào)整后，各級(jí)試驗(yàn)流量條件下，下引航道的水流條件大改善，口門(mén)區(qū)內(nèi)縱橫向流速都在相關(guān)技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)允許范圍之內(nèi)?；亓髁魉俪吘墏€(gè)別點(diǎn)外都在規(guī)定的0.4m/s以內(nèi)。

3 嘉陵江船閘透空式導(dǎo)航墻的應(yīng)用經(jīng)驗(yàn)

（1）適用條件。研究成果及工程實(shí)踐表明，引航道透空式導(dǎo)墻的適用條件主要有：①河面相對(duì)較窄，壩軸線位于彎曲河段，河道主流的剪切影響造成引航道口門(mén)區(qū)橫向流速較大，或是彎道的影響，伸出的外導(dǎo)墻影響溢流和電站的引流；②河道流速較大，尤其是河道主流與引航道的夾角較大；③洪枯水位變幅相對(duì)較大。

（2）類型的選擇。通過(guò)對(duì)典型工程的研究，對(duì)引航道透空式導(dǎo)航墻的類型選擇有以下幾點(diǎn)認(rèn)識(shí)：①獨(dú)立墩柱結(jié)構(gòu)適宜布置在引航道的堤頭，以調(diào)順口門(mén)區(qū)的水流條件；承臺(tái)式結(jié)構(gòu)適宜布置在導(dǎo)航段，用以調(diào)整流速，減少淤積。②獨(dú)立墩柱的開(kāi)孔方向與船閘軸線的夾角，應(yīng)大于口門(mén)區(qū)水流流線與船閘軸線的夾角；其頂高程一般為設(shè)計(jì)最高通航水位加超高。③承臺(tái)式的開(kāi)孔寬度影響口門(mén)處的水流條件以及船舶航行的安全，開(kāi)孔寬度越大，對(duì)口門(mén)區(qū)橫向水流的改善越明顯，但對(duì)縱向流速的影響也越大，對(duì)船舶航行的技術(shù)要求就越高。④承臺(tái)式結(jié)構(gòu)的透空頂?shù)赘叱淌芸陂T(mén)處水流條件、設(shè)計(jì)河底高程和地形條件等因素的影響。頂高程需試驗(yàn)論證，底高程一般為設(shè)計(jì)河底高程。若天然地形較低，為增加透空范圍，其底高程也可為原地面高程。⑤船閘在左岸時(shí)，承臺(tái)式墩柱的開(kāi)孔方向在上引航道宜順時(shí)針?lè)较蛐D(zhuǎn)，在下引航道應(yīng)逆時(shí)針?lè)较蛐D(zhuǎn)。船閘在右岸時(shí)則反之。其與船閘軸線的夾角，應(yīng)大于口門(mén)區(qū)水流流線與船閘軸線的夾角。⑥上下引航道靠近閘首段，為保證船舶進(jìn)出閘的安全，宜采用實(shí)體式結(jié)構(gòu)。

（3）需要注意的問(wèn)題。引航道導(dǎo)航墻結(jié)構(gòu)型式的選擇受多種因素的制約，影響引航道導(dǎo)航墻結(jié)構(gòu)選型的主要因素包括：樞紐所在河段的河勢(shì)和水流條件、河道主流與引航道的夾角大小、設(shè)計(jì)船型的可操縱性、河道的泥沙含量以及淤積范圍等等。在選型時(shí)應(yīng)注意以下幾方面：①正確分析樞紐所在河段的河勢(shì)與水勢(shì)是合理選擇結(jié)構(gòu)型式的前提。②透空式結(jié)構(gòu)可有效地減小引航道口門(mén)區(qū)的橫向流速，但加大了引航道內(nèi)的縱向流速，兩種因素同時(shí)影響過(guò)閘船舶，因此，選型時(shí)必須結(jié)合船舶的操作性能。③合理確定透空式結(jié)構(gòu)的透空范圍、型式、透空部位的高程將直接關(guān)系引航道內(nèi)水流、泥沙條件改善的效果。④引航道導(dǎo)墻結(jié)構(gòu)的布置型式，宜參照同類工程進(jìn)行選擇和布置。當(dāng)條件復(fù)雜時(shí)，宜通過(guò)模型試驗(yàn)確定引航道導(dǎo)墻結(jié)構(gòu)的細(xì)部尺寸。

4 結(jié)語(yǔ)

船閘引航道導(dǎo)航墻的結(jié)構(gòu)型式對(duì)通航水流條件的影響較大，特別在山區(qū)通航河流上修建水電或航電樞紐時(shí)，受山區(qū)河流特有的地形地貌、水文條件以及樞紐總體布置的影響，可供布置通航建筑物的河段有限，通過(guò)改變引航道導(dǎo)航墻或?qū)Ш降痰钠矫娌贾脕?lái)改善通航條件的措施往往難以實(shí)現(xiàn)。嘉陵江船閘工程建設(shè)中，采用不同結(jié)構(gòu)型式的透空導(dǎo)航墻，一方面可縮短引航墻長(zhǎng)度，減少了樞紐所處河段對(duì)選址的約束條件；另一方面，也拓寬了解決引航道口門(mén)區(qū)通航水流條件的設(shè)計(jì)思路。透空式結(jié)構(gòu)的應(yīng)用，有效地改善了引航道及口門(mén)區(qū)的水流條件、減少了引航道內(nèi)的泥沙淤積。同時(shí)，透空式結(jié)構(gòu)大大減少了工程量，對(duì)降低工程造價(jià)，提高工程建設(shè)的經(jīng)濟(jì)效益也有積極的意義。

［1］陳桂馥,張曉明,王召兵.船閘導(dǎo)航建筑物透空形式對(duì)通航水流條件的影響［J］.水運(yùn)工程,2004,368（9）:56-58,73. CHEN G F,ZHANG X M,WANG Z B.Influence of Open-Type Guide Works on Flow Condition for Navigation of Shiplock［J］. Port&Waterway Engineering,2004,368（9）:56-58,73.

［2］劉洋,尹崇清.船閘導(dǎo)航墻透空型式的試驗(yàn)研究［J］.東北水利水電,2007,25（6）:58-61. LIU Y,YIN CQ.Experimental study of permeable form for navigation lock guidance wall［J］.Water Resources&Hydropower of Northeast China,2007,25（6）:58-61.

［3］李焱,鄭寶友,劉清江,等.導(dǎo)航堤淹沒(méi)式開(kāi)孔對(duì)引航道通航水流條件的影響［J］.中國(guó)港灣建設(shè),2007（5）:12-16. LIY,ZHENG B Y,LIU Q J,et al.Effect of Submerged Opening of Guiding Dike on Flow Condition for Navigation of Approach Channel［J］.China Harbour Engineering,2007（5）:12-16.

［4］四川省交通廳內(nèi)河勘察規(guī)劃設(shè)計(jì)院.嘉陵江航運(yùn)梯級(jí)開(kāi)發(fā)關(guān)鍵技術(shù)研究——引航道建筑物關(guān)鍵技術(shù)研究報(bào)告［R］.成都：四川省交通廳內(nèi)河勘察規(guī)劃設(shè)計(jì)院，2004.

［5］重慶西南水運(yùn)工程科學(xué)研究所.嘉陵江金溪航電樞紐工程水工模型試驗(yàn)研究報(bào)告［R］.重慶：重慶西南水運(yùn)工程科學(xué)研究所，2003.

［6］四川大學(xué)高速水力學(xué)國(guó)家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室.紅巖子電航工程水工樞紐模型試驗(yàn)報(bào)告［R］.成都：四川大學(xué)高速水力學(xué)國(guó)家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，2002.

［7］黃碧珊,張緒進(jìn),舒榮龍,等.新政電航樞紐船閘引航道口門(mén)區(qū)通航條件研究［J］.重慶交通學(xué)院學(xué)報(bào),2003,22（3）:120-124. HUANG B S,ZHANG X J,SHU R L,et al.Study on the flow conditions at the entrance area of shiplock approach channel in hydro-power station［J］.Journal of Chongqing Jiaotong University,2003,22（3）:120-124.

［8］重慶西南水運(yùn)工程科學(xué)研究所.嘉陵江新政樞紐船模通航試驗(yàn)研究報(bào)告［R］.重慶：重慶西南水運(yùn)工程科學(xué)研究所，2003.

［9］趙健,趙寧雨,張夢(mèng)軍.草街航電樞紐通航建筑物布置與通航條件研究［J］.水運(yùn)工程,2010,442（6）:108-114. ZHAO J,ZHAO N Y,ZHANG M J.On navigation structures layout and navigation condition of Caojienavigation-hydropower junction［J］.Port&Waterway Engineering,2010,442（6）:108-114.

Research and application of permeable guide wallof ship lock in Jialing River

WANGW ei,LUWen-lei
(Sichuan Communication Surveying&Design Institute,Chengdu 610017,China)

In order to solve the problems related to navigation flow conditions in entrance area and approach channel of ship locks in Jialing River,permeable guide wall structure was analyzed and utilized.Taking Jinxi ship lock as an example,the influence of different structural types of guide wall on flow conditions in entrance area of ship lock was researched through the over-all hydraulic model test.Also,the scale and arrangement of the holes on permeable guide wall were studied.Then the applicable conditions and selection of permeable guide wall and notes in selecting were summarized.

ship lock;permeable guide wall;over-all hydraulic model;test research;application;Jialing River

U 641.1

A

1005-8443（2013）04-0352-07

2013-03-04；

2013-05-21

王瑋（1961-），男，四川省成都市人，高級(jí)工程師，主要從事港口航道工程設(shè)計(jì)工作。

Biography：WANGWei（1961-），male，senior engineer.