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    HTR-PM輸送轉(zhuǎn)換裝置抗震分析及支撐設(shè)計(jì)與校核

    2012-09-23 03:40:08張喆玉袁朝龍張海泉聶君鋒
    核技術(shù) 2012年12期
    關(guān)鍵詞:壓板校核力矩

    張喆玉 袁朝龍 張海泉 聶君鋒

    1(清華大學(xué)機(jī)械工程系 先進(jìn)成型教育部重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室 北京 100084)

    2(清華大學(xué)核能與新能源技術(shù)研究院 北京 100084)

    燃料裝卸系統(tǒng)是 HTR-PM 中的關(guān)鍵系統(tǒng)之一[1],一旦發(fā)生泄漏或損壞,就會(huì)影響整個(gè)系統(tǒng)甚至核電站的安全運(yùn)行。燃料球在裝卸系統(tǒng)內(nèi)主要是通過(guò)重力作用實(shí)現(xiàn)自上而下的運(yùn)行[2,3],為使燃料球能依靠重力自行向下滾動(dòng),同時(shí)又不會(huì)因運(yùn)動(dòng)速度過(guò)快與彎頭等處碰撞產(chǎn)生破損,燃料球下行管道和管道上的設(shè)備都按照一定的角度傾斜放置。

    燃料球輸送轉(zhuǎn)換裝置是裝卸系統(tǒng)的重要組成部分,其位于反應(yīng)堆堆芯的正下方,由5個(gè)傾斜放置的大偏心距重型設(shè)備和連接管道構(gòu)成,起著將卸料管內(nèi)卸出的燃料球分配到不同管道中的作用。轉(zhuǎn)向裝置不僅是反應(yīng)堆正常運(yùn)行時(shí)燃料裝卸系統(tǒng)正常工作的重要保證,還能在管道產(chǎn)生破裂或其中一個(gè)設(shè)備發(fā)生故障無(wú)法工作等事故工況下,及時(shí)讓燃料球改向,避開(kāi)故障路線,保證反應(yīng)堆的繼續(xù)運(yùn)行。由于裝置中包含的設(shè)備質(zhì)量較重,且相對(duì)于管道有較大的偏心距,當(dāng)支撐的剛度不夠時(shí),設(shè)備極易在地震時(shí)發(fā)生傾覆,將管道扭斷,造成嚴(yán)重后果,但過(guò)高的剛度又會(huì)限制管道的熱脹。燃料球剛從堆芯卸出,所帶的高熱量會(huì)使轉(zhuǎn)向裝置溫度太高,過(guò)于限制管道熱脹也同樣會(huì)因二次應(yīng)力過(guò)大引起管道的破壞,這樣的矛盾為轉(zhuǎn)向裝置支撐的設(shè)計(jì)帶來(lái)一定的技術(shù)難度。

    通過(guò)數(shù)值模擬方法,針對(duì)轉(zhuǎn)換裝置特殊的空間傾斜布置方式,根據(jù)抗震分析計(jì)算結(jié)果,提出了壓板形式的支撐方案,并對(duì)依據(jù)所選方案設(shè)計(jì)出的支撐架進(jìn)行了受力校核。

    1 抗震分析

    1.1 裝置計(jì)算模型

    燃料球轉(zhuǎn)向裝置包含5個(gè)外形基本相同的重型設(shè)備及中間相連的管道,設(shè)備所在的平面與水平面間傾角為30°。每個(gè)設(shè)備都由300 mm高的箱體底座和600 mm高的轉(zhuǎn)子構(gòu)成,大部分重量集中在設(shè)備中下部,具體形式見(jiàn)圖 1(a)。設(shè)備重心到管道中心距離~250 mm,超過(guò)了管道外徑的1.5倍,需計(jì)入偏心影響[4]。

    裝置運(yùn)行過(guò)程中設(shè)備所受管道的推力通過(guò)專業(yè)的管應(yīng)力計(jì)算軟件進(jìn)行計(jì)算,考慮到裝置的簡(jiǎn)化模型要符合實(shí)際設(shè)備大偏心距的情況,通過(guò)以下三個(gè)步驟對(duì)其建模:(1) 管道中對(duì)應(yīng)位置處建入與實(shí)際設(shè)備大小相等的普通三通、四通閥門(mén),將其質(zhì)量設(shè)為0 kg;(2) 設(shè)備重心處設(shè)一個(gè)質(zhì)量與設(shè)備質(zhì)量相同的質(zhì)點(diǎn);(3) 設(shè)置一根長(zhǎng)度為250 mm的無(wú)質(zhì)量剛性桿將質(zhì)點(diǎn)和設(shè)備連接起來(lái),具體模型見(jiàn)圖1(b)。

    圖1 系統(tǒng)三維模型(a)和管應(yīng)力計(jì)算模型(b)Fig.1 3D model of devices (a) and pipe stress calculation model (b).

    1.2 載荷數(shù)據(jù)

    燃料球轉(zhuǎn)向裝置為抗震Ⅲ類,抗震分析方法采用樓層反應(yīng)譜法。為保證整個(gè)燃料裝卸系統(tǒng)在極限工況下的運(yùn)行安全性,對(duì)其中的轉(zhuǎn)向裝置也考慮運(yùn)行極限地震SSE的作用,根據(jù)規(guī)范要求[4],將支承處對(duì)應(yīng)的設(shè)計(jì)樓層反應(yīng)譜附加到支撐處。由于樓層反應(yīng)譜中加速度隨樓層的高度增大,因此部分支撐的標(biāo)高處于兩個(gè)樓層標(biāo)高之間時(shí),出于保守考慮選擇高標(biāo)高樓層的反應(yīng)譜。最后參考系統(tǒng)的自振頻率,抗震分析的阻尼比選擇2%。

    將裝置的計(jì)算模型放入整個(gè)管道系統(tǒng)中,加上初步支撐,利用管道應(yīng)力軟件ROHR2進(jìn)行計(jì)算,系統(tǒng)的工作載荷見(jiàn)表1。

    1.3 支撐方案優(yōu)化

    轉(zhuǎn)向裝置的初步支撐有以下兩個(gè)方案:一是在裝置沿傾斜面方向的上下兩端管道上加導(dǎo)向支架,設(shè)備只依靠?jī)A斜面板支撐。這種支撐方式可使裝置系統(tǒng)只沿圖1(b)中6點(diǎn)到1點(diǎn)間管道的軸向方向運(yùn)動(dòng),限制地震工況下設(shè)備的左右晃動(dòng)和傾覆,同時(shí)放開(kāi)了熱脹位移最大的方向,防止二次應(yīng)力會(huì)超出規(guī)范[5];二是不對(duì)管道約束,只對(duì)5個(gè)設(shè)備采用壓板約束。為計(jì)算方便,設(shè)備處采用局部坐標(biāo)系,圖1(b)中,以設(shè)備中心與質(zhì)點(diǎn)的連接桿作為 Y軸,向下為正方向,以6點(diǎn)到1點(diǎn)的方向?yàn)閄軸正方向。壓板支撐只限制設(shè)備Y方向的位移和繞X、Z軸的轉(zhuǎn)動(dòng)。這種支撐方式允許管道自由熱脹伸長(zhǎng),同時(shí)也可防止設(shè)備傾覆。將兩種初步支撐方式建入管道模型中進(jìn)行計(jì)算。

    表1 轉(zhuǎn)向系統(tǒng)工作載荷Table 1 Working load of the transport and conversion devices.

    表2 支撐方案應(yīng)力計(jì)算結(jié)果對(duì)比Table 2 Stress calculation results of the two support schemes(%).

    從表2看出,方案1中熱脹引起的二次應(yīng)力嚴(yán)重超標(biāo),根據(jù)熱脹位移分析結(jié)果,這主要是由于溫度過(guò)高,管道熱脹明顯,而對(duì)角設(shè)備中間連接是直管,管道和設(shè)備沿Z軸方向的熱膨脹被約束且無(wú)法被吸收,因此二次應(yīng)力過(guò)大。方案二中管道系統(tǒng)的各項(xiàng)應(yīng)力都滿足規(guī)范要求,根據(jù)支撐形式的多次調(diào)整嘗試和管應(yīng)力計(jì)算結(jié)果,對(duì)轉(zhuǎn)向系統(tǒng)采用壓板約束。計(jì)算得到設(shè)備在各工況下的最大位移及設(shè)備對(duì)支撐產(chǎn)生的最大力和力矩,具體數(shù)值見(jiàn)表3。

    表3 設(shè)備最大位移及對(duì)支撐的最大力和力矩Table 3 Maximum displacement of devices and maximum force and moment of supports.

    2 支撐設(shè)計(jì)與受力

    2.1 支撐結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)

    根據(jù)設(shè)備支撐的限制條件和軟件計(jì)算結(jié)果,支撐形式如下:壓板支撐的高度是 301 mm,壓板與設(shè)備箱體之間留1 mm空間,允許設(shè)備在支撐面上受熱脹作用時(shí)自由移動(dòng)。板上中間圓孔的半徑是轉(zhuǎn)子半徑再加上9 mm的余量,保證即使發(fā)生最大位移,設(shè)備在傾斜支撐面上的平面運(yùn)動(dòng)不受影響,避免了二次應(yīng)力過(guò)大產(chǎn)生的管道破壞。具體形式和裝配方式見(jiàn)圖2。

    圖2 設(shè)備支撐形式與裝配Fig.2 Support system and assembly of devices.

    地震時(shí),通過(guò)四根 M16螺栓與支撐板連接的10 mm厚鋼制壓板可防止設(shè)備傾覆,以免造成設(shè)備連接管道扭斷產(chǎn)生破壞。

    2.2 底部?jī)A斜支撐板模型校核

    壓板支撐的校核計(jì)算采用 Solidworks軟件建模,再使用有限元分析插件(Solidworks Simulation)做支撐架的受力模擬分析[6]。為簡(jiǎn)化模型,將模型分為下部的傾斜支撐板和5個(gè)壓板分別校核。

    整體支撐的應(yīng)用材料按照國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)《碳素結(jié)構(gòu)鋼》[7]和《低合金高強(qiáng)度結(jié)構(gòu)鋼》[8]規(guī)定,承重結(jié)構(gòu)宜采用Q235、Q345、Q390和Q420等鋼。設(shè)計(jì)中型鋼和鋼板均采用Q235鋼。螺柱、螺母結(jié)構(gòu)采用45鋼材料。

    2.2.1 模型參數(shù)設(shè)置

    邊界條件:底部支撐板前排的 f、h、g、m、n的腿部底面通過(guò)焊接與地面連接,后排的a、b、c、d、e的腿部背面整體與大型鋼架焊接在一起,因此將這些連接面看成固定點(diǎn)。

    施加載荷:底部支撐板所受載荷主要是設(shè)備垂直傾斜面向下的壓力和設(shè)備轉(zhuǎn)動(dòng)產(chǎn)生的力矩通過(guò)螺栓對(duì)支撐板產(chǎn)生的作用。因此將設(shè)備與傾斜支撐板的接觸面作為壓力的作用面,支撐板下表面與固定螺母的接觸面作為力矩對(duì)支撐板的作用面,更符合實(shí)際情況,將力矩位置定為設(shè)備的重心處。具體載荷作用和支撐面受力面見(jiàn)圖3。圖3左下角是壓力的作用方式及力矩的位置,右上角是力矩作用面的示意圖。

    圖3 支撐板受力情況Fig.3 Stress state of the support plate.

    2.2.2 計(jì)算結(jié)果及校核

    傾斜支撐板的應(yīng)力和位移云圖見(jiàn)圖 4。工程中為保證安全,認(rèn)為材料所受的最大應(yīng)力不應(yīng)超過(guò)許用應(yīng)力的80%。圖4中支撐板最大應(yīng)力為98.1 MPa,遠(yuǎn)小于Q235鋼許用應(yīng)力的80%。支撐板的最大位移為0.662 mm,滿足剛度要求。

    圖4 支撐板應(yīng)力(a)和位移(b)云圖Fig.4 Stress fringe (a) and displacement fringe (b) of the support plate.

    2.3 螺栓及壓板模型校核

    2.3.1 模型參數(shù)設(shè)置

    邊界條件:壓板通過(guò)螺栓螺母與底部?jī)A斜支撐板連接固定,因此將螺栓與支撐面下表面螺母的接觸面上施加固定支撐。同時(shí),考慮到傾斜支撐板受力有一定的彎曲變形,使螺栓根部產(chǎn)生垂直板面向下的位移,在每個(gè)固定點(diǎn)上附加相應(yīng)的位移量。

    施加載荷:壓板結(jié)構(gòu)只受到力矩對(duì)其產(chǎn)生的影響,因此在設(shè)備重心處施加力矩,作用面為設(shè)備與壓板的接觸面,見(jiàn)圖5。

    圖5 壓板受力情況Fig.5 Force situation of the pressure plate.

    2.3.2 計(jì)算結(jié)果及校核

    計(jì)算得到5個(gè)壓板支撐的最大應(yīng)力與最大位移見(jiàn)表 4,其中最大應(yīng)力都集中在螺栓與壓板的結(jié)合面附近,最大位移在壓板的邊角附近。螺栓主要受到設(shè)備力矩作用于壓板時(shí)對(duì)其產(chǎn)生的拉力和剪力。

    參考國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)《鋼結(jié)構(gòu)用高強(qiáng)度大六角頭螺栓》[9]和《鋼結(jié)構(gòu)用高強(qiáng)度大六角螺母》[10]規(guī)定,模型所選的承壓型高強(qiáng)度螺栓最大抗拉強(qiáng)度為 400 MPa,最大抗剪強(qiáng)度為250 MPa,表4中的計(jì)算結(jié)果均滿足規(guī)范要求。

    表4 壓板支撐最大應(yīng)力與位移Table 4 Maximum stress and displacement of pressure plates.

    3 結(jié)語(yǔ)

    (1) 在HTR-PM中上百公斤的大型設(shè)備和閥門(mén)由于其空間布置傾斜,偏心距超過(guò)了管道外徑 1.5倍,且處于高溫高壓工況下,設(shè)計(jì)設(shè)備支撐時(shí)會(huì)存在同時(shí)要滿足剛度和柔性要求的矛盾。

    (2) 管應(yīng)力計(jì)算過(guò)程中,對(duì)于《規(guī)范》[4]要求計(jì)入偏心距影響的設(shè)備,質(zhì)量為m0,長(zhǎng)度為l0,偏心距為l1,可采用如下方式建模:1) 在管道相應(yīng)位置設(shè)置質(zhì)量為0 kg、長(zhǎng)度為l0的閥門(mén);2) 在設(shè)備重心處設(shè)置質(zhì)量為m0的質(zhì)點(diǎn);3) 采用質(zhì)量為0 kg、長(zhǎng)度為l1剛性桿將質(zhì)點(diǎn)和閥門(mén)模型中心連接。

    (3) 針對(duì)傾斜放置且偏心距較大的設(shè)備和閥門(mén),將壓板約束形式應(yīng)用于抗震支撐設(shè)計(jì)上,能有效防止設(shè)備晃動(dòng),滿足抗震要求。

    1 劉繼國(guó), 梁錫華, 肖宏伶, 等. HTR-10燃料元件裝卸系統(tǒng)調(diào)試試驗(yàn)[J]. 高技術(shù)通訊, 2003, (10): 84?88 LIU Jiguo, LIANG Xihua, XIAO Hongling, et al.Verification test of fuel handling system of HTR-10[J],Chinese High Technology Letters, 2003, (10): 84?88

    2 趙木, 馮九河. 淺析 10MW 高溫氣冷實(shí)驗(yàn)堆對(duì)于高溫氣冷堆示范工程的作用[J]. 核安全, 2010, (3): 59?62 ZHAO Mu, FENG Jiuhe. Brief analysis on effect of HTR-10 reactor to high temperature gas-cooled reactor[J],Nuclear Safety, 2010, (3): 59?62

    3 肖宏伶, 劉繼國(guó). 10MW高溫氣冷堆燃料元件裝卸系統(tǒng)的控制系統(tǒng)設(shè)計(jì)[J]. 核動(dòng)力工程, 2000, (6): 532?536 XIAO Hongling, LIU Jiguo. Control system design of HTR-10 fuel handling system[J], Nuclear Power Engineering, 2000, (6): 532?536

    4 國(guó)家地震局工程力學(xué)研究所等. 核電廠抗震設(shè)計(jì)規(guī)范,GB 50267-97[S]. 1997 State Seismological Bureau of Mechanical Engineering Research Institute. Code for seismic design of nuclear power plants, GB 50267-97[S]. 1997

    5 美國(guó)機(jī)械工程師學(xué)會(huì). ASME鍋爐及壓力容器規(guī)范: 第III卷, 第一冊(cè), ND分卷[S]. 上海科學(xué)技術(shù)文獻(xiàn)出版社,2004 American Society of Mechanical Engineers, Rules for Construction of Nuclear Power Plant Components.Division 3-Subsection ND[S]. Shanghai Science and Technology Literature Press, 2004

    6 王開(kāi)松, 徐楊, 宋云濤, 等. ITER中子屏蔽層結(jié)構(gòu)分析中二次應(yīng)力去除[J]. 核技術(shù), 2011, 34(8): 637?640 WANG Kaisong, XU Yang, SONG Yuntao, et al.Removing the secondary stress in structure analysis of ITER in-wall shields[J]. Nuclear Techniques, 2011, 34(8):637?640

    7 中國(guó)國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)化管理委員會(huì). 碳素結(jié)構(gòu)鋼(GB/T700-2006)[S]. 2006 Standardization Administration of China. Carbon structural steel (GB/T700-2006)[S]. 2006

    8 中國(guó)國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)化管理委員會(huì). 低合金高強(qiáng)度結(jié)構(gòu)鋼(GB/T 1591-2008)[S]. 2006 Standardization Administration of China. High strength low alloy structural steel (GB/T 1591-2008)[S]. 2006

    9 中國(guó)國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)化管理委員會(huì). 鋼結(jié)構(gòu)用高強(qiáng)度大六角頭螺栓(GB/T 1228-2006)[S]. 2006 Standardization Administration of China. Large hexagon head bolts with high strength for steel structure (GB/T 1228-2006)[S]. 2006

    10 中國(guó)國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)化管理委員會(huì). 鋼結(jié)構(gòu)用高強(qiáng)度大六角螺母(GB/T 1229-2006)[S]. 2006 Standardization Administration of China. Large hexagon nuts with high strength for steel structure (GB/T 1229-2006)[S]. 2006

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