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    以船舶尾氣為驅(qū)動(dòng)熱源的吸附制冰系統(tǒng)性能研究

    2012-09-20 02:16:10陳煥新董媛媛
    中國(guó)艦船研究 2012年4期
    關(guān)鍵詞:制冷系統(tǒng)熱阻工質(zhì)

    陳煥新 魏 莉 張 威 董媛媛

    華中科技大學(xué)能源與動(dòng)力工程學(xué)院,湖北武漢430074

    0 引 言

    現(xiàn)有船舶制冷系統(tǒng)大多采用壓縮式制冷方式,這樣不僅會(huì)消耗大量電能,而且對(duì)大氣環(huán)境也有一定的破壞作用。近年來(lái),船舶尾氣吸附制冷技術(shù)得到了快速發(fā)展[1-4]。該技術(shù)以余熱余壓作驅(qū)動(dòng)熱源(在余熱余壓中,發(fā)動(dòng)機(jī)尾氣成為主要組成部分),采用對(duì)環(huán)境完全友好的工質(zhì)對(duì)作為制冷劑,符合國(guó)家提倡的節(jié)能環(huán)保戰(zhàn)略。

    以船舶尾氣為驅(qū)動(dòng)熱源的吸附制冷系統(tǒng)大多采用兩床連續(xù)循環(huán)[5-7]。這種循環(huán)方式在理論上能夠?qū)崿F(xiàn)吸附制冷的連續(xù)性運(yùn)行,但在實(shí)際運(yùn)行過(guò)程中,由于吸附床在切換時(shí)需要克服顯熱從而使得系統(tǒng)工作并不連續(xù)。而回?zé)峄刭|(zhì)循環(huán)[8]和熱波循環(huán)[9]等循環(huán)方式的制冷效率雖然得到了提高,但由于系統(tǒng)結(jié)構(gòu)過(guò)于復(fù)雜,因此,系統(tǒng)運(yùn)行時(shí)的穩(wěn)定性得不到保證。因吸附制冷系統(tǒng)是以廢熱廢氣低品位能源作為驅(qū)動(dòng)熱源,因此,首先要保證系統(tǒng)連續(xù)運(yùn)行的穩(wěn)定性。為此,本文在基本循環(huán)系統(tǒng)的基礎(chǔ)上,采用改進(jìn)型具有一吸多脫功能的多發(fā)生器循環(huán)系統(tǒng),如圖1所示。系統(tǒng)工作原理如下所述。

    圖1 四效循環(huán)系統(tǒng)原理圖Fig.1 The principle of four-bed cycle system

    在控制系統(tǒng)PLC可編控制器的作用下,當(dāng)熱量經(jīng)輸入單向閥組9加熱吸附床1時(shí),吸附床1中的制冷劑氣體解吸出來(lái),進(jìn)入冷凝器5,然后冷卻塔13中的冷卻水將其冷凝為液態(tài)物質(zhì)后儲(chǔ)存在儲(chǔ)液器6中,即吸附床的加熱解吸過(guò)程;當(dāng)需要冷量輸出時(shí),儲(chǔ)液器6中的液態(tài)制冷劑通過(guò)節(jié)流閥7進(jìn)入蒸發(fā)器8。與此同時(shí),吸附床2,3,4不斷被來(lái)自冷卻塔13經(jīng)冷卻單向閥組12的冷卻水降溫冷卻,并帶走吸附床中的吸附熱,從而使得吸附床中的溫度和壓力不斷降低;制冷劑的壓力降低使得自身不斷被蒸發(fā),從而經(jīng)吸附單向閥組11被吸附床2,3,4中的吸附劑所吸附。蒸發(fā)器8中的制冷劑在蒸發(fā)的過(guò)程中,不斷吸收周圍環(huán)境的熱量,從而實(shí)現(xiàn)降溫制冷,即吸附床的吸附制冷過(guò)程。這一循環(huán)完成后,PLC程序切換,加熱吸附床2產(chǎn)生解吸作用,吸附床1,3,4的狀態(tài)則為冷卻吸附。如此循環(huán),使得吸附床得以實(shí)現(xiàn)切換。

    1 吸附制冷工質(zhì)對(duì)的選擇

    現(xiàn)有吸附制冷系統(tǒng)中常用的吸附制冷工質(zhì)對(duì)有物理吸附工質(zhì)對(duì)、化學(xué)吸附工質(zhì)對(duì)和復(fù)合吸附工質(zhì)對(duì)。常用吸附制冷工質(zhì)對(duì)的適用場(chǎng)合以及其優(yōu)缺點(diǎn)如表1所示。

    表1 常用吸附制冷工質(zhì)對(duì)的比較分析Tab.1 Com parative analysis of comm on adsorp tion refrigerant

    由表1可看出,雖然物理吸附制冷工質(zhì)對(duì)所需的熱源溫度較低、性能穩(wěn)定、循環(huán)周期較短,但其解吸量較小,對(duì)系統(tǒng)的壓力要求較高。而化學(xué)吸附制冷工質(zhì)對(duì)所需的熱源溫度雖然較高,但其解吸/吸附量較大。這就是說(shuō),當(dāng)體積相同時(shí),制冷量較大,這比較有利于系統(tǒng)小型化和商業(yè)化。

    因此,在本文研究中,為了縮小吸附床體積,采用普遍使用的化學(xué)吸附制冷工質(zhì)對(duì),即氯化鈣—氨。

    2 吸附床結(jié)構(gòu)的確定

    吸附床的傳熱傳質(zhì)問(wèn)題一直是吸附制冷研究的重點(diǎn),設(shè)計(jì)吸附床要考慮的因素有:

    ·吸附床的傳熱性能要好;

    ·傳質(zhì)通道要明確,傳質(zhì)速率要快;

    ·盡量減小吸附床的顯熱。

    目前常用吸附床的優(yōu)缺點(diǎn)比較如表2所示。

    表2 吸附床結(jié)構(gòu)形式的優(yōu)缺點(diǎn)比較Tab.2 Advan tages and d isadvan tagesof the adsorp tion bed structure

    由表2可看出,板式吸附床和熱管式吸附床的傳熱效果較好,但其承壓能力有限,且加工成本較高,加工工藝復(fù)雜,吸附劑的填充比較困難,因而不適合吸附制冷產(chǎn)品的商業(yè)化。套管式吸附床的結(jié)構(gòu)雖然簡(jiǎn)單,但管子的接頭較多,容易泄漏,也不適用于氨等制冷劑氣體。因此,本文選用最常用的殼管式吸附床。

    殼管式吸附床(圖2)與殼管式換熱器的結(jié)構(gòu)類似,即有一外殼,內(nèi)裝是由單元管構(gòu)成的平行管組。

    圖2 殼管式吸附床結(jié)構(gòu)Fig.2 The structure of shelland tube adsorption bed

    平行管組的單元管結(jié)構(gòu)如圖3所示,被解吸或吸附的氨氣從上端進(jìn)出,下端為由封頭封死的盲管結(jié)構(gòu)。

    圖3 吸附床單元管的結(jié)構(gòu)示意圖Fig.3 Unit tube schematic ofadsorption bed

    換熱流體從殼側(cè)流過(guò),吸附劑填充在單元管內(nèi),單元管中間有一傳質(zhì)通道。在這種流動(dòng)方式下,流體與金屬管的傳熱面積較大,可以增強(qiáng)流體與吸附劑的換熱效果。傳質(zhì)通道與換熱流體通道分開設(shè)置,相互不會(huì)受到影響,既便于制冷劑氣體的收集,又能保證制冷劑氣體的純度。

    殼管式吸附床結(jié)構(gòu)中,熱源蒸汽從吸附床上端進(jìn)入,與吸附床換熱后的冷凝水由下端疏水閥控制流出(疏水閥的作用是:當(dāng)儲(chǔ)存的冷凝水量大于規(guī)定值時(shí),疏水閥浮起,冷凝水流出)。冷源冷卻水從吸附床下端進(jìn)入上端流出,吸附床解吸出來(lái)的制冷劑氨氣體在吸附床的上端經(jīng)集氨管收集后進(jìn)入冷凝器,蒸發(fā)器中蒸發(fā)的氨氣經(jīng)集氨管進(jìn)入吸附單元管被吸附劑吸附。其具體冷熱源的布置形式如圖4所示。

    圖4 吸附床中冷熱源的布置Fig.4 The arrangementof heatsources in adsorbentbed

    3 單元管傳熱熱阻的研究

    單元管是殼管式吸附床中的基本結(jié)構(gòu),其換熱效果直接影響系統(tǒng)的制冷性能。在換熱過(guò)程中,單元管的傳熱熱阻如圖5所示。

    圖5 換熱流體與吸附劑的傳熱過(guò)程示意圖Fig.5 Heat transfer processbetween heat transfer fluid and adsorbent

    根據(jù)傳熱方程式,總的換熱系數(shù)應(yīng)為:

    式中,k為單元管的總換熱系數(shù),W/(m2·K);A0為單元管與換熱流體接觸的外表面積,m2;h為外表面與換熱流體的對(duì)流換熱系數(shù),W/(m2·K);λw為單元管的導(dǎo)熱系數(shù),W/(m·K);l為單元管的長(zhǎng)度,m;d0為單元管的外徑,m;di為單元管的內(nèi)徑,m;hi為鋁翅片與吸附劑的傳熱系數(shù),W/(m2·K);Ai為鋁翅片與吸附劑的接觸面積,m2;δ為吸附劑的填充厚度,m;λ為吸附劑內(nèi)部的導(dǎo)熱系數(shù),W/(m·K);β為添加翅片后的翅化比;ηf為翅片效率。

    假設(shè)鋁翅片的軸向高度為 H=6 mm,共有190個(gè)鋁翅片,即單元管長(zhǎng)度為l=1.14m。

    3.1 單元管外壁面的傳熱熱阻

    1)加熱時(shí)的管外傳熱熱阻

    當(dāng)量直徑:

    式中,n為單元管的個(gè)數(shù)。

    雷諾數(shù):

    式中,u為煙氣的流速,m/s;υ為煙氣運(yùn)動(dòng)粘度,m2/s。

    努塞爾數(shù):

    式中,B,N,F(xiàn)為常數(shù);Pr,Prw分別為煙氣、管壁的普朗特?cái)?shù)。

    對(duì)流換熱系數(shù):

    式中,λ為煙氣的導(dǎo)熱系數(shù),W/(m·K)。

    傳熱熱阻:

    2)冷卻時(shí)的管外傳熱熱阻

    本文采用冷卻水對(duì)吸附床進(jìn)行冷卻,冷卻水的對(duì)流換熱系數(shù)計(jì)算與加熱過(guò)程相同。

    3.2 單元管的導(dǎo)熱熱阻

    單元管的材料選擇為不銹鋼s304,導(dǎo)熱熱阻為:

    3.3 鋁翅片與吸附劑之間的傳熱熱阻

    由于鋁翅片的厚度δ′=0.3mm,而且鋁的導(dǎo)熱系數(shù)(λAl=236W/(m·K))很大,所以,鋁翅片自身的導(dǎo)熱熱阻可以忽略不計(jì)。

    鋁翅片與吸附劑換熱系數(shù)hi的確定可采用文獻(xiàn)[10]中的計(jì)算方法,得到鋁翅片與吸附劑的導(dǎo)熱系數(shù)hi=73.94W/(m2·K)。

    添加鋁翅片與未添加鋁翅片的面積比為:

    鋁翅片與吸附劑的傳熱熱阻:

    3.4 吸附劑的導(dǎo)熱熱阻

    吸附劑的導(dǎo)熱熱阻為:

    吸附床在加熱的過(guò)程中,從熱源低壓蒸汽到單元管內(nèi)吸附劑各部分的傳熱情況如表3所示。吸附床在冷卻過(guò)程中,從冷源水到單元管內(nèi)吸附劑各部分的傳熱情況如表4所示。

    表3 吸附床加熱過(guò)程中單元管各部分的換熱Tab.3 Heat transfer of the adsorbentbed unit tube in heating p rocess

    表4 吸附床冷卻過(guò)程中單元管各部分的換熱Tab.4 Heat transfer of the adsorben t bed unit tube in cooling p rocess

    經(jīng)計(jì)算,R4<R1+R2+R3。所以,假設(shè)翅片軸向高度H=6mm是正確的。

    由表3可看出,在吸附床受熱過(guò)程中,外壁面的對(duì)流換熱熱阻和單元管管壁的導(dǎo)熱熱阻都很小,而吸附劑之間的傳熱熱阻較大,內(nèi)壁面與吸附劑的傳熱熱阻最大。由表4可看出,吸附床在冷卻過(guò)程中,單元管管壁的導(dǎo)熱熱阻很小,而吸附劑之間的傳熱熱阻和外表面的對(duì)流換熱熱阻較大,內(nèi)壁面與吸附劑的傳熱熱阻最大。可見(jiàn),吸附劑解吸或吸附過(guò)程中的主要影響因素是內(nèi)壁面與吸附劑接觸時(shí)的傳熱大小。

    結(jié)合以上分析,需減小吸附床傳熱熱阻、縮短克服吸附床顯熱的過(guò)渡時(shí)間,從而延長(zhǎng)吸附劑的有效解吸、吸附時(shí)間,并增大系統(tǒng)的制冷量,以提高系統(tǒng)的制冷性能,可以采取以下措施:

    1)減小換熱流體與外壁面的換熱熱阻。由于發(fā)動(dòng)機(jī)尾氣的傳熱系數(shù)較低,密度較小,所以在以尾氣作為吸附制冷系統(tǒng)熱源時(shí),煙氣與單元管的傳熱系數(shù)較低、傳熱效果很差,因此,對(duì)流換熱熱阻也很大。當(dāng)以水作為吸附制冷系統(tǒng)的冷源時(shí),由于水的導(dǎo)熱系數(shù)和流速都比較大,使得水與單元管的換熱系數(shù)相對(duì)較小,傳熱熱阻在總熱阻中所占比例較大。所以,為了改善尾氣的傳熱效果,可以在單元管外部添加肋片以增大換熱面積,減小傳熱熱阻。當(dāng)以水做為冷源時(shí),可以通過(guò)提高水的流速或者在吸附床的外表面添加折流板,將層流流動(dòng)變?yōu)橥牧饕栽龃髷_動(dòng)來(lái)提高水與單元管外壁面的對(duì)流換熱系數(shù),也可以在單元管的外表面添加肋片以增大水與外壁面的換熱面積,從而減小對(duì)流換熱熱阻。

    2)減小單元管管壁的導(dǎo)熱熱阻。單元管壁面的導(dǎo)熱熱阻一般很小,對(duì)傳熱性能影響不大,可以不予考慮。

    3)減小內(nèi)壁面與吸附劑的傳熱熱阻。內(nèi)壁面與吸附劑之間的傳熱熱阻主要是指接觸熱阻,它是吸附床傳熱過(guò)程中相當(dāng)重要的熱阻,所占比例最大。接觸熱阻產(chǎn)生的主要原因在于,吸附劑與單元管內(nèi)壁面沒(méi)有完全接觸,在不接觸處存在空隙,熱量通過(guò)充滿空隙的氣體的導(dǎo)熱、對(duì)流和輻射的方式傳遞,因而存在傳熱阻力,稱為接觸熱阻。減小接觸熱阻的方法主要有:

    (1)增加接觸密實(shí)性。通過(guò)使內(nèi)壁面較光滑或是增大吸附劑對(duì)內(nèi)壁面的壓力來(lái)盡量減小吸附劑與內(nèi)壁面的接觸空隙,從而減小接觸熱阻;

    (2)將吸附劑的水溶液灌入單元管內(nèi),然后結(jié)晶形成吸附劑晶體,這樣不僅可以增大吸附劑與單元管內(nèi)壁面的接觸面積,還可以通過(guò)結(jié)晶形成一種化學(xué)力,從而增強(qiáng)單元管內(nèi)壁面與吸附劑的傳熱;

    (3)降低單元管內(nèi)鋁翅片的軸向高度,使翅片更加密集,這樣不僅可以增大吸附劑與單元管內(nèi)壁面的接觸面積,而且還可增強(qiáng)單元管內(nèi)壁面與吸附劑的傳熱效果。

    4)減小吸附劑之間的傳熱熱阻。吸附劑氯化鈣為顆粒表面積較大的多孔介質(zhì),由于孔隙率的存在,使得其導(dǎo)熱系數(shù)很小,而且吸附劑的填充厚度也比較大,所以,傳熱介質(zhì)與吸附劑的傳熱熱阻主要集中在吸附劑的導(dǎo)熱熱阻上。但加入內(nèi)置鋁翅片后,吸附劑的軸向傳熱效果可以得到明顯的改善,不過(guò)單元管的軸向還是存在較大的傳熱熱阻。為了減小吸附劑的導(dǎo)熱熱阻,可以在吸附劑中加入銅粉、石墨粉等導(dǎo)熱性能良好的固體顆?;蛘邔?duì)吸附劑進(jìn)行固化處理,以改變吸附劑的顆粒分布情況。

    4 發(fā)動(dòng)機(jī)尾氣吸附制冷系統(tǒng)研究

    假設(shè)船舶柴油機(jī)的功率為100 kW,則尾氣排放總熱量為Q總=Ps·η=100×0.75=75 kW 。

    尾氣質(zhì)量流量,kg/h:

    式中,Ps為柴油機(jī)的額定功率,Ps=100 kW;Ne為最低燃油量,Ne=0.162 kg/(kW·h);L0為理論空氣量,L0=14.5 kg/kg;α為過(guò)量空氣系數(shù),α=2;φ為掃氣系數(shù),φ=1.2。

    假設(shè)尾氣溫度為400℃。在實(shí)際的煙氣余熱回收過(guò)程中,考慮到二氧化硫低溫對(duì)金屬管壁的腐蝕問(wèn)題[11](二氧化硫的露點(diǎn)溫度一般為150~180℃),因此,可提高煙氣的排放溫度至tout=200℃。

    尾氣可利用熱量,kW:

    式中,Qm為尾氣質(zhì)量流量,kg/h;Cp為煙氣的比熱容,kJ/(kg·K);t1,t2分別為可利用的煙氣進(jìn)、出口溫度,℃。

    假設(shè)每個(gè)吸附床有19根單元管,為了增強(qiáng)吸附劑的徑向傳熱,往往在單元管中加入鋁翅片,以增大傳熱表面積。初步確定傳熱單元管為φ57 mm×2mm,傳質(zhì)管直徑d=12mm,內(nèi)部鋁翅片規(guī)格為φ53mm×0.3mm,高度 H=5mm。選取單元管的有效長(zhǎng)度為l=1.0m。相鄰單元管的中心距取為s=72mm。

    外殼體的內(nèi)徑 Di=375 mm,殼體厚度為4mm。

    對(duì)吸附床開始加熱時(shí)的溫度為吸附結(jié)束時(shí)的溫度t1=30℃,吸附質(zhì)氨氣從氯化鈣中解吸時(shí)的平衡溫度取為t2=125℃。在解吸過(guò)程中,由于殼體壁厚和單元管壁厚都較小,而且不銹鋼的導(dǎo)熱系數(shù)相對(duì)于吸附劑要大得多,所以假設(shè)殼體溫度與傳熱單元管溫度相同,均為t3=125℃。鋁翅片的溫度與吸附劑的溫度相同。

    式中,mNH3為參與循環(huán)的氨氣質(zhì)量,kg;n為鋁翅片個(gè)數(shù);ρNH3為氨氣密度,kg/m3;di,d 分別為鋁翅片的內(nèi)、外徑,m;l為單元管長(zhǎng)度,m;ε為填充率,ε=0.85。

    制冷量,kW:

    其中,h為氨氣的比焓,kJ/kg;τ為循環(huán)系統(tǒng)的切換時(shí)間,min;

    制冷效率,%:

    5 結(jié) 論

    本文主要討論了以船舶尾氣為驅(qū)動(dòng)熱源時(shí)吸附制冰系統(tǒng)的性能,介紹了吸附床的結(jié)構(gòu)選取原則,并且對(duì)吸附床單元管的傳熱效果進(jìn)行了理論分析。結(jié)論如下:

    1)為了克服現(xiàn)有吸附制冷系統(tǒng)運(yùn)行不連續(xù)的現(xiàn)狀,本文選取了多發(fā)生器系統(tǒng)。當(dāng)一個(gè)加熱解吸時(shí),其余的吸附制冷在切換過(guò)程中,至少有一個(gè)吸附床工作在制冷狀態(tài),從而保證了系統(tǒng)冷量的連續(xù)輸出。

    2)為了確保傳質(zhì)通道的暢通,采取了內(nèi)部傳質(zhì)方式,冷熱源通過(guò)外部對(duì)單元管換熱,從而增大了換熱面積。

    3)采用發(fā)動(dòng)機(jī)尾氣作為熱源時(shí),由于尾氣的品質(zhì)較低,使得尾氣與單元管的對(duì)流換熱系數(shù)較小,傳熱熱阻較大。所以,通常采用加外翅片來(lái)增加煙氣與單元管壁面的接觸面積,以減小對(duì)流換熱熱阻。

    4)在單元管內(nèi)部添加鋁翅片可減小吸附床的傳熱溫差,增強(qiáng)傳熱效果。

    5)以發(fā)動(dòng)功率為100 kW的柴油機(jī)產(chǎn)生的尾氣作為吸附制冰系統(tǒng)的驅(qū)動(dòng)熱源,經(jīng)計(jì)算可得,該系統(tǒng)的制冷效率為0.25,相比于其它方式的制冷系統(tǒng),其效率很低。但是,該系統(tǒng)作為一種節(jié)能環(huán)保的制冷方式,在能源緊張的今天具有重大的研究?jī)r(jià)值和研究意義。

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