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    福元路湘江大橋梁拱組合橋頂推施工及受力研究

    2012-06-30 03:09:06鄭建新姜紅濤
    中國港灣建設(shè) 2012年6期
    關(guān)鍵詞:導(dǎo)梁壓桿主橋

    鄭建新,姜紅濤

    (1.中交第二航務(wù)工程局有限公司,湖北 武漢 430040;2.長大橋梁建設(shè)施工技術(shù)交通行業(yè)重點實驗室,湖北 武漢 430040)

    橋梁頂推施工法因其具有安全、優(yōu)質(zhì)、快速、經(jīng)濟、無干擾和場地少等優(yōu)點,已在國內(nèi)外中小跨徑橋梁上得到了廣泛應(yīng)用。長沙福元路湘江大橋主橋采用步履式多點自平衡頂推系統(tǒng),將滑移面設(shè)置在頂推設(shè)備內(nèi)部,通過頂升、頂推和橫向糾偏油缸實現(xiàn)結(jié)構(gòu)的頂推,避免了常規(guī)拖拉法以千斤頂通過鋼絞線拖拉(或直接通過頂推梁體上的滑塊)施加作用力,以結(jié)構(gòu)物在墩(臨時墩)滑道上滑移的方式來實現(xiàn)結(jié)構(gòu)在空間位置上的水平移動的不足,解決了頂推動力和結(jié)構(gòu)物滑道(滑移面)兩種功能。本文結(jié)合工程實際,開展多孔鋼拱—結(jié)合梁組合體系橋帶拱整體頂推施工技術(shù)及受力研究。

    1 工程概況及特點

    1.1 工程概況

    長沙福元路湘江大橋主橋為提籃式鋼拱—結(jié)合梁組合體系拱橋,孔跨布置為3×210 m,主梁連續(xù),三跨拱肋支承于V墩上,支承跨徑組合為(188+22+188+22+188)m。主梁為等截面鋼-混結(jié)合梁,梁高4.5 m,全寬38.5 m,兩側(cè)鋼主縱梁間距28.6 m。拱肋截面為矩形,寬2.2 m,高3.2 m,內(nèi)傾12°,立面矢高43.784 m,兩側(cè)拱肋之間設(shè)矩形風撐連接,每跨設(shè)7道風撐。梁拱間按8.5 m間距布設(shè)吊桿。主橋總體布置如圖1所示。

    圖1 主橋提籃式鋼拱—結(jié)合梁組合體系總體布置圖(單位:m)

    1.2 工程特點

    1)主橋鋼拱梁吊裝節(jié)段自重較大(最重達117 t),起升高度高(拱肋合攏段吊裝高度達58 m),對起重吊裝設(shè)備要求高;

    2)鋼拱肋設(shè)計為空間扭曲線形,加工制作難度大;

    3)拱肋支架高約40 m,在高空進行拱肋節(jié)段的吊裝、定位及精確調(diào)位,安全風險大;

    4)永久結(jié)構(gòu)墩在頂推過程中受力非常敏感,為滿足永久結(jié)構(gòu)墩局部受力的要求,擬采用“步履式平移頂推系統(tǒng)”進行頂推施工;

    5)三跨鋼拱梁整體頂推其結(jié)構(gòu)剛度變化大,頂推過程受力及變形復(fù)雜,對頂推施工及過程控制要求高;

    6)頂推施工最大懸臂達94 m,主梁受力復(fù)雜,各類變形難以有效控制。

    2 頂推施工

    2.1 頂推線路布置

    福元路湘江大橋主橋三跨鋼拱梁為半徑110000 m的豎曲線,因此頂推施工選擇半徑為110000 m的圓曲線為頂推路線。為減少頂推到位后的落梁高度,頂推施工時考慮支座墊石后澆,主墩各墩頂標高加頂推設(shè)備高度即為頂推時梁底標高,拼裝區(qū)頂推墩、岸上臨時墩、水中臨時墩等標高根據(jù)110000 m的圓曲線半徑調(diào)整。

    2.2 頂推設(shè)備選型及頂推施工原理

    根據(jù)設(shè)計要求,頂推施工時設(shè)備應(yīng)滿足最大豎向荷載1400 t,鋼拱梁順橋向均勻擴散長度不小于2.5 m,頂推施工過程中由主梁腹板受力,底板不受力,具有一定的豎向調(diào)節(jié)能力(不小于30 cm)及水平糾偏能力(不小于5 cm)。綜合考慮設(shè)計、頂推同步性、頂推支撐豎向荷載及不平衡水平力等要求,結(jié)合本橋結(jié)構(gòu)形式,采用步履式平移頂推設(shè)備進行頂推施工,該設(shè)備已在杭州九堡大橋成功實施了鋼拱梁整體頂推施工。

    步履式平移頂推設(shè)備進行頂推的工作原理是豎向千斤頂頂起拱梁,水平千斤頂完成向前頂推,落梁后擱置于墊塊上,千斤頂回油完成一個行程的頂推工作,頂推過程是一個自平衡的頂推動作過程。

    2.3 總體施工工藝

    主橋總體施工工藝為:

    1)鋼拱梁在工廠加工后運至現(xiàn)場,在鋼結(jié)構(gòu)拼裝區(qū)組拼成吊裝節(jié)段。

    2)在橋位區(qū)搭設(shè)拼裝頂推支架平臺,安裝120 t龍門吊。

    3)平板車運輸鋼拱梁吊裝節(jié)段至拼裝頂推平臺區(qū),120 t龍門吊提升吊裝節(jié)段至拼裝平臺上,按“先梁后拱”的順序分節(jié)段在平臺上拼裝成形,單孔鋼拱梁拼裝主要包括主縱梁、小縱梁、端橫梁、中橫梁、鋼拱肋、風撐。

    4)一孔鋼拱梁拼裝完后,安裝拱梁間臨時撐桿,拆除拱肋支架,采用頂推工藝將該孔鋼拱梁頂推出拼裝平臺210 m,然后拼裝、頂推下一孔鋼拱梁。

    5)三孔鋼拱梁全部拼裝完成后,整體頂推到位。主橋頂推施工關(guān)鍵步驟如圖2所示。

    圖2 頂推關(guān)鍵步驟圖

    2.4 施工措施

    三跨梁拱組合體系橋結(jié)構(gòu)復(fù)雜,為滿足拼裝精度及頂推過程中結(jié)構(gòu)受力要求和控制成橋后變形,可合理設(shè)計拼裝平臺及臨時墩,確保拼裝平臺尺寸及強度、剛度、整體穩(wěn)定性滿足施工要求,確保臨時墩有足夠的安全儲備,并能適應(yīng)主縱梁底線形變化,設(shè)置調(diào)節(jié)系統(tǒng)保證梁底接觸良好及均勻受力。

    頂推過程中涉及工況多,施工時制定詳細的監(jiān)控方案,對拼裝平臺、鋼拱梁各部位、鋼導(dǎo)梁等進行詳細的觀測及內(nèi)力測試,確保結(jié)構(gòu)的安全。

    對每一跨拱梁尾部可能產(chǎn)生轉(zhuǎn)動變形或下?lián)系默F(xiàn)象,采取在前方頂推墩預(yù)先將拱梁頂升一定高度,使拼接處主梁末端下?lián)虾鬄榱阒c反力。

    3 頂推施工全過程計算分析

    根據(jù)本橋的結(jié)構(gòu)特點及施工工藝流程,頂推計算主要分析頂推過程中主體結(jié)構(gòu)、臨時結(jié)構(gòu)受力情況,以及各個頂推墩頂推過程中的支反力情況,以確保頂推過程主體結(jié)構(gòu)安全,并為臨時結(jié)構(gòu)設(shè)計提供依據(jù)。

    3.1 計算模型說明

    采用midas civil建立空間有限元模型,拱肋、主縱梁、小縱梁、橫梁、橫撐、導(dǎo)梁、臨時撐桿均采用梁單元模擬,各構(gòu)件截面和實際結(jié)構(gòu)相同,臨時撐桿釋放梁端彎矩;前導(dǎo)梁長45 m,重量按每片210 t計算,后導(dǎo)梁長30 m,每片150 t計算,其中導(dǎo)梁前側(cè)5 m與主梁截面形式相同,后側(cè)截面采用線性變截面的方式進行模擬(前側(cè)抗彎慣矩為0.662 m4,后側(cè)抗彎慣矩為0.086 m4)。

    根據(jù)計算工況的不同在對應(yīng)位置施加豎向和側(cè)向約束,如計算支點反力為負,則釋放該位置約束。為防止縱橋向計算位移過大,在主梁端部施加縱向約束。

    全橋頂推重量為13250 t,主結(jié)構(gòu)按設(shè)計圖紙分配重量,人行道托架、吊桿重量及風撐裝飾模型采用節(jié)點荷載加在梁上。計算模型如圖3所示。

    圖3 頂推計算模型圖

    3.2 頂推分析結(jié)果

    頂推計算基本步長取為8 m,同時在拱梁結(jié)合端過墩、主拱或主梁受力較大、臨時撐桿過墩、支反力較大時,頂推步長均相應(yīng)減小。整個頂推過程共分為222個工況進行計算。

    3.2.1 支反力

    圖4為主梁(包括導(dǎo)梁)各個斷面頂推過程中所經(jīng)歷的最大豎向反力。表1列出了各頂推墩對應(yīng)最大反力值及工況。

    圖4 頂推過程中各斷面所經(jīng)歷的最大豎向反力

    表1 頂推過程各墩最大反力結(jié)果

    頂推過程主梁上所承受的最大豎向反力為13625.4 kN,位于第一跨距前拱角48 m處主梁位置。前導(dǎo)梁上承受的最大豎向反力為7951.1 kN,位于導(dǎo)梁根部;后導(dǎo)梁上承受的最大豎向反力為6272.6 kN。

    主墩所承受最大反力為13625.4 kN,水中臨時墩所承受最大反力為13389.8 kN,拼裝區(qū)臨時墩所承受最大反力為10532 kN。

    3.2.2 主梁

    1)應(yīng)力

    頂推過程主梁應(yīng)力包絡(luò)圖如圖5所示。頂推過程主梁最大組合應(yīng)力為142 MPa(A4到達PM18),出現(xiàn)在距第一跨前端拱角62.25 m處(LS1墩處)主梁截面上緣位置;最小組合應(yīng)力為-175.9 MPa(A5到達PM19西),出現(xiàn)在距第一跨前端拱角24.75 m處(LS1墩處)主梁截面下緣位置。

    圖5 頂推過程中主梁應(yīng)力包絡(luò)圖

    2)變形

    頂推過程主梁變形包絡(luò)圖如圖6所示。頂推過程主梁最大撓度為-226.5 mm(第二跨尾部與PD2脫離),出現(xiàn)在第二跨尾部;最大上拱為20.0 mm(單跨頂推48.75 m),出現(xiàn)在第一跨尾部。

    圖6 頂推過程中主梁變形包絡(luò)圖

    3.2.3 主拱

    1)應(yīng)力

    頂推過程主拱應(yīng)力包絡(luò)圖如圖7所示。頂推過程主拱最大組合應(yīng)力為169.5 MPa(后導(dǎo)梁與PM18脫離),出現(xiàn)在A1、B1型臨時撐桿對應(yīng)主拱截面上緣位置;最小組合應(yīng)力為-145 MPa(后導(dǎo)梁與PM18脫離),出現(xiàn)在A1、B1型臨時撐桿對應(yīng)主拱截面下緣位置。

    2)變形

    頂推過程主拱變形包絡(luò)圖如圖8所示。頂推過程主拱最大撓度為-186.5 mm(后導(dǎo)梁與PM18脫離),出現(xiàn)在第三跨后拱角位置;最大上拱為6.6 mm(C5到達PM20東),出現(xiàn)在距第一跨后拱角7.5 m位置。

    圖7 頂推過程中主拱應(yīng)力包絡(luò)圖

    圖8 頂推過程中主拱變形包絡(luò)圖

    3.2.4 臨時結(jié)構(gòu)

    1)導(dǎo)梁

    在頂推施工中,導(dǎo)梁的參數(shù)對于鋼拱梁的受力有很大的影響,合理確定導(dǎo)梁的設(shè)計參數(shù),能夠減小主梁在施工過程中的內(nèi)力。結(jié)合本橋梁—拱組合復(fù)雜結(jié)構(gòu)體系頂推,避免頂推過程前(后)端導(dǎo)梁在滑道上出現(xiàn)脫空現(xiàn)象,使導(dǎo)梁均勻受力,盡量減小鋼拱梁的內(nèi)力與變形,導(dǎo)梁剛度宜大,長度宜長。

    頂推過程中導(dǎo)梁應(yīng)力、變形及極值對應(yīng)工況如表2所示。

    表2 頂推過程中導(dǎo)梁應(yīng)力及變形結(jié)果

    從表2可知,導(dǎo)梁應(yīng)力較大,且最不利位置均出現(xiàn)在根部截面。前導(dǎo)梁前端下?lián)狭枯^大,施工時可通過各豎向支撐油缸的調(diào)整將梁體頂起使導(dǎo)梁上翹,待導(dǎo)梁完全架在前方墩頂?shù)捻斖蒲b置上后,通過調(diào)整支撐油缸將鋼拱梁標高調(diào)到規(guī)定值。

    2)撐壓桿

    鋼拱梁結(jié)合體在頂推施工過程中,作用在墩身及臨時墩上的支點反力較大,為保證鋼拱梁在頂推過程中支點處不至于撓曲變形過大而損壞,保證在頂推過程中拱肋和主縱梁共同受力,在拱梁拼裝完成后,在拱肋與主縱梁之間安裝臨時撐壓桿,臨時撐壓桿與拱肋和主縱梁之間采取鉸接。頂推過程中各撐壓桿最大軸力如表3所示。

    表3 撐壓桿最大軸力kN

    從表3可知,A型撐壓桿最大軸壓力為11256 kN,最大軸拉力為4472 kN;B型撐壓桿最大軸壓力為5562 kN,最大軸拉力為5039 kN;C型撐壓桿最大軸壓力為2267 kN,最大軸拉力為864 kN。

    4 結(jié)語

    本文結(jié)合長沙福元路湘江大橋主橋工程,分析該工程的特點及頂推施工相關(guān)問題,對頂推施工全過程進行了計算分析,可以得出以下結(jié)論:

    1)可通過拼裝平臺縱向長度、橫向?qū)挾?,基礎(chǔ)、立柱及上部縱橫梁強度、剛度、整體穩(wěn)定性的合理設(shè)計來保證鋼拱梁拼裝精度的要求。

    2)拱梁結(jié)合段前端靠近墩頂或后端脫離墩頂時、導(dǎo)梁及撐壓桿過墩時,主體結(jié)構(gòu)及臨時結(jié)構(gòu)受力和變形均較為不利,施工時應(yīng)加強這些工況的監(jiān)測。

    3)通過臨時墩、撐壓桿及導(dǎo)梁等的合理設(shè)置,可確保頂推過程中梁拱組合體系結(jié)構(gòu)應(yīng)力及變形在容許范圍內(nèi)。

    4)采用步履式多點自平衡頂推系統(tǒng),可實現(xiàn)三跨梁拱組合體系頂推施工,為步履式平移頂推系統(tǒng)的推廣應(yīng)用起著重要作用。

    [1]葉貴如,沈利棟,張治成,等.梁拱組合體系拱橋整體頂推中的應(yīng)力測試與分析[J].公路交通科技,2011,28(2):64-69.

    [2]曾明根,蘇慶田,王巍.連續(xù)組合拱橋結(jié)構(gòu)受力分析[J].結(jié)構(gòu)工程師,2010,26(6):54-58.

    [3]周光強,向劍,舒大勇,等.杭州九堡大橋多跨連續(xù)組合拱橋步履式整體頂推技術(shù)[J].施工技術(shù),2011,40(340):27-31.

    [4]傅瓊閣,胡義新,姜保宋.九堡大橋主橋頂推施工控制分析[J].施工技術(shù),2010,39(增刊):343-347.

    [5]朱少杰.組合結(jié)構(gòu)箱梁橋連續(xù)頂推施工技術(shù)研究[J].公路交通科技,2010,11:189-192.

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