張大偉
(沈陽理工大學信息科學與工程學院,遼寧沈陽 110159)
LLC(電感-電感-電容諧振拓撲)諧振利用軟開關(guān)技術(shù),具有效率高、電磁輻射小、能量密度高等優(yōu)點,開始應(yīng)用于LCD和通信電源上[1]。因為輸出平滑且恒流,LLC諧振電路尤其適用于高壓脈沖電源的充電回路,用在高壓電路中可大幅降低變壓器的變比和體積。LLC諧振高壓電源把高壓變壓器的漏感、繞組雜散電容作為諧振回路的部件[2],其性能顯著依賴于變壓器的特性,變壓器的參數(shù)直接關(guān)系到電源的調(diào)整參數(shù)、紋波參數(shù)、穩(wěn)定性和部件噪聲;變壓器的參數(shù)可引起電壓或電流的異常峰值,造成電路元件的損毀。因此,高壓變壓器的模型參數(shù)析取對于設(shè)計諧振高壓電源較為重要。
測定高壓變壓器的等效電路參數(shù),得到變壓器的特性,包括漏感、激磁電感和繞組雜散電容的幅值和相位,建立高壓變壓器的模型,并將測定的LLC諧振變壓器的等效電路參數(shù)作為LLC諧振高壓電源電路的設(shè)計依據(jù),能較好的提高高壓電源的性能和可靠性,使仿真設(shè)計更接近于實際,設(shè)計更加合理[3]。
本文通過對變壓器等效模型的理論分析,提出利用測量的阻抗特性與增益特性精確析取變壓器等效模型參數(shù)的方法,并通過仿真分析測量誤差。對設(shè)計制作的15kV高壓變壓器進行實測,分析實測結(jié)果與仿真結(jié)果微小差異的原因。
根據(jù)變壓器的等效電路,二次側(cè)繞組開路測量一次側(cè)繞組的阻抗,可得到直流電阻、磁芯損失電阻、繞組參考電感、繞組激磁電感、繞組漏感、繞組電容和變壓器的多個諧振頻率。變壓器等效電路模型如圖1 所示[4-5]。
圖1 兩繞組變壓器的等效電路模型
圖1中,Cpri:變壓器初級繞組等效電容;DCR-pri:變壓器初級繞組等效串聯(lián)電阻;Lleakpri:變壓器初級繞組漏感;Rcore:磁芯損失電阻;Lmag:變壓器初級繞組激磁電感;Cpri-sec:變壓器初級繞組與次級繞組間電容;DCR-sec:次級繞組等效串聯(lián)電阻;Lleak-sec:次級繞組漏感;Csec:次級繞組等效電容;L1:理想變壓器初級,L2:理想變壓器次級;RATIO:變比。
變壓器各繞組的直流電阻可直接用萬用表測量,也可從阻抗的頻率特性計算得到。在直流或低頻條件下,繞組電容阻抗很大,近似于開路;繞組電感的阻抗很小,近似于短路。在阻抗特性上可看到低頻段阻抗幾乎無變化。獲取該阻抗數(shù)據(jù),計算得到變壓器繞組的直流電阻。
式中,DCR為繞組直流電阻,DCR_dB為繞組直流電阻對應(yīng)的阻抗dB值。
回路諧振時阻抗呈純阻性。變壓器的磁芯損失電阻可通過諧振點計算得到。
式中:Rcore為磁芯損失電阻;f為諧振頻率;Rcore_dB為磁芯損失電阻對應(yīng)的阻抗dB值。
變壓器的繞組初級參考電感是變壓器漏感和激磁電感之和[5]。只考慮參考電感時,變壓器的等效電路如圖2所示。
圖2 考慮初級參考電感的等效電路
圖2中,R1:變壓器繞組的外接引線電阻;Rq:變壓器初級繞組的等效串聯(lián)電阻;Cpri:變壓器初級繞組等效電容;DCR_pri:變壓器初級繞組等效直流串聯(lián)電阻;Lref_pri:初級繞組參考側(cè)電感。
R1可以忽略不計?;芈返淖杩构饺缦?
式中:Zpri為初級阻抗;ZCpri為初級繞組電容容抗;ZLref_pri為繞組參考電感感抗。
根據(jù)獲得的參考電感數(shù)據(jù)LRef_pri和諧振頻率ω,計算得到繞組電容Cd。
注意,測量得到的電容是各繞組電容等效到參考側(cè)的等效電容[6]。
式中:n為變比,Cpri為初級繞組電容,Csec為次級繞組電容。
根據(jù)變壓器的等效電路模型和激磁電感的定義,得到變壓器增益公式
式中:Np為變壓器初級繞組匝數(shù);Ns為變壓器次級繞組匝數(shù);Gain為變壓器增益;Lmag_pri為變壓器初級繞組激磁電感;Lleak_pri為變壓器初級繞組漏感。
測量獲得變壓器增益的幅頻特性數(shù)據(jù),根據(jù)式(6)可計算得到激磁電感。
使用阻抗分析儀,得到變壓器的增益和阻抗特性曲線,由曲線可知增益和阻抗的精確數(shù)據(jù)。從上述分析可知,選擇恰當?shù)念l率點數(shù)據(jù)可保證繞組參考電感的測量精度,從而計算得到變壓器的激磁電感、漏感和繞組電容。
自制一個高壓回掃變壓器作為建模實例,該回掃變壓器用于快速向高壓電容充電,用于高可靠性的高壓脈沖發(fā)生器。其變比為34,初級匝數(shù)53匝,次級匝數(shù)3600匝,輸入電壓200VDC,輸出電壓 15kV,工作頻率為 10kHz,設(shè)計初級電感1.35mH。實物照片如圖3所示。
圖3 高壓回掃變壓器
次級繞組開路,實測該變壓器初級繞組的阻抗特性與增益特性,如圖4所示。由圖4可知,在頻率低于10Hz范圍內(nèi),阻抗為4.826dB,計算得到初級繞組的直流電阻為1.743ohm,萬用表測得數(shù)據(jù)為1.74ohm,精度為0.3%。諧振點的峰值阻抗為130.369dB,諧振頻率為28.2102kHz,計算得到磁芯損失電阻為3.3Mohm。幅頻特性第一個拐點約300Hz,在該拐點頻率和諧振頻率之間,按照中間倍程原則,選定3kHz,阻抗為28.254dB,計算得到初級參考電感為1.37mH,與設(shè)計值的誤差為1.5%。選定工作頻率為10kHz,在該頻率點增益為35.945dB,計算得到該頻點增益為62.7,根據(jù)式(6)得到初級激磁電感為mH,漏感為110μH。由式(4)計算初級繞組等效電容為23.2nF。
圖4 實測高壓回掃變壓器的阻抗特性曲線與增益特性曲線
根據(jù)仿真數(shù)據(jù)獲得該變壓器的模型參數(shù),仿真得到阻抗和增益的頻率特性,如圖5所示。在頻率低于10Hz范圍內(nèi),阻抗為4.824dB,計算得到初級繞組的直流電阻為1.7426ohm,誤差為0.1%。諧振點的峰值阻抗為115.83dB,諧振頻率為26.031kHz。幅頻特性第一個拐點約300Hz,在該拐點頻率和諧振頻率之間,按照中間倍程原則,選定3kHz,阻抗為28.268dB,計算得到初級參考電感為mH,誤差為0.3%。選定工作頻率為10kHz,該頻率點增益為35.9827dB,計算得到該頻點增益為62.97,根據(jù)式(6)得到初級激磁電感為mH,漏感為μH。由式(4)計算初級繞組等效電容為nF。
圖5 仿真高壓回掃變壓器的阻抗特性曲線與增益特性曲線
對比仿真曲線與實測曲線,基本相符。諧振頻率點左移2kHz,主要原因是阻抗分析儀的端口并聯(lián)電阻為1Mohm,并聯(lián)電容為16pF,測量引入的網(wǎng)絡(luò)造成仿真阻抗特性變化。另外,電路的其他分布參數(shù)使得諧振頻率附近產(chǎn)生2~3個峰值。
通過分析高壓變壓器的等效電路模型,提出了利用實測阻抗特性和增益特性的波特圖分析影響LLC諧振性能分布參數(shù)的方法,給出了激磁電感、漏感和繞組電容等參數(shù)的計算方法,提出了保證測量精度的關(guān)鍵環(huán)節(jié)。通過SPICE仿真驗證了實測阻抗特性與仿真阻抗特性基本一致,證明了該方法的有效性,此方法簡化了LLC諧振高壓電源的設(shè)計過程,優(yōu)化了其性能,提高了其可靠性。
[1]黃志武,秦惠.SABER仿真在LLC諧振變換器開發(fā)與設(shè)計中的應(yīng)用[J].通信電源技術(shù),2008,25(2):75-70,80.
[2] Johnson,S.D.Comparison of resonant topologies in high-voltage DC applications[J].IEEE Transactions.Aerospace and Electronic Systems.,1988,24(3):263-274.
[3]邱振衛(wèi),丁國清,楊富花.EPC高頻變壓器分布參數(shù)及其影響的分析[J].微計算機信息,2007,23(7-2):244-246.
[4] J.A.Martinez,B.A.Mork.Transformer modeling for low-and mid-frequency transients-a review[J].IEEE Trans.PowerDel.,2005,20(2):1625 -1632.
[5] Francisco de León,Juan A.Martinez.Dual Three-Winding Transformer Equivalent Circuit Matching Leakage Measurements[J].IEEE TRANSACTIONS ON POWER DELIVERY,2009,24(1):160 -168.
[6] Luca Dalessandro,F(xiàn)abiana da Silveira Cavalcante,Johann WKolar.Self-Capacitance of High-Voltage Transformer[J].IEEE Transactions Power Electronics.,2007,22(5):2081 -2092.