載重汽車鋼圈的優(yōu)化設(shè)計(jì)研究

蔣萬標(biāo)，郝艷華，李 嘉

（華僑大學(xué) 機(jī)電及自動(dòng)化學(xué)院，廈門 361021）

輕量化趨勢(shì)是未來汽車的必然選擇，而汽車鋼圈的輕量化，必然通過提高材料強(qiáng)度，同時(shí)減薄材料厚度來實(shí)現(xiàn)。為了保證材料的焊接性能，目前的鋼材主要通過添加微量合金元素、改進(jìn)軋制方法等細(xì)化晶粒來實(shí)現(xiàn)強(qiáng)度的提高，但其主要成份的含量變動(dòng)很小。由于彈性模量只與材料的成份有關(guān)，而與其他因素，包括組織形態(tài)、晶粒大小等無關(guān)，因此，在車輪專用鋼中，不同強(qiáng)度的材料，其彈性模量差異并不大。而材料厚度的減薄勢(shì)必引起鋼圈剛度的下降，因此，在鋼圈的輕量化過程中，其結(jié)構(gòu)也必須作出相應(yīng)改變以提高鋼圈的剛度。

1 鋼圈簡(jiǎn)介

鋼圈由輪輞輪輻焊合而成，輪輻有中孔、螺孔、風(fēng)孔等組成，輪輞則由輪緣、胎圈座、安裝面、槽底等部分組成，并以R角連接各部分。其名稱如圖1所示。

圖1 鋼圈各部分的名稱

2 有限元模型的建立

有限元仿真模型參照GB/T 5909-2009(中國(guó)商用車輛車輪性能要求和試驗(yàn)方法)中的徑向疲勞試驗(yàn)方法建立[1]。

在試驗(yàn)中，鋼圈主要受徑向負(fù)載及輪胎氣壓。徑向負(fù)載通過輪胎傳遞，此力在圓周方向上沿中間向兩側(cè)依余弦規(guī)律遞減[2]，其合力為設(shè)備對(duì)輪胎施加的載荷，如圖2所示。

圖2 鋼圈的徑向受力示意圖

氣壓則作用于整個(gè)輪輞表面，且通過輪胎對(duì)輪緣有側(cè)向壓力。車輪重力、轉(zhuǎn)動(dòng)時(shí)的離心力，忽略不計(jì)。

運(yùn)用有限元分析軟件ANSYS建立車輪實(shí)體，采用Solid單元對(duì)車輪進(jìn)行網(wǎng)格劃分[3]，材料的彈性模量取值206 800 MPa，泊松比取值0.3。依據(jù)徑向疲勞試驗(yàn)?zāi)骋凰查g狀態(tài)受力情況，建立有限元模型，并算出最大應(yīng)力點(diǎn)的數(shù)值和位置。而后將車輪所受載荷沿車輪模型轉(zhuǎn)過多個(gè)小角度，以模擬車輪在旋轉(zhuǎn)過程中不同時(shí)刻的受力狀況，得出車輪旋轉(zhuǎn)時(shí)所受的最大應(yīng)力。

初始設(shè)定，輪輞厚度為6 mm，輪輻厚度為11 mm。因車輪受力情況復(fù)雜，以當(dāng)量應(yīng)力表示其受力狀態(tài)。當(dāng)車輪旋轉(zhuǎn)一周時(shí)，其最大應(yīng)力出現(xiàn)在風(fēng)孔附近[4]，最大形變量出現(xiàn)在輪緣處，其最大應(yīng)力191.913 MPa，最大形變量0.647 9 mm，如圖3所示。

圖3 6 mm輪輞的鋼圈應(yīng)力云圖

3 鋼圈結(jié)構(gòu)分析

3.1 輪輞厚度影響分析

改變初始輪輞的厚度，計(jì)算同等受力下，不同厚度輪輞的鋼圈所受應(yīng)力與形變量，結(jié)果如表1所列。

表1 不同板厚輪輞的應(yīng)力、形變量

從表1可以看出，輪輞的減薄勢(shì)必引起鋼輪剛度下降，鋼輪所受應(yīng)力、形變量隨厚度下降而上升，其變化與厚度近似成線性關(guān)系。

3.2 槽深影響分析

在輪輞設(shè)計(jì)中，槽的深度在滿足裝胎和輪轂安裝的情況下是可變的。改變槽深，計(jì)算結(jié)果如表2所列。

表2 不同槽深輪輞的應(yīng)力、形變量

從表2中可以看出，應(yīng)力、形變量隨槽加深而減小，基本成線性關(guān)系。適度增加槽的深度，可以提高鋼圈的剛度，改善鋼圈的受力情況。

3.3 輪緣高度影響分析

輪緣是輪輞兩側(cè)用于固定輪胎防止輪胎脫落的部分。為保證裝配和避免滑胎，其高度值可取12.7 mm～13.2 mm。輪緣的高度對(duì)最大當(dāng)量應(yīng)力和變形的影響如下：

表3 不同輪緣高度時(shí)的應(yīng)力、形變量

從表3中可以看出，應(yīng)力、形變量隨輪緣高度增高而減小?？紤]到鋼圈的減薄引起的輪輞形變量增強(qiáng)[5]，因此，在實(shí)際制造過程中，輪緣的高度可以取上偏差，即能減小一部分應(yīng)力，同時(shí)可以防止車輪輪胎脫落。

3.4 槽寬與安裝面長(zhǎng)度分配

胎圈座須與輪胎配合，其變化較小，而輪輞的總寬一定，剩余長(zhǎng)度由槽寬和安裝面分配。在本文選用的鋼圈中，槽寬可在25 mm至31 mm間變化，則安裝寬度也相應(yīng)從26.6 mm變化至20.6 mm。因此，考慮槽寬變化對(duì)鋼圈的影響，其結(jié)果如表4所列。

表4 不同槽寬時(shí)的應(yīng)力、形變量

從表4中可以看出，應(yīng)力、形變量隨槽寬增加而增加。同時(shí)，槽寬降低，則安裝面會(huì)加長(zhǎng)，較長(zhǎng)的安裝面成型時(shí)圓度更佳，有利于焊接的穩(wěn)定性。因此在設(shè)計(jì)時(shí)，應(yīng)結(jié)合裝胎的要求，適度減小槽的寬度。

依上述分析，各部分均取最優(yōu)值，即輪緣高度取13.2 mm，槽寬取25 mm，槽深取36 mm，相比原結(jié)構(gòu)，其結(jié)果如表5所列。

表5 鋼圈結(jié)構(gòu)優(yōu)化前后對(duì)比

從表5中可以看出，優(yōu)化后的產(chǎn)品，應(yīng)力相比優(yōu)化前降低了7.2%，而形變量下降了7.9%。

3.5 試驗(yàn)結(jié)果

目前，車輪工廠已有一些產(chǎn)品設(shè)計(jì)，通過加高輪緣、降低槽寬、加大槽深等方法對(duì)原車輪進(jìn)行了改進(jìn)。隨機(jī)抽取4個(gè)改進(jìn)前的車輪和四個(gè)改進(jìn)后的車輪進(jìn)行徑向疲勞試驗(yàn)，改進(jìn)前平均壽命為8.6E+5轉(zhuǎn)，改進(jìn)后平均壽命為1.17E+6轉(zhuǎn)，失效形式均為風(fēng)孔開裂，試驗(yàn)對(duì)比如表6所示。

表6 徑向?qū)嶒?yàn)對(duì)比

由此可見，產(chǎn)品的未來的設(shè)計(jì)方向，將是以有限元模擬分析為基礎(chǔ)，通過模擬求出較優(yōu)參數(shù)，并通過試驗(yàn)驗(yàn)證[6]。

4 結(jié)束語

以某款鋼圈為例，應(yīng)用ANSYS軟件建模，計(jì)算出鋼圈薄弱處。計(jì)算分析結(jié)果表明：減小板厚，會(huì)大大降低輪輞的剛度，而加高輪緣，加大槽深，減小槽寬等，可以有效提高鋼圈剛度，從而減小了鋼圈的最大應(yīng)力與形變量。通過實(shí)際測(cè)試，表明此方法是可行的。

[1]GB/T5909-2009.商用車輛汽車車輪性能要求和試驗(yàn)方法[S].

[2]劉海澄，柳玉起.車輪結(jié)構(gòu)強(qiáng)度的有限元分析及應(yīng)用[M].武漢：華中科技大學(xué)出版社，2004.

[3]張洪信，管殿柱.有限元基礎(chǔ)理論與Ansys11.0應(yīng)用[M].北京：機(jī)械工業(yè)出版社，2009.

[4]張卡德，等.汽車車輪輪輻疲勞裂紋位置預(yù)估[J].華僑大學(xué)學(xué)報(bào)，2009,（11）:610-613.

[5]邱宣懷，等.機(jī)械設(shè)計(jì)[M].北京：高等教育出版社，2001.

[6]趙少汴，王忠保.疲勞設(shè)計(jì)[M].北京：機(jī)械工業(yè)出版社,1992.