應(yīng)力時(shí)效對(duì)2E12鋁合金的力學(xué)性能和微觀(guān)組織的影響

王宏偉，易丹青，蔡金伶，王 斌

(中南大學(xué) 材料科學(xué)與工程學(xué)院，長(zhǎng)沙 410083)

應(yīng)力時(shí)效對(duì)2E12鋁合金的力學(xué)性能和微觀(guān)組織的影響

王宏偉，易丹青，蔡金伶，王 斌

(中南大學(xué) 材料科學(xué)與工程學(xué)院，長(zhǎng)沙 410083)

采用力學(xué)性能試驗(yàn)機(jī)、透射電子顯微鏡(TEM)、應(yīng)力時(shí)效爐等手段研究時(shí)效拉應(yīng)力對(duì) 2E12鋁合金的力學(xué)性能和微觀(guān)組織的影響，并分析應(yīng)力對(duì)2E12鋁合金的作用機(jī)理。結(jié)果表明：外加應(yīng)力能提高2E12鋁合金的強(qiáng)度，增大合金各向異性的差異；外加應(yīng)力能促進(jìn)S相的析出，并產(chǎn)生明顯的應(yīng)力位向效應(yīng)；應(yīng)力時(shí)效能使2E12鋁合金的無(wú)沉淀析出帶變窄，阻止晶界沉淀相的連續(xù)析出；應(yīng)力時(shí)效為控制高強(qiáng)鋁合金的各向異性提供了一種新方法。

2E12鋁合金；應(yīng)力時(shí)效；力學(xué)性能；應(yīng)力位向效應(yīng)；無(wú)沉淀析出帶

2524鋁合金具有優(yōu)良的斷裂韌性、疲勞性能和抗應(yīng)力腐蝕性能，已成功應(yīng)用在波音 777和空客 A380大型客機(jī)上，成為新一代航空結(jié)構(gòu)材料，被認(rèn)為是目前最理想的飛機(jī)蒙皮材料[1-4]。近年來(lái)，由于大型客機(jī)蒙皮時(shí)效成型技術(shù)的需要[5-6]，關(guān)于鋁合金的應(yīng)力時(shí)效又成為材料科學(xué)與工程研究領(lǐng)域新的研究熱點(diǎn)之一。

應(yīng)力時(shí)效是指在時(shí)效過(guò)程中引入一小于屈服極限的應(yīng)力，在溫度和應(yīng)力的耦合作用下，使強(qiáng)化相的析出過(guò)程產(chǎn)生顯著的變化，從而達(dá)到精細(xì)調(diào)控析出強(qiáng)化相的種類(lèi)、數(shù)量、形貌、大小以及取向的目的。20世紀(jì)70年代，HOSFORD和AGRAWAL[7]首先將應(yīng)力時(shí)效研究應(yīng)用于鋁合金中，發(fā)現(xiàn)在應(yīng)力的作用下，合金中沉淀相會(huì)產(chǎn)生明顯的擇優(yōu)取向效應(yīng)。隨后，ETO等[8]采用雙級(jí)時(shí)效工藝，發(fā)現(xiàn)應(yīng)力對(duì)沉淀相擇優(yōu)取向效應(yīng)的影響來(lái)源于形核階段。ZHU和 STARKE[9]對(duì)Al-xCu二元合金進(jìn)行了詳細(xì)的研究，發(fā)現(xiàn)應(yīng)力位向效應(yīng)的產(chǎn)生與合金成分、時(shí)效溫度、外加應(yīng)力的大小以及時(shí)效時(shí)間的長(zhǎng)短有關(guān)。陳大欽等[10]通過(guò)對(duì)組織結(jié)構(gòu)敏感的電阻率進(jìn)行測(cè)量，表明外加應(yīng)力促進(jìn)原子團(tuán)簇或GP區(qū)的形成，但延緩θ′相和?相的析出和長(zhǎng)大。然而，上述研究者只針對(duì)晶內(nèi)沉淀相進(jìn)行了研究，卻沒(méi)有考慮應(yīng)力對(duì)晶界析出特征(晶界沉淀相、無(wú)沉淀析出帶)和鋁合金板材力學(xué)性能的影響。

國(guó)內(nèi)關(guān)于2524(2E12合金)合金的研究處于研究開(kāi)發(fā)階段，不僅針對(duì)傳統(tǒng)的單一溫度場(chǎng)熱處理技術(shù)進(jìn)行了研究[11-13]，還出現(xiàn)新型的電場(chǎng)時(shí)效技術(shù)[14-15]，然而，關(guān)于應(yīng)力時(shí)效對(duì)2524鋁合金的影響卻未見(jiàn)報(bào)道。本文作者以 2E12鋁合金為研究對(duì)象，研究不同應(yīng)力水平下合金力學(xué)性能、晶內(nèi)析出相和晶界析出相特征的變化規(guī)律，分析討論應(yīng)力時(shí)效對(duì)該合金的力學(xué)性能和微觀(guān)組織的影響機(jī)理。

1 實(shí)驗(yàn)

實(shí)驗(yàn)材料為東北輕合金有限公司提供的 2E12冷軋薄板，厚度為1.4 mm，表1所列為合金的化學(xué)成分。

實(shí)驗(yàn)用合金樣品采用500 ℃、30 min的固溶處理工藝進(jìn)行處理，鹽浴爐加熱(誤差為±1 ℃)，水淬。淬火后將合金樣品快速放入自制應(yīng)力時(shí)效裝置中，快速加載到設(shè)定的應(yīng)力水平，然后開(kāi)始快速升溫至指定溫度，進(jìn)行人工時(shí)效。時(shí)效溫度為220 ℃，應(yīng)力水平應(yīng)小于合金固溶態(tài)時(shí)的屈服強(qiáng)度，本研究分別選取 0、25、50、80 MPa，時(shí)效時(shí)間為10 h。

圖1 合金板材拉伸試樣取樣方向Fig.1 Tensile specimens with different orientations in rolling plane of alloy sheet (mm)

時(shí)效后的板材一部分在CSS244100電子拉伸試驗(yàn)機(jī)上進(jìn)行力學(xué)性能測(cè)試，取樣方式如圖1所示，對(duì)板材的各個(gè)方向的力學(xué)性能進(jìn)行比較研究；另一部分樣品經(jīng)打磨和雙噴電解減薄(電解液為硝酸和甲醇的混合溶液，其體積比為1:3)后，在TECNAI G220透射電鏡上對(duì)其微觀(guān)組織進(jìn)行觀(guān)察，加速電壓為200 kV。

2 實(shí)驗(yàn)結(jié)果

2.1 應(yīng)力時(shí)效對(duì)2E12鋁合金力學(xué)性能的影響

圖2所示為應(yīng)力時(shí)效后材料的抗拉強(qiáng)度與各個(gè)測(cè)試方向的關(guān)系曲線(xiàn)。板材經(jīng)自由時(shí)效后，3個(gè)方向的抗拉強(qiáng)度差異不大，各向異性表現(xiàn)不明顯。當(dāng)加載應(yīng)力進(jìn)行時(shí)效后，板材各個(gè)方向的抗拉強(qiáng)度都隨著外加應(yīng)力的增大呈現(xiàn)增大的趨勢(shì)，且強(qiáng)度的各向異性增大。其中當(dāng)經(jīng)80 MPa應(yīng)力時(shí)效后，板材軋制方向和橫向的強(qiáng)度與自由時(shí)效態(tài)的相比較分別提高了約 19.1%和17.2%。同時(shí)，應(yīng)力時(shí)效對(duì)板材性能各向異性的影響也較大，特別是與軋制方向成 45°方向的抗拉強(qiáng)度較其余兩個(gè)方向的要低。這說(shuō)明應(yīng)力時(shí)效對(duì)材料的強(qiáng)化和各向異性均造成了一定的影響。

圖2 不同應(yīng)力時(shí)效時(shí)2E12鋁合金板材拉伸抗拉強(qiáng)度和測(cè)試方向的關(guān)系Fig.2 Relationship between uniaxial tension and test direction of 2E12 aluminum alloy at different ultimate strengths

2.2 應(yīng)力時(shí)效對(duì)微觀(guān)組織的影響

2.2.1 應(yīng)力時(shí)效對(duì)晶內(nèi)析出相的影響

圖3 2E12合金220 ℃、10 h不同時(shí)效條件下的TEM明場(chǎng)像及相應(yīng)的衍射斑點(diǎn)Fig.3 TEM images and corresponding SAED patterns of 2E12 alloy aged at 220 ℃ for 10 h with different external stresses: (a) 0 MPa; (b) 0 MPa, along 〉〈001 direction; (c) 80 MPa; (d) 80 MPa, along 〉〈001 direction; (e) 80 MPa; (f) 80 MPa, along 〉〈110 direction; (g) 80 MPa

圖3 所示為2E12合金在220 ℃、10 h不同應(yīng)力時(shí)效條件下的 TEM 明場(chǎng)像及相應(yīng)的衍射斑點(diǎn)。從圖3(a)和(b)中可以看出，自由時(shí)效態(tài)合金中S相的3個(gè)變體在(021)面上是等幾率析出的，圖中第三個(gè)方向的變體不可見(jiàn)是由于它平行于電子束方向[001]。當(dāng)施加應(yīng)力為80 MPa時(shí)，S相出現(xiàn)了明顯的擇優(yōu)取向效應(yīng)，從圖 3(c)、(d)、(e)、(f)中的 TEM 像以及與之對(duì)應(yīng)的衍射斑點(diǎn)可以看出，相對(duì)于自由時(shí)效時(shí)，應(yīng)力時(shí)效后S相的某一個(gè)方向的變體不僅數(shù)量減少，而且尺寸相對(duì)變短。特別是相應(yīng)的衍射斑點(diǎn)變化很明顯，應(yīng)力時(shí)效的衍射斑點(diǎn)中，第二相粒子對(duì)應(yīng)的衍射斑點(diǎn)在某個(gè)方向幾乎消失，或者襯度很弱，這足以證明在多晶體中的某些晶粒中應(yīng)力位向效應(yīng)很明顯，導(dǎo)致某個(gè)方向的第二相變體優(yōu)先形核長(zhǎng)大，而另一個(gè)或兩個(gè)方向則受到抑制。同時(shí)，還應(yīng)注意到，在多晶體中各個(gè)晶粒的取向不同，導(dǎo)致第二相的慣析方向與外加應(yīng)力成一定的角度，造成每個(gè)晶粒對(duì)應(yīng)力的敏感程度也不同，因此可以看到有的晶粒中幾乎沒(méi)有發(fā)生S相的擇優(yōu)取向分布，如圖3(g)所示。從圖中還可以看出，在相同的放大倍數(shù)下，與自由時(shí)效態(tài)合金相比(見(jiàn)圖3(a))，應(yīng)力時(shí)效態(tài)的析出相變細(xì)，由第二相強(qiáng)化理論可知，合金中的強(qiáng)化相尺寸越小，位錯(cuò)運(yùn)動(dòng)受到的阻力就越大，從而提高材料的強(qiáng)度。

2.2.1 應(yīng)力時(shí)效對(duì)晶界析出特征的影響

圖4所示為合金在220 ℃、10 h不同應(yīng)力時(shí)效條件下的晶界TEM明場(chǎng)像。從圖4(a)可以看出，無(wú)應(yīng)力時(shí)效態(tài)合金的晶界兩側(cè)存在明顯的無(wú)沉淀析出帶，且周?chē)奈龀鱿嗝芏容^小。當(dāng)施加50 MPa的應(yīng)力后(見(jiàn)圖4(b))，可以發(fā)現(xiàn)晶界的一側(cè)無(wú)沉淀析出帶變窄，析出相密度有所增大；繼續(xù)施加到80 MPa大小的應(yīng)力后(見(jiàn)圖4(c))，相對(duì)與無(wú)應(yīng)力時(shí)效態(tài)合金，可以發(fā)現(xiàn)在晶界兩側(cè)有大量的析出相生成，如圖中箭頭所示，進(jìn)一步使無(wú)沉淀析出帶變窄，甚至有的地方已經(jīng)消失。根據(jù)蠕變的定義可知，應(yīng)力時(shí)效實(shí)際相當(dāng)于蠕變過(guò)程，其區(qū)別在于蠕變是材料已經(jīng)經(jīng)過(guò)充分的強(qiáng)化處理，然后在高溫高應(yīng)力下發(fā)生緩慢的塑性變形，而應(yīng)力時(shí)效則是材料的時(shí)效強(qiáng)化與微量的塑性變形同時(shí)進(jìn)行，因此會(huì)在晶界處生成很大量的位錯(cuò)，為S相提供了足夠的形核位置，從而使得無(wú)沉淀析出帶變窄。無(wú)沉淀析出帶寬度的減小也有利于提高材料的力學(xué)性能。

3 分析與討論

3.1 應(yīng)力位向效應(yīng)的形成機(jī)制

圖4 2E12合金在220 ℃、10 h不同應(yīng)力時(shí)效條件下晶界的TEM明場(chǎng)像Fig.4 TEM bright field images of grain boundary of 2E12 alloy aged at 220 ℃ for 10 h with different external stresses: (a)0 MPa; (b) 50 MPa; (c) 80 MPa

對(duì)于時(shí)效硬化型鋁合金，在時(shí)效脫溶過(guò)程中會(huì)形成幾種不同的過(guò)渡沉淀相，這些過(guò)渡相一般與鋁基體形成共格或半共格界面，具有較大的應(yīng)變能，從而提高了合金的力學(xué)性能。因此，通過(guò)控制時(shí)效析出階段沉淀相的析出序列、分布、形貌、大小、數(shù)量以及位向關(guān)系可以達(dá)到精確調(diào)控合金性能的目的。簡(jiǎn)單的二元合金 Al-Cu合金的脫溶序列為 SSSS→GP區(qū)→θ″相→θ′相→θ相。ETO等[8]利用雙級(jí)時(shí)效工藝證明了應(yīng)力位向效應(yīng)來(lái)源于GP區(qū)形核階段。陳大欽等[10]采用Eshelby夾雜物理論，考慮共格或半共格沉淀相析出時(shí)受沉淀相和基體之間的錯(cuò)配度形成的彈性應(yīng)變場(chǎng)的影響，并將這種彈性應(yīng)變場(chǎng)與外加應(yīng)力引起的系統(tǒng)能量變化進(jìn)行比較，從能量的角度闡述了應(yīng)力位向效應(yīng)的形成機(jī)理。Al-Cu合金中的GP區(qū)、θ″相、θ′相皆為片狀相，在外加應(yīng)力的作用下，系統(tǒng)的應(yīng)變能增加，但是不同位向的變體增加的程度不同，寬面與外加應(yīng)力平行的變體應(yīng)變能增加幅度較大，是寬面與外加應(yīng)力垂直變體的幾十倍，所以?xún)烧呱L(zhǎng)速度的差異比較明顯，也即產(chǎn)生了沉淀相的擇優(yōu)生長(zhǎng)取向—應(yīng)力位向效應(yīng)。然而對(duì)于低Cu/Mg比(摩爾比)的Al-Cu-Mg合金而言，其時(shí)效析出序列為SSSS→共格團(tuán)簇/ GPB1→共格GPB2區(qū)/共格S″相→非共格S相[16]。其中的沉淀相為棒狀相，采用 Eshelby理論將比較繁復(fù)，本研究以擴(kuò)散機(jī)制為基礎(chǔ)，并結(jié)合彈性理論來(lái)解釋在應(yīng)力時(shí)效過(guò)程中S相出現(xiàn)的擇優(yōu)取向效應(yīng)。

圖5所示為面心立方金屬的排布及原子躍遷距離擴(kuò)散勢(shì)壘距離的示意圖。當(dāng)對(duì)一立方晶體施加外加拉應(yīng)力時(shí)，立方晶體將會(huì)沿拉伸方向發(fā)生一個(gè)十分微小的彈性變形，使得晶體變?yōu)檎骄w(見(jiàn)圖5(a))。那么原子間的相對(duì)距離發(fā)生變化，使得擴(kuò)散勢(shì)壘距離y和原子躍遷距離l發(fā)生變化，這會(huì)對(duì)擴(kuò)散過(guò)程產(chǎn)生影響(見(jiàn)圖 5(b))[17]。

圖 5 面心立方金屬的排布及原子躍遷距離和擴(kuò)散勢(shì)壘距離y示意圖[17]Fig.5 Schematic diagrams of FCC stacking sequence and automic jump distance and diffusion barrier distance (l and y resolve to la, lb and ya, yb, respectively, under applied stress)[17]

根據(jù)Flynn的原子遷移動(dòng)力學(xué)理論，原子擴(kuò)散激活能QM與彈性常數(shù)C和彈性應(yīng)變?chǔ)闹g的關(guān)系可以表示為

根據(jù)誤差理論，可以將式(1)中各個(gè)參數(shù)之間的變化關(guān)系表示為

由于應(yīng)變 Δδ較難估計(jì)，因此可將 Δδ/δ轉(zhuǎn)換成-Δy/y，故式(2)可表示為

由式(3)可知，擴(kuò)散激活能的變化與躍遷距離l和勢(shì)壘距離y有關(guān)，而這兩者在外力作用下分別有兩個(gè)不同的值，為 la、lb、ya、yb，如圖 5(b)所示，因此由式(3)可以分別計(jì)算兩者的變化得到激活能的變化。利用彈性力學(xué)和幾何關(guān)系，可以得到

式中：σ為外加應(yīng)力，S11和S12為彈性柔度常數(shù)，C11和 C12為彈性剛度常數(shù)，，將其代入式(3)，可得：

又因?yàn)閿U(kuò)散系數(shù)分量(Dii)的微觀(guān)表達(dá)式如下：

式中：cν是平衡濃度常數(shù)；li是躍遷距離；ωi是躍遷頻率；β是常數(shù)；νD是德拜頻率。

將式(4)、(5)、(6)和(8)代入式(7)，可以得到

由式(9)變化可得

將鋁的彈性常數(shù)：C11=1.082×105MPa，C12=6.13×104MPa，空位擴(kuò)散激活能取實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)1.3×105J/mol[18]，溫度為493 K，分別代入式(10)作近似估算，并擬合，其結(jié)果如圖6所示。由圖6可以看出；無(wú)外應(yīng)力時(shí)，擴(kuò)散系數(shù)之比為 1，說(shuō)明擴(kuò)散系數(shù)為各向同性；當(dāng)有外應(yīng)力時(shí)，D11/D12＞1，擴(kuò)散系數(shù)呈現(xiàn)明顯的各向異性，沿其中某個(gè)方向的擴(kuò)散系數(shù)高于另外一個(gè)方向的擴(kuò)散系數(shù)，且隨著外力的增加，兩個(gè)方向上擴(kuò)散系數(shù)的差異越來(lái)越大，表明外力會(huì)使得合金中溶質(zhì)原子沿不同的方向擴(kuò)散速度不同，從而使析出相產(chǎn)生位向效應(yīng)。

圖6 兩個(gè)不同方向的擴(kuò)散系數(shù)比值在外力作用下的變化Fig.6 Variation of diffusion coefficient ratio along two different orientations under applied stress

3.2 外加應(yīng)力對(duì)合金力學(xué)性能的影響

影響晶體各向異性的因素主要有織構(gòu)、析出相的長(zhǎng)寬比和晶粒的長(zhǎng)寬比，且織構(gòu)處于主導(dǎo)地位[19]。關(guān)于應(yīng)力時(shí)效對(duì)織構(gòu)的影響規(guī)律有待進(jìn)一步深入研究，本研究只針對(duì)應(yīng)力時(shí)效對(duì)合金造成的性能強(qiáng)化進(jìn)行討論。時(shí)效過(guò)程中，外加應(yīng)力并不會(huì)改變合金的晶粒尺寸和形貌[20]，因此，造成 2E12鋁合金強(qiáng)化的因素主要來(lái)自第二相的大小及其體積分?jǐn)?shù)。在應(yīng)力的作用下，溶質(zhì)原子沿應(yīng)力方向的擴(kuò)散速率較其他方向快，因此，在多晶的合金中，當(dāng)某個(gè)晶粒中的沉淀相析出方向與外加應(yīng)力方向接近或一致時(shí)，就會(huì)形成細(xì)長(zhǎng)的棒狀S相，如圖3(e)所示。同時(shí)，在長(zhǎng)時(shí)間的應(yīng)力作用下，合金發(fā)生類(lèi)似蠕變的緩慢塑性變形，會(huì)產(chǎn)生大量的細(xì)小位錯(cuò)。這些位錯(cuò)為S相的非均勻形核提供了有利位置，從而促進(jìn)了S相的析出。對(duì)比圖3可看出，施加應(yīng)力后，晶內(nèi)由S′相轉(zhuǎn)變而來(lái)的S相不僅細(xì)長(zhǎng)，而且體積分?jǐn)?shù)較高。根據(jù)金屬?gòu)?qiáng)化理論，第二相越彌散，體積分?jǐn)?shù)越高，合金的強(qiáng)度也越高。

晶界的形態(tài)和微觀(guān)結(jié)構(gòu)對(duì)材料的性能也有較大的影響，特別是鋁合金經(jīng)時(shí)效熱處理后經(jīng)常會(huì)在晶界附近形成一個(gè)無(wú)脫溶物區(qū)域(PFZ)，這種無(wú)沉淀帶結(jié)構(gòu)屈服強(qiáng)度較低，塑性變形容易集中在無(wú)沉淀帶內(nèi)，引起晶間斷裂。高溫時(shí)效產(chǎn)生PFZ的原因可以用貧溶質(zhì)機(jī)制進(jìn)行解釋?zhuān)@種機(jī)制認(rèn)為晶界處脫溶較快，較早地析出脫溶相，因而吸收了附近的溶質(zhì)原子，使周?chē)w溶質(zhì)貧乏而無(wú)法析出脫溶相，造成無(wú)沉淀帶，并且無(wú)沉淀帶中部晶界上存在粗大的脫溶相且連續(xù)分布，因此，人們通過(guò)采取一定的措施努力減小無(wú)沉淀帶的寬度，降低其不利影響。在本研究中，無(wú)應(yīng)力時(shí)效時(shí)，合金晶界與晶內(nèi)的能量差大，S相形核驅(qū)動(dòng)力大，故在晶界易形成尺寸較大且連續(xù)分布的析出相，同時(shí)無(wú)沉淀析出帶也較寬(見(jiàn)圖4(a))。而應(yīng)力時(shí)效類(lèi)似于恒應(yīng)力作用下的蠕變過(guò)程，在長(zhǎng)時(shí)間的應(yīng)力作用下，會(huì)產(chǎn)生大量的位錯(cuò)，位錯(cuò)促進(jìn)過(guò)飽和固溶體溶解并為S相的非均勻形核提供了有利位置，促進(jìn)S相的析出，即通過(guò)應(yīng)力時(shí)效引入大量位錯(cuò)后，晶界與晶內(nèi)的能量差降低，沉淀相在晶內(nèi)和晶界處的析出動(dòng)力相對(duì)均勻。因此，晶界無(wú)沉淀析出帶的寬度相應(yīng)變窄，且晶界沉淀相也呈現(xiàn)不連續(xù)分布形態(tài)，尤其是晶界處的析出相由鏈狀分布變?yōu)閿嗬m(xù)分布后，對(duì)合金的抗晶間腐蝕能力也是有利的。

4 結(jié)論

1) 應(yīng)力時(shí)效可提高2E12鋁合金的強(qiáng)度，使板材性能的各向異性增大。

2) 應(yīng)力通過(guò)改變晶體各個(gè)方向的擴(kuò)散系數(shù)，使S相產(chǎn)生明顯的應(yīng)力位向效應(yīng)。

3) 應(yīng)力時(shí)效引入大量的位錯(cuò)，為S相形核提供了有力位置，而S相體積分?jǐn)?shù)的增大，同時(shí)也降低晶界與晶內(nèi)的能量差，使無(wú)沉淀析出帶變窄，晶界沉淀相變?yōu)椴贿B續(xù)析出。

REFERENCES

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Effect of stress aging on mechanical properties and microstructures of 2E12 aluminum alloy

WANG Hong-wei, YI Dan-qing, CAI Jin-ling, WANG Bin
(School of Materials Science and Engineering, Central South University, Changsha 410083, China)

The influences of tensile stress aging on the mechanical properties and microstructure of 2E12 aluminum alloy were investigated by means of mechanical tests, transmission electronic microscopy (TEM) and stress aging furnace. The effect mechanic of tensile stress on 2E12 aluminum alloy was analyzed. The results show that the external stress during aging improves the ultimate strength and increases the ultimate strength anisotropy of 2E12 aluminum alloy. The external stress can enhance the precipitation of S phase and induce the preferred orientation of precipitated S phase. Under the external stress aging, the precipitation free zone (PFZ) is narrowed and the distribution of those precipitates changes from chains to non-continuous ones. The stress aging provides a tool to control the anisotropy in high strength aluminum alloys.

2E12 aluminum alloy; stress aging; mechanical properties; stress oriented effect; precipitation free zone

TG 146.2

A

1004-0609(2011)12-3019-07

國(guó)家重點(diǎn)基礎(chǔ)研究發(fā)展計(jì)劃資助項(xiàng)目(2005CB623705)

2010-12-03；

2011-02-20

易丹青，教授，博士；電話(huà)：0731-88836320；E-mail: yioffice@mail.csu.edu.cn

(編輯 李艷紅)