300 MW 機(jī)組中壓缸啟動(dòng)過(guò)程的分析與探討

屠海彪，鄭肖康

（臺(tái)州發(fā)電廠， 浙江 臺(tái)州 318016）

發(fā)電技術(shù)

300 MW 機(jī)組中壓缸啟動(dòng)過(guò)程的分析與探討

屠海彪，鄭肖康

（臺(tái)州發(fā)電廠， 浙江 臺(tái)州 318016）

簡(jiǎn)要介紹了臺(tái)州發(fā)電廠五期工程 N300-16.7/538/538 汽輪機(jī)中壓缸啟動(dòng)過(guò)程和特點(diǎn)， 具體分析了啟動(dòng)階段 DEH 的動(dòng)作程序及運(yùn)行操作步驟，重點(diǎn)對(duì)機(jī)組并網(wǎng)及切缸過(guò)程中相關(guān)參數(shù)的控制及需要注意的問(wèn)題作了分析與探討，并就完善相關(guān)邏輯及操作方法提出建議。

汽輪機(jī)；中壓缸啟動(dòng)；切缸

0 引言

臺(tái)州發(fā)電廠五期工程 2 臺(tái) 300MW 汽輪機(jī)是東方汽輪機(jī)廠引進(jìn)日本日立技術(shù)生產(chǎn)的，機(jī)組型號(hào) N300-16.7/538/538， 為亞臨界、一次中間再熱、雙缸雙排汽、凝汽式汽輪機(jī)。 機(jī)組 DEH 系統(tǒng)采用OVATION 公司的軟、 硬件平臺(tái)和東方汽輪機(jī)廠的邏輯和畫面組態(tài)，能實(shí)現(xiàn)汽輪機(jī)的掛閘、沖轉(zhuǎn)、同期、轉(zhuǎn)速控制和負(fù)荷控制及安全保障等功能。高低壓旁路系統(tǒng)采用兩級(jí)串聯(lián)布置。高壓旁路容量是額定壓力和溫度下 40%BMCR 流量， 低旁容量是 40%BMCR 流量再加入高壓旁路的減溫水量。旁路系統(tǒng)包括高壓旁路壓力控制閥、高壓旁路噴水控制閥、高壓旁路噴水隔離閥各一個(gè)，低壓旁路壓力控制閥、低壓旁路噴水控制閥、低壓旁路噴水隔離閥各一個(gè)。旁路系統(tǒng)為南京西海電力設(shè)備有 限公司引進(jìn)德國(guó)HORA公司的產(chǎn)品。

機(jī)組常規(guī)采用中壓缸啟動(dòng)方式，只有在旁路故障、不能滿足中壓缸啟動(dòng)情況下可以采用高中壓缸聯(lián)合啟動(dòng)方式。但是高中壓缸聯(lián)合啟動(dòng)方式未經(jīng)調(diào)試，也沒(méi)有現(xiàn)成的技術(shù)支持，缺乏相關(guān)運(yùn)行數(shù)據(jù)。日立技術(shù)的中壓缸啟動(dòng)方式具有一定的特殊性，本文根據(jù)五期2臺(tái)機(jī)組數(shù)次啟動(dòng)實(shí)踐，對(duì)中壓缸啟動(dòng)的幾個(gè)關(guān)鍵節(jié)點(diǎn)進(jìn)行分析。

1 高壓缸暖缸、調(diào)門預(yù)暖

1.1 系統(tǒng)配置及汽源

1.2 高壓缸倒暖

開(kāi)啟高壓導(dǎo)汽管、高排逆止門前后、高壓缸抽真空閥前、暖缸閥前各疏水門，開(kāi)啟一抽電動(dòng)門前疏水門（暖缸 30min 后關(guān)閉）； 全開(kāi)高壓缸暖缸電動(dòng)二次門，調(diào)節(jié)暖缸電動(dòng)一次門至 10%開(kāi)度，暖缸 30min 后增至 30%開(kāi) 度， 再暖 缸 20min 后增至 55%開(kāi)度；高壓缸調(diào)節(jié)級(jí)內(nèi)壁溫大于 150℃后，立即進(jìn)行悶缸。這里所說(shuō)的悶缸與一般意義上的悶缸不同，若此時(shí)關(guān)閉暖缸閥，調(diào)節(jié)級(jí)內(nèi)壁溫度將很快下降。應(yīng)調(diào)節(jié)暖缸閥維持相對(duì)穩(wěn)定的缸內(nèi)壓力與內(nèi)壁溫度，以保證整個(gè)汽缸壁的導(dǎo)熱逐漸趨于穩(wěn)態(tài)，減小汽缸內(nèi)外壁溫差。悶缸時(shí)間可按照暖缸前調(diào)節(jié)級(jí)內(nèi)壁金屬溫度查曲線得到。悶缸結(jié)束將高壓缸暖缸一次閥從 55%關(guān)至 10%開(kāi)度并保持 5min。 全開(kāi)高壓導(dǎo)汽管、 一級(jí)抽汽電動(dòng)門前疏水；關(guān)閉高壓缸暖缸二次閥、暖缸一次閥，開(kāi)啟高壓缸抽真空閥。

1.3 高壓調(diào)門蒸汽室預(yù)暖

高壓調(diào)門蒸汽室預(yù)暖是汽輪機(jī)冷態(tài)啟動(dòng)中的第二道預(yù)暖程序。規(guī)程規(guī)定當(dāng)高壓調(diào)門蒸汽室內(nèi)壁或外壁溫度低于 150℃時(shí)， 在啟動(dòng)前、 高壓缸倒暖缸后必須預(yù)熱調(diào)門蒸汽室，以免啟動(dòng)時(shí)調(diào)門蒸汽室遭受過(guò)大的熱沖擊。預(yù)暖汽源來(lái)自于主蒸汽，要求大于 271℃， 預(yù)暖時(shí)需開(kāi)啟右側(cè)高壓主汽門（MSVR）。 當(dāng)機(jī)組掛閘后， 選擇進(jìn)入“CV CHEST WARMING”， 則 MSVR 開(kāi)至 21%， 實(shí)際上開(kāi)啟的是主汽門的預(yù)啟閥，主蒸汽經(jīng)過(guò)這個(gè)通道進(jìn)入高壓調(diào)門蒸汽室預(yù)暖（4 個(gè)調(diào)門位于同一個(gè)蒸汽室），預(yù)暖時(shí)必須控制內(nèi)外壁溫差小于 80℃。 當(dāng)高壓調(diào)門蒸汽室外壁溫度大于 180℃以上且內(nèi)外壁溫差小于 50℃， 或預(yù)暖 1 h 后，則認(rèn)為高壓調(diào)門蒸汽室預(yù)暖完畢，將汽機(jī)脫扣跳閘。

1.4 高壓缸正暖

沖轉(zhuǎn)階段的高壓缸正暖（HEAT SOAK）是汽輪機(jī)冷態(tài)啟動(dòng)中的第三道預(yù)暖程序，也是日立技術(shù)中的一大特點(diǎn)。 機(jī)組沖轉(zhuǎn)至 1 500 r/min 的過(guò)程中， 先由高壓調(diào)門控制高壓缸進(jìn)汽沖轉(zhuǎn)至 400 r/ min， 鎖定高壓調(diào)門的開(kāi)度， 再開(kāi)啟中壓調(diào)門使轉(zhuǎn)速升至 1 500 r/min。 其作用有兩點(diǎn)： 一是高壓調(diào)門（CV）的少量進(jìn)汽可以在低轉(zhuǎn)速下和鼓風(fēng)摩擦共同加熱高壓缸和高壓轉(zhuǎn)子；二是隨著轉(zhuǎn)速的上升，鼓風(fēng)摩擦加劇，為防止高壓缸過(guò)熱，除了通過(guò)高壓缸排汽管至凝汽器的抽真空閥使高壓缸內(nèi)形成一定的真空以減少缸內(nèi)蒸汽密度外，CV 的少量進(jìn)汽在高壓缸內(nèi)流動(dòng)，通過(guò)抽真空閥排至凝汽器，對(duì)級(jí)內(nèi)葉片也起到一定的冷卻作用，防止高轉(zhuǎn)速下鼓風(fēng)摩擦加劇，造成級(jí)內(nèi)溫度過(guò)高損傷葉片。

HEATSOAK 需在中壓缸啟動(dòng)模式下且汽機(jī)轉(zhuǎn)速小于 100 r/min 時(shí)方可投入。 HEATSOAK 投入后， 需在設(shè)定轉(zhuǎn)速目標(biāo)值＞202 r/min （實(shí)際操作中一般設(shè) 1 500 r/min）且已經(jīng)退出摩擦檢查后才真正進(jìn)入 HEATSOAK 控制， 此時(shí)總閥位指令（REF）加上正偏置 20%作為高壓調(diào)門閥位指令（CVREF），使高壓調(diào)門處于待開(kāi)狀態(tài)；而中壓調(diào)門閥位指令則強(qiáng)制為零，保持關(guān)閉。隨著汽機(jī)轉(zhuǎn)速給定值的逐步提高，REF 逐漸增大，1～4號(hào)高壓調(diào)門緩慢開(kāi)啟，待轉(zhuǎn)速達(dá)到 400 r/min 并穩(wěn)定后， 自動(dòng)控制回路發(fā)出“SPD400HK”信號(hào)， 表示轉(zhuǎn)速已經(jīng)穩(wěn)定在 400 r/min。 SPD400HK 信號(hào)會(huì)使高壓調(diào)門閥位指令自動(dòng)鎖定在當(dāng)前值，此時(shí)中壓調(diào)門閥位指令開(kāi)始變化， 其值為實(shí)時(shí)運(yùn)算的 REF 減去高壓調(diào)門閥位指令鎖定時(shí)的 REF， 隨著轉(zhuǎn)速給定值的繼續(xù)升高，REF 逐漸增大，此時(shí)中壓調(diào)門逐漸開(kāi)大， 直至 1 500 r/min 維持轉(zhuǎn)速并暖機(jī)。 暖機(jī)結(jié)束后，退出 HEAT SOAK， 高壓調(diào)門閥位指令中的20%正偏置被清除， 相當(dāng)于指令立即減小 20%，高壓調(diào)門立即關(guān)閉，之后高壓調(diào)門閥位指令繼續(xù)逐漸減小；而中壓調(diào)門閥位指令則是實(shí)時(shí)的 REF減去高壓調(diào)門閥位指令的值，直至高壓調(diào)門閥位指令到零后中壓調(diào)門閥位指令等于 REF， 回到正常的調(diào)門控制模式， 繼續(xù)升速至 3 000 r/min 的沖轉(zhuǎn)過(guò)程。

2 機(jī)組并網(wǎng)及切缸

2.1 高、 低壓旁路在啟動(dòng)過(guò)程中的自動(dòng)控制

在國(guó)家和內(nèi)地的支持下，至2016年，90%以上的學(xué)校包括邊遠(yuǎn)貧困地區(qū)學(xué)校接入寬帶，西部、民族及貧困地區(qū)教育信息化步伐明顯加快，很多西部偏遠(yuǎn)山村教學(xué)點(diǎn)用上了電腦，走進(jìn)數(shù)字化時(shí)代，越來(lái)越多的鄉(xiāng)村學(xué)校悄然改變。

高、低壓旁路控制在中壓缸啟動(dòng)過(guò)程頗為重要。鍋爐啟動(dòng)升壓時(shí)，旁路可選擇進(jìn)入啟動(dòng)方式，高旁自動(dòng)開(kāi)至最小閥位 16%。 主汽壓力在 0．3MPa以下均為最小壓力控制方式。隨著蒸發(fā)量的增加，為維持此壓力，高旁閥逐漸開(kāi)大，待閥位大于60%后自動(dòng)轉(zhuǎn)為“壓力爬坡”，主汽壓力根據(jù)程序控制的壓力設(shè)定值上升，到達(dá)汽輪機(jī)的沖轉(zhuǎn)壓力后切換到定壓控制模式，啟動(dòng)方式隨之結(jié)束。定壓控制時(shí)壓力設(shè)定值根據(jù)啟動(dòng)前的狀態(tài)自動(dòng)給定，運(yùn)行人員也可手動(dòng)修改，高旁根據(jù)壓力設(shè)定值維持主汽壓力。切缸后，汽輪機(jī)高壓缸開(kāi)始進(jìn)汽，壓力下降，高壓旁路開(kāi)始關(guān)閉，直至最小閥位開(kāi)度。低壓旁路的自動(dòng)控制相對(duì)較簡(jiǎn)單，旁路進(jìn)入啟動(dòng)方式后開(kāi)至最小閥位 10%，再由操作員輸入壓力設(shè)定值，主汽壓力接近沖轉(zhuǎn)值時(shí)自動(dòng)給定 1．1 MPa 的設(shè)定值 ， 切缸時(shí)自動(dòng)降至0．5 MPa，切缸結(jié)束后恢復(fù)。

2.2 并網(wǎng)及帶初始負(fù)荷

汽輪機(jī)轉(zhuǎn)速達(dá) 3 000 r/min 后暖機(jī)結(jié)束， DEH投入自動(dòng)同步準(zhǔn)備并網(wǎng)， 此時(shí) DEH 會(huì)自動(dòng)接受自動(dòng)準(zhǔn)同期裝置（ASS）的調(diào)速指令調(diào)整轉(zhuǎn)速直至并網(wǎng)結(jié)束， 并網(wǎng)后 DEH 立即從轉(zhuǎn)速控制轉(zhuǎn)變?yōu)殚y位控制模式， 同時(shí)自動(dòng)增大總閥位指令 REF值，以帶上初始負(fù)荷。初始負(fù)荷取決于兩個(gè)因素，一是蒸汽參數(shù)，二是負(fù)荷低限。負(fù)荷低限由DEH 自動(dòng)限制， 是為了防止機(jī)組并網(wǎng)后汽輪機(jī)進(jìn)汽量太少使負(fù)荷太低而導(dǎo)致發(fā)電機(jī)逆功率保護(hù)動(dòng)作。 機(jī)組并網(wǎng)后 REF 立即增大約 3．5%， 如果蒸汽參數(shù)高，相應(yīng)地所帶初始負(fù)荷也高。若負(fù)荷值已經(jīng)高于負(fù)荷低限，則維持當(dāng)前閥位，如果仍低于負(fù)荷低限，則負(fù)荷低限保護(hù)動(dòng)作，自動(dòng)按0．1%/s 的速度增大 REF 值。所以每次啟動(dòng)時(shí)初始負(fù)荷值都是不同的， 且由于 DEH 里設(shè)置的負(fù)荷低限是 15 MW， 實(shí)際的初始負(fù)荷值就必定在 15 MW之上。在幾次啟動(dòng)過(guò)程中，因?yàn)檎羝麉?shù)低及后續(xù)能量不足，并網(wǎng)后負(fù)荷低限保護(hù)動(dòng)作，REF 值持續(xù)增大直到切缸后才帶上初始負(fù)荷。

冷態(tài)啟動(dòng)時(shí)，根據(jù)冷態(tài)啟動(dòng)的沖轉(zhuǎn)參數(shù)要求， 主汽壓為 6．0 MPa， 再熱汽壓 1．1 MPa， 并網(wǎng)時(shí)旁路參與調(diào)節(jié)維持此壓力值。表1的幾次冷態(tài)啟動(dòng)參數(shù)中，高旁、低旁壓力調(diào)節(jié)閥開(kāi)度分別約為 70%和 17%， 并網(wǎng)后中壓調(diào)門瞬時(shí)開(kāi)大，再熱汽壓跌至 0．2～0．3 MPa， 再熱蒸汽汽源明顯不足，低旁則關(guān)至最小開(kāi)度， 而負(fù)荷也僅在 10 MW 左右，造成負(fù)荷低限保護(hù)動(dòng)作而使閥位持續(xù)增大至切缸。而溫態(tài)、熱態(tài)啟動(dòng)由于沖轉(zhuǎn)、并網(wǎng)參數(shù)高，并網(wǎng)后負(fù)荷基本都在 15 MW 以上。但如果燃燒量不夠或參數(shù)控制不當(dāng)，也有一并網(wǎng)后就立即切缸的情況（表1 中 080327）。 由于高旁壓力調(diào)節(jié)閥的流量特性曲線是等百分比特性的， 70%的開(kāi)度其流通量只有額定的 32%左右。 由此可見(jiàn)， 設(shè)定了偏高的負(fù)荷低限及旁路的相對(duì)蓄能不足是造成提前切缸的主要原因。

2.3 切缸過(guò)程的控制

機(jī)組并網(wǎng)帶初始負(fù)荷后， DEH 控制方式即從轉(zhuǎn)速控制方式自動(dòng)轉(zhuǎn)為閥位控制方式。隨著負(fù)荷的增加， 待高壓調(diào)門閥位指令 CVREF（此時(shí)等于 REF）大于 20%即會(huì)自動(dòng)由中壓缸進(jìn)汽切換為高中壓缸聯(lián)合進(jìn)汽，不需要操作員的指令。過(guò)程如下： 當(dāng) CVREF 達(dá)到 20%時(shí)， DEH 發(fā)出切缸指令給順序控制系統(tǒng) SCS， 隨著 CVREF 的繼續(xù)增大，高壓調(diào)門逐漸開(kāi)啟，當(dāng)4個(gè)高壓調(diào)門閥位均大于 5%時(shí)， SCS 自動(dòng)開(kāi)啟高壓缸排汽逆止門，并關(guān)閉抽真空閥及其電動(dòng)隔離閥，切缸過(guò)程結(jié)束（見(jiàn)圖1）。

3 啟動(dòng)過(guò)程中出現(xiàn)的問(wèn)題及建議

3.1 閥門實(shí)際配置無(wú)法滿足倒暖缸的操作要求

表1 機(jī)組各次啟動(dòng)時(shí)并網(wǎng)前后的主要參數(shù)

圖1 機(jī)組并網(wǎng)及切缸過(guò)程

根據(jù)操作要求，倒暖缸前高壓調(diào)門后導(dǎo)汽管疏水閥需關(guān)小到 20%開(kāi)度， 倒暖缸節(jié)流閥應(yīng)該按10%、 30%、 55%的開(kāi)度逐漸開(kāi)啟且需調(diào)節(jié)高壓缸內(nèi)汽壓，但由于閥門遠(yuǎn)方電動(dòng)操作只能全開(kāi)或全關(guān)，無(wú)法在遠(yuǎn)方操作時(shí)停留在中間位。后來(lái)在DCS操作畫面中增加了中停功能，雖然通過(guò)人為控制能大致停留在某個(gè)開(kāi)度，但仍無(wú)法準(zhǔn)確調(diào)節(jié)，不可避免地會(huì)導(dǎo)致缸內(nèi)壓力的波動(dòng)，從而影響暖缸的質(zhì)量。建議將這2個(gè)閥門改為調(diào)節(jié)閥，以方便操作、提高暖缸效果。

3.2 高壓缸排汽逆止門不能嚴(yán)密關(guān)閉

倒 暖缸 期間 應(yīng) 維 持高壓缸 內(nèi) 壓 力 0．39～0．49 MPa， 而實(shí)際即使暖缸閥全開(kāi)也達(dá)不到壓力要求，且高壓旁路尚未投用時(shí)再熱汽溫度已從冷態(tài)的環(huán)境溫度開(kāi)始明顯上升，經(jīng)分析查證為高壓缸排汽逆止門在強(qiáng)制關(guān)閉狀態(tài)下仍能正向?qū)?。這種情況導(dǎo)致部分暖缸蒸汽加熱了再熱蒸汽管道，使得暖缸效果大打折扣。

3.3 沖轉(zhuǎn)過(guò)程中出現(xiàn)的正暖缸失敗

在整機(jī)調(diào)試初期的一次正暖缸（HEATSOAK）過(guò)程中， 汽機(jī)轉(zhuǎn)速達(dá) 400 r/min 后， 操作員按了“GO”按鈕， 隨著轉(zhuǎn)速給定值的提高， 高壓調(diào)門并沒(méi)有鎖定在當(dāng)前開(kāi)度而是繼續(xù)開(kāi)大，正暖缸遂告失敗，被迫將汽輪機(jī)脫扣重新沖轉(zhuǎn)。究其原因，當(dāng)轉(zhuǎn)速給定值增加到 400 r/min 時(shí)， 轉(zhuǎn)速給定值即被自動(dòng)閉鎖（HOLD），而實(shí)際轉(zhuǎn)速達(dá) 400 r/min后需等“SPD400HK”信號(hào)觸發(fā)才會(huì)閉鎖高壓調(diào)門閥位指令，而此等待時(shí)間需數(shù)分鐘。如果此間人為按了“GO”按鈕， 響應(yīng)的則是正處于通路的高壓調(diào)門閥位指令，高壓調(diào)門仍將繼續(xù)開(kāi)大。建議修改相關(guān)邏輯，在正暖缸過(guò)程中應(yīng)屏蔽操作員人為解鎖轉(zhuǎn)速給定值的功能。

3.4 啟動(dòng)過(guò)程中的二次切缸現(xiàn)象

由于機(jī)組的切缸與反切缸按照 REF值進(jìn)行，若并網(wǎng)后投入 DEH 的功率控制， 且鍋爐燃料量與升負(fù)荷速率匹配不佳時(shí)，為將機(jī)組負(fù)荷控制在目標(biāo)值附近，極有可能在切缸后造成反切現(xiàn)象，即要進(jìn)行二次切缸。如圖2所示，在一次啟動(dòng)中，由于并網(wǎng)前總?cè)剂狭科?、旁路蓄能不足，并網(wǎng)后 REF 一直增大至 52%才滿足 15 MW 的負(fù)荷低限，使得低旁、高旁先后關(guān)至最小閥位，并網(wǎng)后2min 增加給煤量， 接著投入 DEH 功率控制 （原閥位控制方式）， 而負(fù)荷目標(biāo)值仍在 17MW， 沒(méi)有調(diào)高。隨著燃燒量的釋放， REF 不斷減小直至 20%以下，高、低旁又逐漸開(kāi)大， 高壓缸反切。6min后， 功率目標(biāo)值不斷調(diào)高， REF 按速率穩(wěn)步增大，又進(jìn)行了一次切缸過(guò)程。對(duì)應(yīng)切缸與反切缸，高壓調(diào)節(jié)級(jí)溫度及高壓排汽口金屬溫度也經(jīng)歷了“上升——下降——上升”的交變過(guò)程， 不僅延誤了開(kāi)機(jī)時(shí)間，也有損設(shè)備的健康。

圖2 機(jī)組啟動(dòng)過(guò)程控制參數(shù)不匹配造成的二次切缸

因此在初始負(fù)荷暖機(jī)后， 建議仍保持 DEH為閥位控制方式， 將總閥位指令設(shè)定至 40%以上再加負(fù)荷同時(shí)完成切缸。只要旁路蓄能充足，此時(shí)可以平穩(wěn)地將旁路能量轉(zhuǎn)移到汽輪機(jī)內(nèi)，實(shí)現(xiàn)閥位、機(jī)組功率同步增加，保證汽缸各部分溫度穩(wěn)步升高，待切缸完成后再投入功率回路或CCS控制。

4 結(jié)語(yǔ)

中壓缸啟動(dòng)方式在大容量機(jī)組上已廣泛應(yīng)用，控制技術(shù)已頗為成熟。中壓缸啟動(dòng)方式解決了大機(jī)組缸體暖缸時(shí)間與機(jī)組啟動(dòng)速度之間的矛盾，縮短了啟動(dòng)時(shí)間，但暖缸、切缸作為中壓缸啟動(dòng)中特有的操作，對(duì)自動(dòng)調(diào)節(jié)與控制系統(tǒng)的配合提出了更高的要求，同時(shí)也使操作趨于復(fù)雜。從臺(tái)州發(fā)電廠 2 臺(tái) 300 MW 機(jī)組的啟動(dòng)實(shí)踐看，中壓缸啟動(dòng)方式對(duì)于減少啟動(dòng)過(guò)程中的設(shè)備壽命損耗以及實(shí)現(xiàn)機(jī)組的節(jié)能與快速啟動(dòng)有實(shí)際意義，對(duì)同類型機(jī)組有一定的借鑒作用。

[1]王 國(guó) 清 ．汽 輪 機(jī) 設(shè) 備 運(yùn) 行[M]．北 京 ： 中 國(guó) 電 力 出 版 社 ，2005．

[2]西 安 電 力 高 等 專 科 學(xué) 校．600 MW 火 電 機(jī) 組 培 訓(xùn) 教 材 ：儀控分冊(cè)[M]．北京：中國(guó)電力出版社，2007．

（本文編輯：徐 晗）

Analysis and Discussion on the MP Cylinder Start-up Process of 300 MW Unit

TU Hai-biao， ZHENG Xiao-kang
（Taizhou Power Plant， Taizhou Zhejiang 318016， China）

The paper briefly introduces the MP cylinder start-up′s process and characteristics of the N300-16.7/538/538 steam turbines in Taizhou Power Plant′s Phase V projects.DEH action procedure and operation steps in start-up stage are analyzed specifically.Parameter control and considerations in the process of unit′s synchronization and cylinder transfer are mainly analyzed and discussed， and some proposas on improving logic and operationmethods are presented.

steam turbine； MP cylinder start-up； cylinder transfer

TK267

： B

： 1007-1881（2010）06-0023-04

2009-08-19

屠海彪（1975- ），男， 浙江臺(tái)州人， 工程師， 從事火電廠集控運(yùn)行工作。