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    Ti2AlNb基合金薄壁構件熱成形工藝研究

    2013-11-30 06:47:52武增臣李保永范小龍
    材料科學與工藝 2013年5期
    關鍵詞:基合金電子束成形

    史 科,劉 洋,武增臣,李保永,范小龍

    (北京航星機器制造公司,北京 100013)

    目前航空航天零部件正向輕量化、復雜化、異型化方向發(fā)展,并且飛行馬赫數(shù)越來越高,關鍵部位要求更耐熱,需大量采用輕質耐高溫材料.Ti2AlNb基合金具有較高的比強度、斷裂韌性、蠕變抗力等綜合力學性能,能在600~800℃內長時間使用,短時使用溫度達1 000℃左右,是目前最具工程應用前景的金屬間化合物之一,近年來已成為美國、日本等新材料領域研究的熱點之一[1-4],例如美國已利用高強高韌的Ti2AlNb 基合金與鑄造γ-TiAl合金葉輪組合制成了新穎的雙金屬離心葉輪[5-7].國內鋼鐵研究總院對 TiAl基、Ti3Al基以及Ti2AlNb基等金屬間化合物合金制備處于國際先進水平,研制出綜合力學性能良好的Ti2AlNb基合金[8],與國內多家單位進行了合作研究了該類合金各種型材的鍛造、軋制、鈑金和連接等工藝.目前Ti2A1Nb基合金棒材、鑄錠已有較為成熟材料規(guī)范,對Ti2AlNb薄板尤其是冷軋薄板的制備技術較難,其工程應用還沒有開展過系統(tǒng)研究.

    本文以Ti2A1Nb基合金的冷軋板材為研究對象,對其冷成形、焊接、熱成形、熱處理等工藝進行了較為系統(tǒng)的研究,成形出滿足設計要求的加強筋及錐筒零件,為該合金的工程化應用及航空航天構件的精密成形提供了依據(jù).

    1 試驗

    實驗材料是由鋼鐵研究總院提供的名義成分為(Ti-22Al-25Nb,原子數(shù)分數(shù)/%)的冷軋板材,板厚1 mm.對該材料進行了各種精密下料方式的比較分析,在JAMMES圈圓機上進行冷態(tài)卷曲試驗,在ACB FCC 500T熱成形機上進行熱校形、熱成形、熱處理試驗.用Leica MEF4A型顯微圖像分析儀(OM)進行了顯微組織分析,金相腐蝕液:體積分數(shù)20%HNO3+體積分數(shù)3%HF+H2O.其原始坯料組織形態(tài)如圖1所示,化學成分見表1.

    圖1 Ti2A1Nb基合金原始坯料微觀組織

    表1 Ti2A1Nb基合金化學成分(質量分數(shù)/%)

    2 結果及分析

    2.1 冷成形試驗

    Ti2A1Nb基合金加工困難,室溫塑性低,冷成形易開裂且回彈嚴重[9];切削力大、切削溫度高、刀具磨損劇烈;含鋁成分多,采用一般激光切割加工時反射率高,易對激光器造成損害.對該材料多種精密下料方式進行研究,下料效果見表2,結果顯示采用高壓水切割方式切割坯料外形效率高,斷口質量較好.水切割的坯料形貌如圖2所示,切割精度較高,斷口平整無開裂.

    表2 下料效果對比

    在JAMMES精密卷圓機上進行Ti2A1Nb基合金冷態(tài)卷曲試驗,通過調整壓力、間距、輥徑等參數(shù)經(jīng)反復冷圈圓后仍只能圈成半圓,圈圓后形貌如圖3所示.試驗結果顯示該材料室溫塑性低、回彈嚴重,對于較為復雜零件的預成形需采用其他方式實現(xiàn).

    圖2 水切割下料形貌

    2.2 熱成形試驗

    2.2.1 熱成形工藝參數(shù)確定

    Ti2A1Nb基合金性質活潑,高溫下易脆化產(chǎn)生裂紋,薄板熱成形工藝參數(shù)選擇及工藝過程控制難度大,此前國內還沒有實現(xiàn)過該類材料薄板熱成形工程零件的研制.據(jù)文獻顯示[10-14],該材料在低溫區(qū)長時間加熱時,亞穩(wěn)態(tài)組織中B2相基體上析出次生O相板條并長大,使B2相硬化,降低了材料塑性,變形中產(chǎn)生開裂.Ti2A1Nb基合金的使用溫度為600~800℃,因此初步選定成形溫度在800℃以上不同溫度條件下進行熱翻邊成形試驗,試驗結果如表3所示.結果顯示該材料在835℃成形時易產(chǎn)生開裂,較為適合的熱成形溫度應不低于850℃.圖4顯示成形溫度870℃、壓下速度為0.2 mm/s條件下熱成形出的加強筋零件,顯示該條件下成形各部位成形效果良好.

    表3 熱翻邊試驗結果

    2.2.2 熱成形模具結構設計

    鈦鋁金屬間化合物使用溫度高,其熱成形溫度也高,高溫狀態(tài)下零件材料與模具材料高溫下熱膨脹系數(shù)不同,模具結構設計需考慮尺寸縮放,縮放時按式(1)計算.最終設計的模具結構如圖5所示.

    式中:Lcm、Lcj分別為常溫時模具、零件的名義尺寸;αm、αj分別為成形溫度時模具、零件的熱膨脹系數(shù);Δt為成形溫度和常溫的溫差.

    圖4 870℃、0.2 mm/s成形的加強筋

    圖5 錐筒熱成形模具結構

    2.2.3 熱成形試驗

    對于薄壁筒形類零件,若熱成形后進行焊接易產(chǎn)生變形,還需經(jīng)校形處理,因此對于帶有焊縫的零件熱成形工藝設計是關鍵技術之一.而鈦鋁金屬間化合物屬硬質易脆化材料,焊接方式的選擇與焊接工藝控制本身也較為困難.電子束焊接技術以其高能量密度、高熔透性以及焊接變形區(qū)小等優(yōu)點已成為連接Ti2A1Nb基合金的一種重要方法[13,15].

    錐筒零件制造工藝流程為:水切割下料→卷圓→涂高溫保護涂料→熱校形→電子束焊縱縫→熱翻邊→熱處理→取件.熱校形錐筒件如圖6所示.研究采用正交試驗法,優(yōu)選出了較佳的熱校形及熱成形工藝參數(shù)如下:熱校形溫度900℃,保溫2 h,空冷;熱成形溫度850~900℃,壓力300 kN,壓下速度0.4 mm/s,保壓600 s.最終獲得錐筒如圖7所示,結果顯示零件外形良好無裂紋等缺陷.圖8為熱成形后的電子束焊縫局部放大形貌,結果顯示采用電子束焊接焊縫窄,焊接質量較好,經(jīng)熱成形后未產(chǎn)生開裂現(xiàn)象.

    圖6 熱校形錐筒

    圖7 熱成形錐筒

    圖8 熱成形后的電子束焊縫

    2.3 熱處理試驗

    Ti2AlNb基合金的微觀組織及性能十分敏感于熱機械加工和隨后熱處理工藝[5],因此需對成形后的錐筒進行熱處理.為防止薄壁筒體在加熱過程中產(chǎn)生變形,熱處理過程在熱成形結束后在模具中保壓完成,可在一次熱循環(huán)內完成熱成形及熱處理,并可消除零件內部應力及焊接應力.根據(jù)文獻[13]顯示,Ti2AlNb基合金電子束焊接后經(jīng)850℃×2 h空冷處理的焊后接頭性能最佳,結合該材料的熱成形溫度分析,認為該熱處理制度較為適合.

    對Ti2AlNb基合金錐筒零件的尺寸(包括直徑、圓度、錐度等)進行了測量,測試結果如表4所示,滿足設計尺寸要求.對成形后零件力學性能進行測試分析,試驗結果如表5所示,顯示零件成形后本體室溫拉伸性能達到原始坯料的91.1%,焊縫處室溫拉伸性能達到原始坯料的81.9%,結果表明采用電子束焊接工藝獲得的力學性能可滿足使用要求.

    表4 零件尺寸測量

    表5 零件力學性能測試

    3 結論

    1)Ti2AlNb合金薄板采用高壓水切割下料效率高、斷口質量較好,其室溫成形性能差,卷圓后回彈嚴重.

    2)設計的一套熱校形/熱成形/熱處理一體化工裝模具設計方法,可在一套模具上實現(xiàn)以上功能,并保障了零件的尺寸精度與組織性能,實現(xiàn)了Ti2AlNb合金大尺寸零件的工程化應用.

    3)采用900℃×2 h的熱校形工藝參數(shù)可使Ti2AlNb合金薄板筒體獲得較好的校形效果;采用熱成形方法可加工出Ti2AlNb合金加強筋與錐筒零件,需保證熱成形溫度在不低于850℃.

    4)獲得的一套Ti2AlNb合金熱成形工藝規(guī)范,奠定了工程化應用基礎,可為該類材料及結構件的應用研究提供參考依據(jù).

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