畸變

[1]。進(jìn)氣壓力畸變是影響發(fā)動(dòng)機(jī)穩(wěn)定工作的最主要因素之一[2]。目前，國(guó)內(nèi)關(guān)于進(jìn)氣壓力畸變方面的研究主要集中在渦扇發(fā)動(dòng)機(jī)[3-5]，針對(duì)渦軸發(fā)動(dòng)機(jī)進(jìn)氣畸變的研究還比較少，而且渦軸發(fā)動(dòng)機(jī)在進(jìn)氣畸變方面與渦噴、渦扇發(fā)動(dòng)機(jī)也存在一定差異[6-7]。本文基于經(jīng)典平行壓氣機(jī)理論，引入周向摻混系數(shù)來(lái)考慮不同扇區(qū)間質(zhì)量、動(dòng)量和能量的交換；通過(guò)求解積分形式的、帶源項(xiàng)的二維非定常歐拉方程，計(jì)算發(fā)動(dòng)機(jī)內(nèi)部的流動(dòng)參數(shù)，再結(jié)合適當(dāng)?shù)姆€(wěn)定性判據(jù)，判斷發(fā)動(dòng)機(jī)在給定的進(jìn)氣畸變條件下是否

實(shí)拍鏡頭畫面鏡頭畸變的優(yōu)化處理,因此本文中所指的運(yùn)動(dòng)匹配主要指三維攝像機(jī)跟蹤。2 鏡頭畸變(Lens Distortion) 概述2.1 鏡頭畸變的產(chǎn)生原因在光信號(hào)轉(zhuǎn)變?yōu)殡娦盘?hào)的過(guò)程中,由于攝像機(jī)光學(xué)系統(tǒng)并不是精確地按理想化的小孔成像原理工作,物體點(diǎn)在攝像機(jī)成像面上實(shí)際所成的像與理想成像之間存在有光學(xué)畸變誤差。[2]因此,由于透鏡中央?yún)^(qū)的放大率與邊緣區(qū)的放大率不一致導(dǎo)致成像畫面偏離理想位置出現(xiàn)拉伸或壓縮的圖像變形現(xiàn)象被稱之為鏡頭畸變。鏡頭畸變的程度從畫面中

影響時(shí),進(jìn)氣總壓畸變與壓氣機(jī)喘振裕度的相關(guān)程度最大。因此,深入研究進(jìn)氣畸變特性,可以確保發(fā)動(dòng)機(jī)在存在進(jìn)氣畸變的情況下仍能保持穩(wěn)定運(yùn)行[1]。進(jìn)氣畸變試驗(yàn)是判定發(fā)動(dòng)機(jī)穩(wěn)定性的重要手段[2]。在地面畸變試驗(yàn)中,重現(xiàn)進(jìn)氣畸變圖譜的模擬裝置被稱為進(jìn)氣畸變發(fā)生器。俄羅斯和美國(guó)在進(jìn)氣畸變發(fā)生器的研究中積累了大量的經(jīng)驗(yàn),因此,在航空發(fā)動(dòng)機(jī)進(jìn)氣畸變氣動(dòng)穩(wěn)定性上形成了完整的判定指南[3]。俄羅斯擁有比較完善的工程體系,采用最少的費(fèi)用和最簡(jiǎn)便的方法實(shí)現(xiàn)試驗(yàn)?zāi)康?而美國(guó)擁有比較

AIP)出現(xiàn)流場(chǎng)畸變從而影響發(fā)動(dòng)機(jī)的穩(wěn)定工作，因此在發(fā)動(dòng)機(jī)裝機(jī)前應(yīng)進(jìn)行進(jìn)氣畸變測(cè)試，以保障飛行安全。 常用的進(jìn)氣道和發(fā)動(dòng)機(jī)的相容性試驗(yàn)方法是將發(fā)動(dòng)機(jī)放置在高空試驗(yàn)臺(tái)或地面試驗(yàn)臺(tái)進(jìn)行測(cè)試，并在發(fā)動(dòng)機(jī)前面加裝進(jìn)氣畸變發(fā)生器或畸變模擬裝置，復(fù)現(xiàn)發(fā)動(dòng)機(jī)在某一狀態(tài)下的進(jìn)氣道出口流場(chǎng)特點(diǎn)，以便及時(shí)發(fā)現(xiàn)和解決問(wèn)題。大多數(shù)的流場(chǎng)畸變一般指流場(chǎng)總壓畸變。 如果總壓畸變不隨時(shí)間變化，稱為穩(wěn)態(tài)總壓畸變，常用DC60、DC90或Δ等畸變指標(biāo)衡量畸變大小。 流場(chǎng)畸變的模擬有多種技術(shù)

荷載作用下發(fā)生的畸變[5]。當(dāng)箱梁壁厚較薄，隔板較少時(shí)，會(huì)有較大的周邊變形，畸變效應(yīng)不容忽略[6]。起初，畸變的研究主要關(guān)注同種材料的箱梁，研究方法多樣。張?jiān)５萚7]應(yīng)用了能量變分法推導(dǎo)并驗(yàn)證了同種材料的薄壁箱梁的畸變計(jì)算公式。J.Lee[8]應(yīng)用彈性地基梁法(BEF法)，探究了鋼箱梁長(zhǎng)徑比和隔板數(shù)目對(duì)畸變效應(yīng)的影響。REN Yangzhi等[9-10]考慮了剪切應(yīng)變影響下，懸臂鋼箱梁的隔板數(shù)目和厚度對(duì)畸變效應(yīng)的影響，并通過(guò)試驗(yàn)和有限元對(duì)比，證明了初始參

作用有偏心時(shí)，其畸變效應(yīng)不同于單箱單室箱梁. 箱梁的畸變效應(yīng)研究文獻(xiàn)較多，一般采用能量變分法或板元分析法都可得到一個(gè)四階控制微分方程，方程未知量為畸變角或箱梁梁肋撓度w，都能很好地揭示單箱單室箱梁的畸變效應(yīng).張?jiān)５萚1]采用能量變分原理對(duì)單箱單室箱梁的畸變效應(yīng)進(jìn)行了研究，分析了雙層懸臂板對(duì)畸變的影響；徐勛等[2-3]采用廣義坐標(biāo)法研究了單箱單室箱梁的畸變；王兆南等[4]采用板元分析法研究了單箱單室箱梁的畸變效應(yīng)；Pezeshky 等[5]研究了寬翼緣鋼梁

廣角鏡頭所存在的畸變問(wèn)題［11］，設(shè)計(jì)了一套基于光學(xué)條紋分析技術(shù)的鏡頭畸變校正實(shí)驗(yàn)檢測(cè)與分析系統(tǒng)，開拓了光學(xué)條紋分析技術(shù)的拓展應(yīng)用教學(xué)。該系統(tǒng)通過(guò)數(shù)值模擬展現(xiàn)鏡頭畸變校正的條紋分析過(guò)程，包括對(duì)鏡頭畸變模型和畸變參數(shù)的檢測(cè)分析，讓學(xué)生詳盡地掌握整個(gè)分析過(guò)程。系統(tǒng)還設(shè)置了誤差討論板塊，讓學(xué)生能夠直觀地了解相關(guān)畸變參量對(duì)分析結(jié)果的影響，很好地解決傳統(tǒng)光學(xué)實(shí)驗(yàn)中難以對(duì)各個(gè)參數(shù)進(jìn)行定量分析研究的困難。由于實(shí)驗(yàn)中修改參數(shù)和儀器操作存在著難度，且光學(xué)實(shí)驗(yàn)作為物理實(shí)驗(yàn)教學(xué)

差。光學(xué)顯微鏡的畸變是顯微鏡的橫向放大率隨視場(chǎng)的增大而變化所引起的一種與失去物像相似的像差，但不影響像的清晰度。光學(xué)顯微鏡的畸變分為桶形畸變、枕形畸變。桶形畸變是顯微鏡橫向放大率隨視場(chǎng)的增大而減小的畸變，它使對(duì)稱于光軸的正方形物體的像呈桶形。枕形畸變是顯微鏡橫向放大率隨視場(chǎng)的增大而增大的畸變，它使對(duì)稱于光軸的正方形物體的像呈枕形[3]。由于顯微鏡光軸與樣品觀察面或成像面不嚴(yán)格的垂直會(huì)形成透視畸變。透視畸變使對(duì)稱于光軸的正方形物體的像呈梯形[4]。在我國(guó)的顯

處理易使加熱區(qū)域畸變過(guò)大，造成焊縫與母材區(qū)域變形不協(xié)調(diào)，導(dǎo)致筒體圓柱度發(fā)生變化，嚴(yán)重時(shí)會(huì)造成塔體熱處理畸變失效[9]，尤其對(duì)超大直徑壓力容器不等厚度環(huán)焊縫接頭進(jìn)行局部熱處理時(shí)，焊縫處容易發(fā)生開裂。因此，對(duì)大型壓力容器局部熱處理過(guò)程中的畸變量控制至關(guān)重要。2012年，某公司[10]針對(duì)解析塔的組對(duì)安裝提出了一種防畸變工裝的設(shè)計(jì)方案，取得了不錯(cuò)的畸變量調(diào)控效果。但是，隨著大型塔器直徑和尺寸越來(lái)越大，需要對(duì)防畸變工裝數(shù)量和尺寸進(jìn)行合理的設(shè)計(jì)，以滿足不同尺寸壓力容

轉(zhuǎn)時(shí)橫截面變形即畸變不容忽視，由此產(chǎn)生的附加翹曲應(yīng)力往往大于剛性扭轉(zhuǎn)翹曲應(yīng)力，而且畸變使箱板產(chǎn)生橫向彎曲，因此，箱形梁的畸變效應(yīng)分析受到許多學(xué)者的廣泛關(guān)注。近年來(lái)，有些學(xué)者運(yùn)用三維有限元數(shù)值模擬方法分析箱形梁的畸變效應(yīng)，并分析了不同荷載形式、橫隔板間距、高跨比、高寬比及板厚等參數(shù)變化對(duì)箱形梁畸變翹曲應(yīng)力的影響[1-5]，其中，文獻(xiàn)[1-2]對(duì)偏心荷載進(jìn)行分解后，直接在有限元模型上施加分解后的畸變荷載，因而求得的應(yīng)力即為畸變翹曲應(yīng)力；文獻(xiàn)[3-5]通過(guò)分別計(jì)

70)箱梁截面在畸變時(shí)除了產(chǎn)生翹曲應(yīng)力外，還會(huì)發(fā)生橫向彎曲，進(jìn)而產(chǎn)生相應(yīng)的橫向彎曲應(yīng)力[1?3]。隨箱形梁壁厚逐漸減小以及波形鋼腹板箱梁等組合箱梁的應(yīng)用，由截面畸變引起的翹曲正應(yīng)力和橫向彎曲應(yīng)力在箱梁橋總應(yīng)力中所占的比例逐漸增大[4?7]。目前應(yīng)用最為廣泛的畸變效應(yīng)解析方法為BEF Method[8?9]，該法選取左腹板與底板夾角在畸變變形中的改變量為基本未知量，利用畸變控制微分方程與彈性地基梁撓曲微分方程之間的比擬關(guān)系求解畸變效應(yīng)，但是這種方法計(jì)算過(guò)程復(fù)

偏心荷載作用下的畸變效應(yīng)顯著，在橋梁設(shè)計(jì)過(guò)程中必須引起足夠重視[1-8].張?jiān)５萚9]給出了箱形截面畸變角的一般定義，并提出了一種類似于箱梁約束扭轉(zhuǎn)分析的畸變效應(yīng)解析法來(lái)分析布置雙層懸臂板箱梁的畸變效應(yīng).徐勛等[10]基于廣義坐標(biāo)法建立位移模式和幾何方程，采用混合變分原理，建立了開閉口混合截面薄壁桿件扭轉(zhuǎn)和畸變分析理論，以充分考慮剪切變形對(duì)箱形梁畸變效應(yīng)的影響.王兆南等[11]采用板元分析法，通過(guò)建立各板元面內(nèi)矩、相互約束及畸變荷載之間的關(guān)系，推導(dǎo)了箱形

載作用下懸臂箱梁畸變效應(yīng)研究王妍，張?jiān)?蘭州交通大學(xué) 土木工程學(xué)院，甘肅 蘭州 730070)在改進(jìn)的箱梁畸變效應(yīng)解析理論基礎(chǔ)上，用能量變分法建立畸變控制微分方程，根據(jù)邊界條件推導(dǎo)出兩端設(shè)置橫隔板的懸臂箱梁在豎向偏心均布荷載作用下的畸變效應(yīng)計(jì)算式。通過(guò)有限元軟件ANSYS對(duì)所推導(dǎo)公式的正確性進(jìn)行驗(yàn)證。結(jié)合數(shù)值算例詳細(xì)分析參數(shù)變化對(duì)懸臂箱梁畸變效應(yīng)的影響。研究結(jié)果表明：高寬比對(duì)懸臂箱梁畸變翹曲正應(yīng)力的影響程度大于對(duì)橫向單寬彎矩的影響程度，當(dāng)高寬比約為1.5

界頻率點(diǎn)上產(chǎn)生的畸變，需通過(guò)頻率的預(yù)畸變來(lái)加以校正[2]。因此，預(yù)畸變是雙線性變換法中一個(gè)重要的概念。現(xiàn)有數(shù)字信號(hào)處理教材在介紹數(shù)字濾波器設(shè)計(jì)中的雙線性變換法時(shí)，一般都給出了畸變的概念，但概念解釋不太清楚[3]。既然雙線性變化中模擬頻率和數(shù)字頻率之間的關(guān)系為Ω=(2/T)tg(ω/2)，為了得到所需要的數(shù)字頻率ω，自然要按照Ω=(2/T)tg(ω/2)所對(duì)應(yīng)的模擬頻率來(lái)設(shè)計(jì)模擬濾波器，但為什么要把Ω=(2/T)tg(ω/2)稱為預(yù)畸變呢？文獻(xiàn)[4]通過(guò)文中

輪廓形狀改變，即畸變［3］。箱梁畸變分析常用的方法有解析法和數(shù)值法2種，近年來(lái)國(guó)內(nèi)外學(xué)者對(duì)箱梁的畸變效應(yīng)分析理論進(jìn)行了大量的研究［4-8］。第1 種理論選用腹板和底板之間的夾角描述箱梁變形的基本未知量。張士鐸等［9-10］基于板梁框架法的思想，建立了單室梯形箱梁畸變效應(yīng)分析的基本公式和控制微分方程。第2種理論的基本位移參數(shù)為畸變撓度，將畸變的反對(duì)稱載荷分解為橫截面框架剛度抗力和畸變翹曲剛度抗力2 部分，并通過(guò)靜力法建立畸變控制微分方程。徐勛等［11］對(duì)比分

｜鄭成佳 曾立新畸變是我們攝影創(chuàng)作中無(wú)法回避的問(wèn)題，因?yàn)槊總€(gè)鏡頭或多或少都存在畸變。在建筑風(fēng)光攝影中畸變特別容易察覺，畸變控制得好不好成為拍攝的重要技術(shù)要素。通常情況下，廣角鏡頭有桶型畸變、長(zhǎng)焦鏡頭會(huì)有枕型畸變、標(biāo)準(zhǔn)鏡頭的畸變比較輕微。當(dāng)然具體到每一只鏡頭，畸變會(huì)和鏡頭的設(shè)計(jì)、制造有關(guān)。建筑風(fēng)光攝影中的畸變控制有很多方法，可以通過(guò)拍攝前選擇合適的鏡頭來(lái)消減畸變，也可以在拍攝時(shí)通過(guò)透視的調(diào)整來(lái)調(diào)控畸變，還可以通過(guò)后期處理來(lái)補(bǔ)償畸變。但那些可以調(diào)整和消減畸變的

°，相機(jī)存在弧形畸變且畸變較大。光學(xué)設(shè)計(jì)最大相對(duì)畸變＜4%，相機(jī)畸變和線陣平行性不一致，都將直接導(dǎo)致最終兩臺(tái)相機(jī)圖像的拼接質(zhì)量，因此開展畸變一致性裝調(diào)校正十分必要。目前國(guó)內(nèi)外現(xiàn)有的計(jì)算機(jī)輔助光學(xué)系統(tǒng)裝調(diào)技術(shù)都是通過(guò)光學(xué)零件裝調(diào)，使得RMS 波像差最小[2]，而并不以畸變作為評(píng)價(jià)指標(biāo)，傳統(tǒng)裝調(diào)方法在鏡頭裝調(diào)階段難以開展有效的畸變均衡校正。1 畸變一致性校正技術(shù)1.1 全鏈路畸變仿真計(jì)算在計(jì)算機(jī)輔助裝調(diào)的方式中，其中常用的一種方式為“反向優(yōu)化法”[2-3]，對(duì)

碳鋼進(jìn)行滲碳淬火畸變的過(guò)程特性試驗(yàn)研究，三種試驗(yàn)鋼的化學(xué)成分見表1。17CrNiMo6鋼符合德國(guó)標(biāo)準(zhǔn)“DIN 17210—1986表面硬化鋼交貨技術(shù)條件”，18CrNiMo7-6鋼符合歐洲標(biāo)準(zhǔn)“EN 10084—2008 滲碳鋼交貨技術(shù)條件”，12Cr2Ni4鋼符合國(guó)標(biāo)“GB/T 3077—1999合金結(jié)構(gòu)鋼”的規(guī)定，試驗(yàn)材料均為精煉的鍛鋼，自由鍛造成型。表1 試驗(yàn)材料的化學(xué)成分(質(zhì)量分?jǐn)?shù)，%)1.2 試驗(yàn)方法采用國(guó)際上通用的C形畸變試樣(見圖1)進(jìn)行滲碳

起伏所造成的局部畸變的研究一直是大地電磁學(xué)者關(guān)注的研究課題[4-8]。電磁場(chǎng)局部畸變的產(chǎn)生是由于局部異常體和起伏地形的存在，會(huì)在其表面產(chǎn)生積累電荷，這在一定程度上將對(duì)真實(shí)的區(qū)域響應(yīng)造成影響，需要我們?cè)诤罄m(xù)的數(shù)據(jù)處理過(guò)程中加以分辨。伴隨著阻抗張量分解技術(shù)的發(fā)展，對(duì)電磁場(chǎng)畸變有了深入地研究。阻抗張量分解(Bahr、GB分解等)，可以用來(lái)減小淺地表局部異常體和地形起伏所導(dǎo)致的電場(chǎng)畸變的影響，進(jìn)而獲得更符合區(qū)域模型的定性參數(shù)，可以給反演提供更合理的反演方案、初始模

30070)箱梁畸變一直是橋梁科研設(shè)計(jì)人員研究的一個(gè)熱點(diǎn)，研究采用的解析方法有能量變分法、板元分析法、廣義坐標(biāo)法等。文獻(xiàn)多采用能量變分法研究矩形和梯形截面箱梁的畸變效應(yīng)，而板元分析法目前多用于分析矩形截面箱梁的畸變效應(yīng)。郭金瓊等[1]采用板元分析法研究了單箱單室矩形截面箱梁的畸變效應(yīng)。馬磊等[2]采用板元分析法推導(dǎo)了單箱雙室波形鋼腹板矩形截面箱梁的畸變控制微分方程。項(xiàng)海帆等[3]采用能量變分法對(duì)梯形截面單箱單室箱梁進(jìn)行了畸變效應(yīng)的研究。張?jiān)５萚4-5]提

受薄壁的影響，其畸變變形顯著，是設(shè)計(jì)過(guò)程中必須考慮的問(wèn)題之一.近年來(lái)，國(guó)內(nèi)外許多學(xué)者針對(duì)箱形梁畸變效應(yīng)開展了研究工作，建立了不同的分析理論[1-10].Chidolue等[11]基于符拉索夫廣義坐標(biāo)法的基本原理，求解得到三室全斜腹板箱梁的畸變控制微分方程，并利用三角級(jí)數(shù)法計(jì)算箱形梁的畸變變形.張?jiān)５萚12]以箱形梁產(chǎn)生畸變變形時(shí)的畸變角為基本未知量，應(yīng)用基于最小勢(shì)能原理的能量變分法，分析箱形梁布置雙層懸臂版時(shí)的畸變效應(yīng).Wright等[13]利用彈性地基

梁截面產(chǎn)生明顯的畸變效應(yīng)，因此需設(shè)置適當(dāng)?shù)臋M隔板或橫向連接系。目前，對(duì)于閉口箱梁畸變效應(yīng)的分析方法主要包括解析法、數(shù)值法和彈性地基梁比擬法。徐勛等[1]考慮剪切變形的影響，采用能量法推導(dǎo)了薄壁箱梁的畸變效應(yīng)；Sakai et al[2]、張莉[3]、Park et al[4-5]分別采用解析法和有限元法分析曲線閉口鋼箱梁的畸變效應(yīng)，并采用圖表法給出了對(duì)應(yīng)于一定畸變應(yīng)力比的最大橫隔板間距；Yao et al[6-7]則采用彈性地基梁法分析了閉口鋼箱梁的畸變效

201201)面畸變是指車身外覆蓋件在沖壓成形中產(chǎn)生的局部小凹坑[1]，廣泛分布在車門、頂蓋、行李箱蓋等車身外覆蓋件的局部區(qū)域[2].面畸變部位的結(jié)構(gòu)幾何尺寸變化會(huì)嚴(yán)重影響面畸變的程度[3]，但目前幾何尺寸因素對(duì)面畸變程度的影響研究較少，影響面畸變程度的幾何因素及其影響規(guī)律尚不明確；同時(shí)研究幾何尺寸因素對(duì)面畸變程度的影響規(guī)律，可以從零部件結(jié)構(gòu)的前期設(shè)計(jì)上對(duì)面畸變進(jìn)行預(yù)防控制，避免后期生產(chǎn)階段模具修整和零件打磨等造成的大量人力、物力、財(cái)力的消耗，可很大程度上

300）徑向總壓畸變對(duì)風(fēng)扇前后流場(chǎng)的影響研究鄧 甜，雷 攀，高緒萬(wàn)，吳宇豪（中國(guó)民航大學(xué)中歐航空工程師學(xué)院，天津 300300）采用數(shù)值模擬的方法，對(duì)某大涵道比小型渦扇發(fā)動(dòng)機(jī)的風(fēng)扇部分進(jìn)行建模，并分別設(shè)置等效低壓區(qū)為扇形角度60°、90°、120°及150°這4種不同程度的總壓畸變進(jìn)口條件，研究進(jìn)氣道徑向總壓畸變進(jìn)口條件下，風(fēng)扇前后流場(chǎng)的變換規(guī)律。研究發(fā)現(xiàn)，風(fēng)扇后流場(chǎng)的總壓畸變指數(shù)比風(fēng)扇前大，說(shuō)明風(fēng)扇后流場(chǎng)受到風(fēng)扇轉(zhuǎn)動(dòng)作用，其不穩(wěn)定度程度比風(fēng)扇前大；相對(duì)于

4)魚眼圖像徑向畸變校正的一種新方法師 平(江蘇航空職業(yè)技術(shù)學(xué)院，江蘇 鎮(zhèn)江 212134)由于魚眼相機(jī)視場(chǎng)廣闊在很多領(lǐng)域都得到了廣泛應(yīng)用，但其圖像存在著明顯的徑向畸變，需要在應(yīng)用之前加以校正。為此分析了徑向畸變模型解析解的非唯一性；根據(jù)徑向畸變的對(duì)稱性，得出了畸變直線與理想直線之間的關(guān)系，即畸變校正的解析表達(dá)式；提出了一種魚眼圖像徑向畸變校正的新方法。實(shí)驗(yàn)證明，該方法計(jì)算簡(jiǎn)單，能有效校正包含直線特征的場(chǎng)景。徑向畸變；魚眼圖像；幾何校正；畸變校正魚眼鏡頭因

多直線目標(biāo)的影像畸變計(jì)算胡亞江1*，沙月進(jìn)2(1.深圳中銘勘測(cè)股份有限公司，廣東 深圳 518172； 2.東南大學(xué)交通學(xué)院，江蘇 南京 210096)對(duì)于未知來(lái)源或未知攝影機(jī)攝取的近景影像，通過(guò)提取影像上多個(gè)直線目標(biāo)，恢復(fù)其曲線構(gòu)像為直線的過(guò)程來(lái)計(jì)算影像畸變。首先分析影像畸變類型，確定影像畸變模型，然后采用二分法進(jìn)行多個(gè)直線目標(biāo)影像畸變的計(jì)算方法。經(jīng)過(guò)室內(nèi)、室外場(chǎng)地的實(shí)例計(jì)算，該方法計(jì)算得到的影像畸變參數(shù)與三維鑒定場(chǎng)計(jì)算的結(jié)果非常接近。試驗(yàn)表明該方法可行

值原理的薄壁箱梁畸變效應(yīng)分析張?jiān)＃瑒上?，林麗霞，周茂?蘭州交通大學(xué)土木工程學(xué)院，甘肅蘭州，730070)在對(duì)梯形截面箱梁的畸變角給出一般定義的基礎(chǔ)上，提出一種與薄壁箱梁約束扭轉(zhuǎn)分析相似的薄壁箱梁畸變效應(yīng)分析方法，推導(dǎo)梯形箱梁畸變效應(yīng)分析的一般公式。應(yīng)用基于勢(shì)能駐值原理的能量變分法，建立以所定義的畸變角為未知量的控制微分方程，并給出其初參數(shù)解。對(duì)1個(gè)簡(jiǎn)支箱梁模型的畸變翹曲應(yīng)力計(jì)算值與相關(guān)文獻(xiàn)中的有限梁段單元計(jì)算值吻合良好，驗(yàn)證分析方法和所推導(dǎo)公式的正確

30023）不同畸變模型在航攝相機(jī)校準(zhǔn)中的適用性研究黃留波（廣西水利電力勘測(cè)設(shè)計(jì)研究院，南寧 530023）分析了航攝相機(jī)光學(xué)畸變原理及主要誤差源，分別利用10參數(shù)模型、一般多項(xiàng)式模型和有限元模型在航攝相機(jī)校準(zhǔn)中的適用性進(jìn)行了實(shí)驗(yàn)比較，結(jié)果表明10參數(shù)模型和多項(xiàng)式模型校準(zhǔn)精度優(yōu)于1 μm，優(yōu)于有限元模型。10參數(shù)模型；多項(xiàng)式模型；有限元模型；光學(xué)畸變0 引言航攝相機(jī)光學(xué)系統(tǒng)在設(shè)計(jì)、制作和裝配過(guò)程中，存在像差、角放大率的變化、有效光闌位置的變化、光瞳中心與主

紅兵 蒙印?基于畸變矩陣的影像畸變差改正朱桂海 蔣紅兵 蒙?。ㄋ拇ㄊ∵b感信息測(cè)繪院 四川成都 610100）針對(duì)已有的影像畸變差改正程序中存在每張影像分別進(jìn)行迭代計(jì)算的問(wèn)題，提出了基于畸變矩陣的影像畸變差改正方法。新方法首先利用影像行列數(shù)、相機(jī)內(nèi)方位元素與畸變參數(shù)，計(jì)算影像畸變矩陣；然后，利用該畸變矩陣對(duì)多張航空影像進(jìn)行畸變差改正。新方法克服了間接法影像畸變差改正算法的逐像素迭代計(jì)算的缺點(diǎn)，大大降低了影像畸變差改正的平均計(jì)算量。基于CPU/GPU的影像畸變

相位解調(diào)測(cè)量徑向畸變楊初平，劉建斌，譚穗妍，翁嘉文（華南農(nóng)業(yè)大學(xué)物理系，廣州510642）為了測(cè)量光學(xué)成像系統(tǒng)的徑向畸變，采用載頻條紋模板，應(yīng)用瞬時(shí)頻率積分法提取因徑向畸變而產(chǎn)生的徑向調(diào)制相位；推導(dǎo)了條紋徑向調(diào)制相位與瞬時(shí)頻率的關(guān)系式，并導(dǎo)出徑向調(diào)制相位和徑向畸變位移關(guān)系；采用小波頻率估計(jì)提取畸變條紋徑向瞬時(shí)頻率，并對(duì)其進(jìn)行積分獲得畸變條紋的徑向調(diào)制相位；應(yīng)用徑向調(diào)制相位和立方卷積插值算法對(duì)畸變圖像進(jìn)行了校正，得出了詳細(xì)的理論分析和實(shí)驗(yàn)結(jié)果。結(jié)果表明，上述

安710072)畸變進(jìn)氣對(duì)兩級(jí)風(fēng)扇穩(wěn)定性影響的數(shù)值模擬王春利1，喬渭陽(yáng)2(1.江西洪都航空工業(yè)集團(tuán)有限責(zé)任公司，江西南昌330024；2.西北工業(yè)大學(xué)動(dòng)力與能源學(xué)院，陜西西安710072)基于多級(jí)軸流壓氣機(jī)的逐級(jí)特性，建立了一種預(yù)估多級(jí)軸流壓氣機(jī)在均勻進(jìn)氣和周向畸變進(jìn)氣條件下的喘振邊界的一維數(shù)值模擬方法。根據(jù)動(dòng)態(tài)壓縮系統(tǒng)模型，對(duì)一臺(tái)兩級(jí)風(fēng)扇的喘振邊界進(jìn)行了數(shù)值預(yù)測(cè)，與基于李亞普諾夫理論的線化一維模型和試驗(yàn)結(jié)果的比較表明，該模型能較為準(zhǔn)確地預(yù)估多級(jí)軸流壓氣機(jī)

存在彎曲、扭轉(zhuǎn)、畸變、及剪力滯等綜合效應(yīng)，使其受力十分復(fù)雜。在正常使用荷載作用下，可通過(guò)荷載分解法，將梁軸曲率的影響或偏心豎向荷載分解為彎曲荷載和扭轉(zhuǎn)荷載的組合，其中扭轉(zhuǎn)荷載又可分解為剛性周邊不變形的扭轉(zhuǎn)荷載和自相平衡的畸變荷載。H. Nakai，等[1]和Fan Zhanfei，等[2]分別給出了單箱單室矩形和梯形截面偏心豎向荷載的分解方法；P.Nam-Hoi，等[3]和李運(yùn)生，等[4]分別給出了單箱雙室及多室矩形和梯形截面偏心豎向荷載的分解方法。完成荷

一定程度的退化或畸變。因此必須采取一定的方法來(lái)減小或者消除影響圖像質(zhì)量的因素。本文是針對(duì)短焦距圖像的非線性變換的研究，采用基于模板的方法對(duì)攝像機(jī)鏡頭的畸變進(jìn)行數(shù)字校正。期望能將該校正方法運(yùn)用到一般情況下的圖像中，提高圖像質(zhì)量。1 系統(tǒng)框架及方法概述1.1 畸變分類攝像頭畸變主要是幾何畸變[1]，幾何畸變可分為線性畸變和非線性畸變兩種。非線性畸變包含了徑向畸變、偏心畸變和薄棱鏡畸變主要三類。本文重點(diǎn)是研究非線性畸變中起主導(dǎo)作用的徑向畸變。徑向畸變是幾何光學(xué)中

降穩(wěn)因子中，進(jìn)氣畸變對(duì)發(fā)動(dòng)機(jī)穩(wěn)定性的影響最大[1]。本文基于帶源項(xiàng)的2維非定常歐拉方程發(fā)展了1種預(yù)測(cè)進(jìn)氣畸變對(duì)發(fā)動(dòng)機(jī)穩(wěn)定性和性能影響的數(shù)值計(jì)算方法，并分析總壓畸變對(duì)整機(jī)穩(wěn)定性的影響。1 計(jì)算方法1.1 物理模型及網(wǎng)格劃分在建立物理模型時(shí)，將一系列垂直于發(fā)動(dòng)機(jī)軸線的截面劃分成若干個(gè)計(jì)算單元，且在圓周方向上將流道也劃分成一系列相同的扇形區(qū)，計(jì)算網(wǎng)格劃分如圖1所示。因此，每個(gè)計(jì)算單元是1個(gè)環(huán)形的通道扇形區(qū)(或子發(fā)動(dòng)機(jī))，其上、下邊界一般為內(nèi)、外機(jī)匣，采用不可滲透

)未知，且其鏡頭畸變對(duì)測(cè)量的精度影響較大，因此在進(jìn)行高精度的測(cè)量模式作業(yè)前需要對(duì)相機(jī)進(jìn)行嚴(yán)格的標(biāo)定［1］。攝像機(jī)的標(biāo)定是確定攝像機(jī)內(nèi)部參數(shù)或外部參數(shù)的過(guò)程。內(nèi)部參數(shù)是指攝像機(jī)內(nèi)部的幾何和光學(xué)特性，外參數(shù)是指攝像機(jī)相對(duì)世界坐標(biāo)系原點(diǎn)的平移和旋轉(zhuǎn)位置。在檢測(cè)的視覺系統(tǒng)中，使用廣角鏡頭可以進(jìn)行大范圍測(cè)量［2］，但短焦距、廣角鏡頭的攝像機(jī)系統(tǒng)與理想的小孔透視模型(pin hole model)有一定的差別，從而使得物體點(diǎn)在攝像機(jī)圖像平面上實(shí)際所成的像與理想成像之間

于數(shù)位的相機(jī)徑向畸變參數(shù)計(jì)算盧 玥，劉 學(xué) 軍，王 美 珍，甄 艷（南京師范大學(xué)虛擬地理環(huán)境教育部重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，江蘇 南京 210046）相機(jī)畸變是影響基于圖像的幾何量測(cè)、三維重建精度的重要因素之一?？臻g中一條直線在透視投影作用下理應(yīng)成為一條直線，但因畸變其構(gòu)象發(fā)生彎曲，通過(guò)場(chǎng)景信息中共線點(diǎn)的透視投影不變性可以求解出相機(jī)徑向畸變系數(shù)?？紤]畸變的漸變特性，該文設(shè)計(jì)了基于數(shù)位的相機(jī)徑向畸變參數(shù)解算方法：將相機(jī)一階徑向畸變系數(shù)k1用科學(xué)計(jì)數(shù)法X×10－m表示，依次