層土
- 西安地區(qū)砂層地基上PHC 管樁和CFG 樁的應(yīng)用分析
表1，其中②、③層土的側(cè)阻力為素土擠密樁處理后的值，壓縮模量是從地勘報(bào)告中，依據(jù)土層所處深度，選取土的自重壓力至土的自重壓力與附加壓力之和的壓力段對(duì)應(yīng)的數(shù)值[1]，②層黃土和③層古土壤具Ⅱ級(jí)自重濕陷性。典型工程地質(zhì)剖面見圖2。表1 土層物理力學(xué)參數(shù)Table 1 Physical and mechanical parameters of soil layer圖2 典型工程地質(zhì)剖面圖Fig.2 Typical geological profile2 地基方案
地基處理 2023年6期2024-01-23
- 神塘河站主要工程地質(zhì)問題及處理措施
m，底板位于②1層土中，其允許承載力為60 kPa，具高壓縮性，厚度不均。泵房荷載較大，地基須予以加固處理。（4）出水箱涵及出水閘建基面高程約5.00 m，底板位于②1 層土中，該層允許承載力約為60 kPa，高壓縮性，厚度大于13 m。具微透水性。存在承載力不足問題。（5）基坑邊坡主要為人工填土、①1層、①2層、②1層土，②1層軟土抗滑穩(wěn)定性差，靈敏度高，抗剪強(qiáng)度較低，對(duì)基坑邊坡穩(wěn)定性不利。前池及泵房處基坑深度最大，約為12.00 m，由于無為大堤緊鄰基
河南水利與南水北調(diào) 2023年9期2023-12-16
- 淤泥土場(chǎng)地沉降處理方法研究
得；Δhi為第i層土層厚度?？紤]經(jīng)驗(yàn)系數(shù)，場(chǎng)地的最終沉降量如公式（2）所示。式中：S為場(chǎng)地最終沉降量；m為沉降修正系數(shù)，與地基條件、荷載強(qiáng)度和加荷速率等因素有關(guān)，一般為1.1～1.7。場(chǎng)地任意時(shí)刻t的沉降如公式（3）所示[3]。式中：（Si）t為第i層土在任意時(shí)刻t的場(chǎng)地沉降；（Ui）t為第i層土在任意時(shí)刻t的固結(jié)度；（Si）c為第i層土的最終沉降量。第i層土在任意時(shí)刻t的固結(jié)度（Ui）t可通過微分方程計(jì)算，如公式（4）所示。式中：u為土層中某點(diǎn)的超靜水壓
中國新技術(shù)新產(chǎn)品 2023年19期2023-11-14
- 在建城際鐵路基坑開挖過程數(shù)值模擬研究
算中，分別對(duì)每一層土開挖完的基坑進(jìn)行模擬，分析土體豎向位移以及基坑施工對(duì)圍護(hù)結(jié)構(gòu)的影響。采用Midas 軟件進(jìn)行建模，對(duì)基坑整體模型進(jìn)行參數(shù)賦值計(jì)算，得到的每層開挖過程中土體豎向位移云圖和每層土圍護(hù)結(jié)構(gòu)豎向位移云圖和水平位移云圖。按照擬建建筑施工全過程工序模擬，進(jìn)行每層土的開挖模擬，對(duì)應(yīng)的基坑土位移云圖如圖2所示。圖2?開挖第1 層土土體最大隆起值3.69 mm，最大沉降值0.10 mm；由圖2?開挖第2層土土體最大隆起值3.99 mm，最大沉降值0.15
廣東土木與建筑 2023年1期2023-02-28
- 土層選取對(duì)復(fù)合地基模量提高系數(shù)影響探究
當(dāng)復(fù)合地基涉及多層土時(shí)，在計(jì)算下層土壓縮模量提高系數(shù)ζ2時(shí)直接采用等于上層土壓縮模量的提高系數(shù)ζ1。實(shí)際上這只是近似做法[4]。通過對(duì)比發(fā)現(xiàn)，如果單獨(dú)計(jì)算復(fù)合地基下層土壓縮模量的提高系數(shù)ζ2=fspk2/fak2，計(jì)算結(jié)果與采用ζ1計(jì)算有差別，如果復(fù)合地基上下分層土參數(shù)差異大則差別也大，不容忽視。1.1 單樁型復(fù)合地基以某工程單一水泥攪拌樁復(fù)合地基為例進(jìn)行分析。建設(shè)場(chǎng)地地勢(shì)較低且平坦，按照規(guī)劃設(shè)計(jì)地面標(biāo)高要求，整個(gè)場(chǎng)地平均需大面積填土2 m?；靥钔林囟?8
- 某圓礫地層異形深基坑支護(hù)變形規(guī)律及開挖空間效應(yīng)研究
差決定，總共分4層土進(jìn)行開挖，開挖深度分別為地表以下1.67、5.67、10.67、15.30 m?；邮┕るA段劃分見表3。表3 施工步驟4 結(jié)果與分析4.1 圍護(hù)結(jié)構(gòu)側(cè)移分析基坑開挖過程對(duì)圍護(hù)結(jié)構(gòu)水平位移的影響，選取典型ZQT27測(cè)點(diǎn)監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)和模擬數(shù)據(jù)進(jìn)行對(duì)比分析，圖5為測(cè)點(diǎn)的水平位移隨著基坑開挖變化規(guī)律。由圖可知，圍護(hù)結(jié)構(gòu)最大水平位移計(jì)算值為5.54 mm，監(jiān)測(cè)值為6.22 mm，兩者相差不大，變形均為典型的內(nèi)凸式變形，驗(yàn)證了本文的模型可靠性。當(dāng)基坑開
- 干濕效應(yīng)下崩崗?fù)馏w的裂隙演化及收縮變形規(guī)律
為研究對(duì)象，對(duì)4層土進(jìn)行室內(nèi)干濕循環(huán)試驗(yàn)，通過工業(yè)相機(jī)記錄脫濕過程中裂隙發(fā)育、土體收縮的動(dòng)態(tài)過程，采用數(shù)字圖像處理技術(shù)對(duì)裂隙參數(shù)、收縮參數(shù)定量化分析，研究干濕效應(yīng)下崩崗不同土層的裂隙發(fā)育與收縮變形規(guī)律，以及兩者之間的相互影響關(guān)系，對(duì)進(jìn)一步研究崩崗失穩(wěn)機(jī)理提供科學(xué)依據(jù)。1 材料與方法1.1 試驗(yàn)材料試驗(yàn)所用土樣取自湖北省咸寧市通城縣五里鎮(zhèn)的瓢型崩崗(113°46′26′′E，29°12′39′′N)，該崩崗發(fā)育完整，崩壁邊高約3.38 m，面積達(dá)126 m，
水土保持學(xué)報(bào) 2022年2期2022-04-08
- 控制高徑比條件下崩崗?fù)馏w的收縮開裂特性
表明：1）崩崗4層土中，過渡層的裂隙性、徑向收縮性能最強(qiáng)，砂土層最弱，兩者之間的較大差異會(huì)嚴(yán)重破壞崩崗?fù)馏w的穩(wěn)定性與承載力，促使崩壁崩塌；2）高徑比較小的試樣裂隙發(fā)育明顯，徑向收縮不明顯；高徑比較大的試樣無裂隙發(fā)育，徑向收縮顯著。其中，4層土由干縮開裂土樣過渡至徑向收縮土樣的高徑比具體臨界值分別位于：0.147～0.160、0.160～0.183、0.160～0.183、0.134～0.147；3）當(dāng)高徑比相同時(shí)，即使高度、直徑不一致，但其各裂隙參數(shù)、徑向
農(nóng)業(yè)工程學(xué)報(bào) 2021年21期2022-01-27
- 引江濟(jì)淮亳州調(diào)蓄水庫防滲方案研究與應(yīng)用
水力比降值根據(jù)各層土顆粒分析，第①- 1、①- 2、①- 3、①- 4、①- 6層土的粘粒含量18.2%～31.0%，塑性指數(shù)為12.8～15.0，但由于場(chǎng)區(qū)內(nèi)地下水水位變化頻繁，產(chǎn)生淋濾作用，鈣離子下移至①- 4層重中粉質(zhì)壤土內(nèi)膠結(jié)成砂礓，形成結(jié)核層，在①- 3層土體內(nèi)形成豎向滲漏通道。上述土層統(tǒng)稱為砂礓粘土，其滲透性為中等，局部為強(qiáng)透水性，厚度3.5～4.0m，其下部①- 5層中輕粉質(zhì)壤土與粉土或細(xì)砂互層、①- 6層重粉質(zhì)壤土或粉質(zhì)黏土受到淋濾作用的影
水利規(guī)劃與設(shè)計(jì) 2021年3期2021-03-30
- 深基坑樁錨支護(hù)設(shè)計(jì)計(jì)算分析
壓力分布：第1 層土上部標(biāo)高0.00m，下部標(biāo)高-0.20m第2 層土上部標(biāo)高-0.20m，下部標(biāo)高-6.00m第3 層土上部標(biāo)高-6.00m，下部標(biāo)高-8.60m第4 層土上部標(biāo)高-8.60m，下部標(biāo)高-12.60m第5 層土上部標(biāo)高-12.60m，下部標(biāo)高-13.70m（2）作用在樁（墻）的被動(dòng)土壓力分布：第5 層土上部標(biāo)高-12.60m，下部標(biāo)高-13.70m（3）基坑開挖以上土壓力對(duì)基坑開挖面處樁的力矩與合力計(jì)算：基坑開挖以上土壓力對(duì)樁（墻）土壓力
江西建材 2020年12期2021-01-05
- 南京市江寧區(qū)某別墅CFG樁地基處理與優(yōu)化設(shè)計(jì)
qsi為樁側(cè)第i層土極限側(cè)阻力特征值（kPa)，按當(dāng)?shù)亟?jīng)驗(yàn)取值；qp為樁的極限端阻力特征值（kPa)，按地區(qū)經(jīng)驗(yàn)取值；αi為樁端阻力發(fā)揮系數(shù)，對(duì)CFG樁可取1.0；li為第i層土的厚度（m）。按下式計(jì)算復(fù)合地基承載力特征值：式中：fspk為復(fù)合地基承載力特征值（kPa）；λ為單樁承載力發(fā)揮系數(shù)，宜按當(dāng)?shù)亟?jīng)驗(yàn)，無經(jīng)驗(yàn)時(shí)，可取0.7～0.9，此處取0.8；β為樁間土承載力發(fā)揮系數(shù)，宜按當(dāng)?shù)亟?jīng)驗(yàn)，無經(jīng)驗(yàn)時(shí)可取0.8～1.0，取0.9；AP為樁的截面積（m2）；R
安徽建筑 2020年11期2020-11-23
- 成層地基中考慮樁樁相互作用的雙排樁受力變形分析
，開挖面以上n1層土，開挖面以下n2層，以土層分界面對(duì)樁身進(jìn)行分段，共分為N 段，N=n1+n2.每層土中的樁段均有一個(gè)獨(dú)立的“y-z”坐標(biāo)系與其對(duì)應(yīng).參考文獻(xiàn)[22]，將成層地基中的前、后排樁與樁間土的相互作用以不同剛度的水平彈簧模擬.為便于計(jì)算，作如下假定：圖1 成層地基中雙排樁支護(hù)結(jié)構(gòu)計(jì)算模型Fig.1 Calculation model of double-row pile in layered foundation1） 前、后排樁均視為豎向放置的
- CFG樁復(fù)合地基在泥炭土地基市政工程中的應(yīng)用
i為樁周第 i 層土的側(cè)阻力特征值，kPa；lpi為樁長(zhǎng)范圍內(nèi)第 i層土的厚度，m；αp為樁端端阻力發(fā)揮系數(shù)；qp為樁端端阻力特征值。根據(jù)地勘報(bào)告顯示，本工程樁端可用持力層較深，樁長(zhǎng)較長(zhǎng)，為保證 CFG 樁長(zhǎng)細(xì)比，適當(dāng)增加樁直徑，取 600mm，樁間距 1500mm。CFG 樁面積置換率 m=0.095，樁間土承載力發(fā)揮系數(shù)取 0.9。由式（3）和式（4）計(jì)算可得：Ra=165kN，fspk=114kPa。設(shè)計(jì)取單樁承載力 150kN，復(fù)合地基承載力特征值
工程建設(shè)與設(shè)計(jì) 2020年20期2020-11-08
- 基于ADINA的地下水庫抽水效應(yīng)數(shù)值模擬
m。模型總共有8層土，3個(gè)抽水井，對(duì)其標(biāo)號(hào)分別為1、2、3，井點(diǎn)間距為15 m。8層土接觸面之間采用面鏈接。模型選用的是摩爾-庫倫模型。這8層土的單元組類型都選為3D Soilid，將第4、6、8層土的Element Option設(shè)置為Porous Media，即：對(duì)第4、6、8層土考慮水土耦合時(shí)的孔隙壓力作用。在多孔介質(zhì)屬性中定義這三層土分別在X、Y、Z方向的滲透系數(shù)。本文主要研究不同井?dāng)?shù)(單井、雙井、三井)抽水及不同抽水流量對(duì)沉降的影響。抽水流量Q分別
水利科學(xué)與寒區(qū)工程 2020年4期2020-08-20
- 預(yù)應(yīng)力管樁基礎(chǔ)在大雅站工程中的設(shè)計(jì)應(yīng)用
pk—樁周第i 層土極限側(cè)阻力、樁端極限端阻力（kPa）；u—樁身周長(zhǎng)；li—第i 層土質(zhì)層厚；Aj—管樁樁端凈面積，管樁；Ap1—管樁敞口面積：；λp—樁端土塞效應(yīng)系數(shù)；d、b—管樁外徑、邊長(zhǎng)；d1—管樁內(nèi)徑。單樁豎向極限承載力標(biāo)準(zhǔn)值為338.6kN，根據(jù)《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》（JGJ94-2008）第5.2.2 條，單樁豎向承載力特征值為Ra=338.6/2=169.3kN。建筑物最大基地應(yīng)力出現(xiàn)在前池翼墻處，Nk=129.5kN＜169.3kN，Nkm
治淮 2020年6期2020-07-07
- 水泥土攪拌樁在池州市天生湖一站地基 處理中的應(yīng)用
si—樁周第i 層土的側(cè)阻力特征值（kPa）；lpi—樁長(zhǎng)范圍內(nèi)第i 層土的厚度（m）；αp—樁端端阻力發(fā)揮系數(shù)；qp—樁端端阻力特征值（kPa ）；式中：fcu—與攪拌樁樁身水泥土配比相同的室內(nèi)加固土試塊，邊長(zhǎng)為70.7mm 的立方體在標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)條件下90d 齡期的立方體抗壓強(qiáng)度平均值；lpi—樁長(zhǎng)范圍內(nèi)第i 層土的厚度（m）；αp—樁端端阻力發(fā)揮系數(shù)；qp—樁端端阻力特征值（kPa）。式中：fspk—復(fù)合地基承載力特征值（kPa）；m—面積置換率；Ra—
四川水泥 2020年3期2020-05-13
- 上海第⑧層黏土沉積環(huán)境及超固結(jié)特性
濟(jì)地位，對(duì)上海深層土體的研究顯得尤為重要.目前，從國內(nèi)外的工程實(shí)踐來看，研究的土體深度主要集中于30 m以內(nèi)的淺層土，有關(guān)土體的沉積環(huán)境影響的研究卻比較少.在已有的關(guān)于黏土沉積環(huán)境及與物理力學(xué)性質(zhì)相關(guān)性的研究中，大部分系針對(duì)分布于歐洲西北部以及加拿大東部地區(qū)的冰川型海相沉積黏土[2-3]，沉積后經(jīng)歷了一些物理化學(xué)作用形成了工程性質(zhì)極差的超靈敏土.對(duì)于在東南亞各國廣泛分布的沖積型海相黏土，僅有少量研究.Ohtsubo等[4]先后對(duì)日本有明和泰國曼谷黏土的沉積
上海交通大學(xué)學(xué)報(bào) 2020年3期2020-04-08
- 深基坑多重降水方案的施工
：場(chǎng)地內(nèi)第②-2層土體的孔隙比(e)均值取1.5，飽和度(Sr)均值取103%；場(chǎng)地內(nèi)第④-2層土體的孔隙比(e)均值取1.3，飽和度均值取100%?，F(xiàn)計(jì)算基坑內(nèi)總水量及出水量如下：a.基坑面積：S=120 m×85 m=10 200 m2。b.場(chǎng)地內(nèi)第②-2層土厚度：h=(0.7+7.6)×(1/3)=2.7 m(根據(jù)鉆孔柱狀圖中②-2層土厚度分布情況，選取1/3的系數(shù))。c.場(chǎng)地內(nèi)第②-2層土體積：V=10 200 m2×2.7 m= 27 540 m
山西建筑 2020年1期2020-01-03
- CFG樁復(fù)合地基設(shè)計(jì)窺探
數(shù)；qsi第i 層土的側(cè)阻力，qp樁端阻力特征值（kPa）；li第i 層土的厚度（m）。2.3 CFG 樁復(fù)合地基的沉降計(jì)算在進(jìn)行復(fù)合地基的沉降計(jì)算的時(shí)候，我們一般還是采用經(jīng)驗(yàn)公式進(jìn)行計(jì)算，即沉降總量s 的計(jì)算公式為：s1加固范圍的壓縮變形量；s2是下臥層變形量；n1是加固區(qū)分層；n 是總分層；Esi是i層土的壓縮模量（MPa）;□P0i是第i層土上荷載P0產(chǎn)生的平均附加應(yīng)力（KPa）；hi第i 層土的分層厚度；ξ模量提高系數(shù)，ξ=a[1+m（n-1）]，
四川水泥 2019年9期2019-11-02
- 基于ADINA樁承臺(tái)基礎(chǔ)數(shù)值模擬分析
擇承臺(tái)底進(jìn)入第②層土0.3m，即承臺(tái)埋深為2.1m，樁基有效樁長(zhǎng)即為23.1-2.1=21 m。樁截面尺寸350 mm ×350 mm，為方形樁。樁基及土層分布如圖所示。承臺(tái)類型為四樁承臺(tái)，底面尺寸為1900 mm ×1900 mm。樁距為1200 mm，承臺(tái)邊緣至樁中心的距離為 350 mm，承臺(tái)高度為1 000 mm，柱子尺寸為 500 mm × 500 mm，樁位平面布置如圖所示。（3）荷載信息。荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合下，作用于承臺(tái)頂面的豎向力Fk =21
農(nóng)家科技中旬版 2019年6期2019-07-25
- 高層建筑CFG樁復(fù)合地基變形研究
中：Δpi為第i層土的平均附加應(yīng)力增量，kPa，樁端持力層頂面處的附加應(yīng)力宜采用等效實(shí)體法，計(jì)算見公式(4);li為第i層土的厚度，mm;Esi為基礎(chǔ)底面下第i層土的壓縮模量，kPa;ψs2復(fù)合地基加固區(qū)下臥層壓縮變形量計(jì)算經(jīng)驗(yàn)系數(shù)。式中：pz為荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合時(shí)，樁端持力層平面處的附加壓力值，kPa;L為矩形基礎(chǔ)底邊的長(zhǎng)度，m;B為矩形基礎(chǔ)或條形基礎(chǔ)底邊的寬度，m;h為復(fù)合地基加固區(qū)的深度，m;a0為基礎(chǔ)長(zhǎng)度方向樁的外包尺寸，m;b0為基礎(chǔ)寬度方向樁的外
巖土工程技術(shù) 2019年2期2019-04-19
- 高壓旋噴樁處治高速公路路基沉陷技術(shù)及應(yīng)用
qsi為樁周第i層土的側(cè)阻力特征值，kPa；lpi為樁長(zhǎng)范圍第i層土的厚度，m；qp為樁端端阻力特征值，kPa；Ap為樁的截面積值，m2。式中：fcu為樁體試塊標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)28 d 的立方體抗壓強(qiáng)度平均值，kPa；fspk為復(fù)合地基承載力特征值，kPa；β 為樁間土承載力發(fā)揮系數(shù)；fsk為處理后樁間土承載力特征值，kPa。根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)結(jié)果，原地基承載力為80.0 kPa，土層計(jì)算參數(shù)詳見表2。經(jīng)計(jì)算加固后地基承載力為242.8 kPa，較原地基承載力提高了3.
山西交通科技 2019年1期2019-04-10
- 膨脹土表面裂隙對(duì)降雨入滲的影響研究
筑入玻璃箱中,每層土用重錘擊實(shí),保證厚度相同且均勻.隨后抽出插條,用直徑6 mm的不銹鋼圓筒插入每一層土的兩側(cè)面中間,取出10 mm長(zhǎng)的圓柱形土心,稱重烘干并測(cè)其含水率,然后將土心原樣放回之前所取土層的位置,裝上插條.將4個(gè)噴嘴均勻分布在玻璃箱頂部,降雨強(qiáng)度設(shè)置為30 mm/h.每隔20 min對(duì)每層土體取樣測(cè)量含水率,測(cè)完將所取土樣歸原位,當(dāng)玻璃箱底部有徑流產(chǎn)生,且底層含水率基本保持不變時(shí),認(rèn)為土樣已經(jīng)基本飽和,降雨試驗(yàn)結(jié)束.降雨試驗(yàn)完成后,將土樣轉(zhuǎn)移到
- 軟土區(qū)樁—土—錨組合深基坑支護(hù)數(shù)值試驗(yàn)研究
形遞減法”)，每層土開挖后，雙排樁、加固土墻及錨桿在抵抗基坑變形上所起的作用大小不一，下面就具體分析每層土開挖后三者承擔(dān)的作用比例。表2 三種模型下各層土開挖后的前排樁的變形量模型變形量(mm)挖土層數(shù)第①層土(0 m～3 m)第②層土(3 m～4.9 m)第③層土(4.9 m～7 m)第④層土(7 m～9.5 m)第⑤層土(9.5 m～12.3 m)雙排樁15.0728.6844.6064.0190.13雙排樁+加固土墻17.1324.0330.3837
山西建筑 2018年31期2018-12-06
- 軟土地質(zhì)深大基坑變形的監(jiān)測(cè)規(guī)律研究
挖至基坑底；第1層土方采用大開挖方式，由場(chǎng)地中間向東西2個(gè)方向退挖；第2～4層土方采用盆式開挖（圖1），即盆中土分2個(gè)階段、3塊挖土，盆邊土分3個(gè)階段、12塊挖土；第5層土按基礎(chǔ)底板抗震縫及后澆帶分塊開挖（圖2）。本工程基坑內(nèi)設(shè)置4道鋼筋混凝土水平支撐系統(tǒng)，圍檁及支撐棧橋混凝土強(qiáng)度等級(jí)為C30，第1～4道鋼筋混凝土支撐中心標(biāo)高分別為：－1.70、－7.20、－12.30、－17.20 m?；又性O(shè)有φ700 mm（800 mm）鉆孔灌注樁作為立柱樁，用以支
建筑施工 2018年3期2018-09-07
- 建筑物淺基礎(chǔ)沉降計(jì)算方法對(duì)比分析
深度范圍內(nèi)，第i層土的變形計(jì)算值.對(duì)一般房屋基礎(chǔ)，不考慮相鄰建筑物荷載影響時(shí)，也可以用經(jīng)驗(yàn)公式：zn=b(2.5-0.4lnb)如果在確定的沉降深度以下尚有壓縮性較大的土層時(shí)，應(yīng)計(jì)算到該土層底面為止.(5) 計(jì)算各層土沉降量Si,可按下式計(jì)算,即：式中，a為壓縮系數(shù)；ES為側(cè)限壓縮模量，MPa；p為作用于土層厚度范圍內(nèi)的平均附加應(yīng)力，kPa；H為土層厚度，m；A為作用于土層厚度范圍內(nèi)的附加應(yīng)力分布圖面積，m·kPa.(6) 計(jì)算地基的最終沉降量s=∑Si2
吉林建筑大學(xué)學(xué)報(bào) 2018年4期2018-09-04
- 變荷載下考慮結(jié)構(gòu)性的雙層地基一維非線性固結(jié)分析
固結(jié)問題轉(zhuǎn)化為上層土體厚度逐漸增加、下層土體厚度不斷減小的雙層地基一維固結(jié)問題，得到了變荷載下結(jié)構(gòu)性軟土地基一維固結(jié)近似解，但該研究并未實(shí)際探討土體成層性對(duì)固結(jié)性狀的影響，也未考慮土體參數(shù)的非線性變化。由于求解困難，以上關(guān)于結(jié)構(gòu)性軟土固結(jié)的研究均未綜合考慮土體非線性和成層性的影響。為此，本文作者探討結(jié)構(gòu)性軟土雙層地基一維非線性固結(jié)問題，假定地基土在固結(jié)過程中壓縮性和滲透性呈非線性變化，利用半解析方法對(duì)地基土在時(shí)間和空間上進(jìn)行離散，并結(jié)合成層地基一維固結(jié)解析
- 土體小應(yīng)變剛度特性的試驗(yàn)研究
州地區(qū)3個(gè)典型土層土樣，土樣的基本物理指標(biāo)見表1.室內(nèi)三軸試驗(yàn)土樣直徑為39.1 mm，高度為80.0 mm，標(biāo)準(zhǔn)固結(jié)試驗(yàn)土樣直徑為61.8 mm，高度為20.0 mm，共振柱試驗(yàn)土樣直徑為50.0 mm，高度為100.0 mm.表1 試驗(yàn)土樣的基本物理指標(biāo)Tab.1 Physical index of the tested soil sample2.2 試驗(yàn)?zāi)繕?biāo)HSS模型中靜止側(cè)壓力系數(shù)K0一般可以通過應(yīng)力路徑三軸儀試驗(yàn)測(cè)得；不實(shí)測(cè)時(shí)，K0取值根據(jù)May
- 上海地區(qū)既有多層住宅加裝電梯若干結(jié)構(gòu)問題探討
往下依次為：第①層土，雜填土；第②層土，褐黃色黏性土；第③、第④層土，淤泥質(zhì)黏性土；第⑤層土，灰色黏性土；第⑥層土，暗綠草黃色硬土層；第⑦層土，粉性土或砂土層；第⑧層土，灰色黏性土夾粉砂層；第⑨層土，灰色砂土層。上海地區(qū)淺層范圍包含較多的填土及淤泥質(zhì)土，其壓縮模量較小，在上部結(jié)構(gòu)作用下會(huì)產(chǎn)生較大的沉降，而且沉降要持續(xù)很多年才完成。上海既有多層住宅基礎(chǔ)一般采用條形基礎(chǔ)、筏板基礎(chǔ)或采用微型樁筏板基礎(chǔ)，基礎(chǔ)底面落在第②層土上，雖然整體沉降較大，但經(jīng)過 20～30
建筑科技 2018年4期2018-04-03
- 采用分層總和法計(jì)算汽輪發(fā)電機(jī)基礎(chǔ)的地基沉降
—基礎(chǔ)底面下第i層土的壓縮模量（MPa）；應(yīng)取土的自重壓力至土的自重壓力與附加壓力之和的壓力段計(jì)算；zi、zi-1—基礎(chǔ)底面至第i層土的、第i-1層土的距離（m）；αi、αi-1—基礎(chǔ)底面計(jì)算點(diǎn)至第i層土的、第i-1層土底面范圍內(nèi)平均附加應(yīng)力系數(shù)，可按規(guī)范附錄K采用；3 計(jì)算3.1 荷載統(tǒng)計(jì)汽輪發(fā)電機(jī)基礎(chǔ)自重：G運(yùn)轉(zhuǎn)層自重：14462kN；G中間層自重：3198kN；G柱自重：8036kN；G底板自重：28856kN；G自重共計(jì)：28856kN；設(shè)備荷載：
科技視界 2017年17期2017-11-07
- 管樁的設(shè)計(jì)計(jì)算
：液化不折減。②層土：775.00-773.40=1.6 m；③層土：773.40-771.60=1.8 m；④層土：771.60-766.80=4.8 m；⑤層土：766.80-764.50=2.3 m；⑥層土：764.50-762.60=1.9 m；⑦層土：762.60-758.90-1.0=2.7 m；⑦1層土：761.80-760.80=1.0 m；⑧層土：758.90-755.70=3.2 m；⑨層土：755.70-753.00=2.7 m。Qu
山西建筑 2017年3期2017-03-15
- 貴州富硫高砷煤礦區(qū)苔蘚及土壤典型金屬的分布特征
通過對(duì)苔蘚、腐殖層土和底層土中As、Mn、Cu、Zn、Fe、Al等6種典型金屬(類金屬)元素含量的分析，探討耐性植物對(duì)有害組分的富集特征。結(jié)果表明：受污染溪流濱岸苔蘚體內(nèi)明顯富集典型金屬，對(duì)照(清潔區(qū))區(qū)域苔蘚As、Cu和Fe含量分別為1.89 mg/kg、1.03 mg/kg和1.43 g/kg，污染區(qū)苔蘚As、Cu、Fe含量分別是對(duì)照的178.54～300.89、12.56～17.42和17.83～29.82倍，3者在污染區(qū)含量極顯著高于對(duì)照區(qū)；污染區(qū)
西南農(nóng)業(yè)學(xué)報(bào) 2016年9期2016-12-30
- 淺基礎(chǔ)條件下建筑荷載對(duì)隧道的影響分析
質(zhì)黏土和⑥1黏土層土的情況淺基礎(chǔ)荷載對(duì)隧道變形的影響。各土層的力學(xué)性能參數(shù)如表1 所示。表1 土體基本力學(xué)參數(shù)2)隧道埋深。根據(jù)設(shè)計(jì)資料，各盾構(gòu)區(qū)間隧道拱頂埋深h 在6 m～18 m 之間，隧道襯砌直徑D 為6.2 m，計(jì)算中考慮隧道埋深h 為6 m，9 m，12 m，15 m，18 m，即埋深約為1D，1.5D，2D 和3D 的情況(D 為隧道外直徑)。3)建筑與隧道水平凈距。根據(jù)調(diào)查，地鐵線路周邊淺基礎(chǔ)建筑物與地鐵隧道外邊緣水平距離d(后面統(tǒng)稱加載距離
山西建筑 2015年20期2015-11-18
- 獨(dú)立基礎(chǔ)下地基非線性沉降的電子表格計(jì)算
qk作用下，第j層土產(chǎn)生的附加應(yīng)力增量和相應(yīng)應(yīng)變?cè)隽糠謩e為σzjk，σxjk，σyjk和εzjk，εxjk，εyjk（z代表豎向，x代表獨(dú)立基礎(chǔ)寬度方向水平軸向，y代表獨(dú)立基礎(chǔ)長(zhǎng)度方向水平軸向）；并設(shè)在第k級(jí)附加荷載作用時(shí)，第j層土體泊松比和變形模量分別為μsj（k-1）和Εsj（k-1），則根據(jù)虎克定律可知：式中：Εsj（k-1）為土體的變形模量；μsj（k-1）為土體的泊松比；εzjk，εxjk，εyjk分別為x，y，z方向的第j層土體在k級(jí)附加荷載作
河南科技 2015年24期2015-10-19
- 中厚板二期軋機(jī)基礎(chǔ)深基坑支護(hù)
面荷載傳遞到第n層土底面的垂直荷載。γi:第i層土的重度。hi:第i層土的厚度。Ψn:第n層土內(nèi)摩擦角。Cn:第n層土內(nèi)聚力。υ：懸臂樁嵌固末端水平位移圖2 土壓力分布示意圖圖3 附加荷載示意圖3.1 主動(dòng)土壓力計(jì)算1)主動(dòng)土壓力系數(shù)Ka1=tan2(45-ψ/2)= tan2(45-18/2)=0.528；Ka2= tan2(45-ψ/2)=0.528；Ka3= tan2(45-ψ/2)= tan2(45-35/2)=0.271；2)土壓力、地下水產(chǎn)生的
福建建筑 2015年10期2015-04-21
- 水泥土攪拌樁處理地基的應(yīng)用及設(shè)計(jì)關(guān)鍵
壤土，為粉土。該層土的天然含水量為19.40%，孔隙比為0.57，塑性指數(shù)為8.20，液性指數(shù)為0.60，壓縮模量為8.50MPa，承載力特征值為120kPa，側(cè)阻力特征值為25kPa。第③層黃土狀中壤土的壓縮模量為5.90MPa，第④層中粉質(zhì)壤土壓縮模量為6.90MPa。3 設(shè)計(jì)計(jì)算3.1 設(shè)計(jì)要點(diǎn)水泥土攪拌法處理地基的設(shè)計(jì)的關(guān)鍵在于攪拌樁的水泥摻量、無側(cè)限抗壓強(qiáng)度fcu的選取和樁長(zhǎng)的確定。水泥土的抗壓強(qiáng)度決定了水泥土攪拌樁的有效樁長(zhǎng)。當(dāng)實(shí)際樁身強(qiáng)度大于
河南水利與南水北調(diào) 2015年24期2015-04-05
- 靜力觸探測(cè)試數(shù)據(jù)案例分析
比，揭露的⑥~⑧層土層頂埋深異常，⑦層土層厚明顯增大，錐尖數(shù)據(jù)明顯偏小，該設(shè)備在施工過程中自孔深40m左右出現(xiàn)進(jìn)尺困難，45m左右液壓表數(shù)值出現(xiàn)增幅較大現(xiàn)象，同時(shí)地錨無法滿足施工要求，初步判定該設(shè)備可能存在問題，但不排除地層異常情況，需進(jìn)行對(duì)比驗(yàn)證。從多數(shù)勘探孔揭露的場(chǎng)地地層情況，C203(A)和C214(A)孔揭露的⑦、⑧層土變化最為突出，選為本次對(duì)比驗(yàn)證和分析的典型土層。經(jīng)核實(shí)，確定探頭和液壓設(shè)備屬于正常。（2）對(duì)比驗(yàn)證：選用B設(shè)備距離C203（A）孔
地球 2015年11期2015-02-22
- CFG樁復(fù)合地基變形計(jì)算方法探討★
內(nèi)基礎(chǔ)底面下第i層土的壓縮模量，MPa;zi，zi－1為加固區(qū)范圍內(nèi)基礎(chǔ)底面至第i層、第i－1層土底面的距離均為平均附加應(yīng)力系數(shù);ξ為土的壓縮模量提高系數(shù)。2)下臥層變形量計(jì)算:考慮應(yīng)力隨深度擴(kuò)散的影響，頂面處附加應(yīng)力按下式計(jì)算:其中，p0為基底附加應(yīng)力，kPa;B，L均為基礎(chǔ)底面尺寸，m;l為CFG樁長(zhǎng)度，即下臥層到基底的距離，m;θ為壓力下臥層擴(kuò)散角，(°)。當(dāng)為條形基礎(chǔ)時(shí)，即長(zhǎng)寬比很大時(shí)，頂面處附加應(yīng)力可按下式計(jì)算:則下臥層變形量為:其中，n2為根據(jù)
山西建筑 2014年23期2014-11-09
- 深基坑土方分塊分區(qū)踏步式開挖施工技術(shù)
整個(gè)基坑第2～3層土方擬沿垂直于浦北路方向分4個(gè)分區(qū)按序進(jìn)行開挖（圖5），隨挖土及時(shí)進(jìn)行支撐施工，對(duì)于下層土方開挖的調(diào)校只要滿足該區(qū)域及相鄰區(qū)域支撐強(qiáng)度達(dá)到設(shè)計(jì)強(qiáng)度的80%即可進(jìn)行下層土方開挖。第4層土方根據(jù)地下室后澆帶分6 個(gè)分區(qū)進(jìn)行開挖（圖6），土方開挖與底板分塊交替施工，減少坑底隆起，進(jìn)而減少周邊建筑及地面沉降。3.1 基坑土方開挖及支撐施工流程第1層土方開挖→第1道鋼筋混凝土支撐及棧橋施工，同時(shí)第2層土1區(qū)開挖（1區(qū)第1道支撐混凝土強(qiáng)度到達(dá)設(shè)計(jì)強(qiáng)度
建筑施工 2014年4期2014-09-20
- 超深覆土盾構(gòu)穿越硬塑黏性土及砂性土層的施工技術(shù)研究
盾構(gòu)穿越硬塑黏土層土體改良技術(shù)[1,2]2.1 盾構(gòu)穿越⑥層土主要難點(diǎn)⑥層土土體密實(shí)、強(qiáng)度高，盾構(gòu)機(jī)在該土層掘進(jìn)施工時(shí)，當(dāng)?shù)侗P刀具插入土層進(jìn)行切削時(shí)，往往會(huì)產(chǎn)生刀盤扭矩過高的情況。對(duì)于刀盤扭矩過高的情況，我們通常采用刀盤加水的方式進(jìn)行土體改良。但在⑥層土內(nèi)進(jìn)行常規(guī)的刀盤加水方式進(jìn)行改良時(shí)，效果不佳，出現(xiàn)如下狀況：（a）⑥層土強(qiáng)度高，不易攪拌均勻，形成塊狀土體在土倉內(nèi)轉(zhuǎn)動(dòng)，引起盾構(gòu)土壓力波動(dòng)大、螺旋機(jī)轉(zhuǎn)速不穩(wěn)定、不恒速等連鎖反應(yīng)，造成螺旋機(jī)出土量不一、不能連
建筑施工 2014年12期2014-09-20
- Laplace變換求解成層土中污染物一維擴(kuò)散問題
ace變換求解成層土中污染物一維擴(kuò)散問題余 闖a，b，溫燦燦b，陳樟龍a，蔡曉慶a，劉俊峰b（溫州大學(xué)a.建筑與土木工程學(xué)院；b.數(shù)學(xué)與信息科學(xué)學(xué)院，浙江 溫州 325035）成層土中污染物的遷移規(guī)律較為復(fù)雜，將其簡(jiǎn)化為一維擴(kuò)散模型。運(yùn)用Laplace變換和Laplace數(shù)值逆變換方法進(jìn)行了求解，編制了計(jì)算程序。計(jì)算結(jié)果可以退化到單層土的情況，結(jié)論與經(jīng)典的理論解完全一致。通過與現(xiàn)有用數(shù)值軟件計(jì)算結(jié)果的對(duì)比，檢驗(yàn)了解答的正確性；采用的計(jì)算方法對(duì)一室內(nèi)試驗(yàn)結(jié)果
土木與環(huán)境工程學(xué)報(bào) 2014年2期2014-03-06
- 南海迭層土物理力學(xué)特性的研究
層餅土，即所謂迭層土。對(duì)迭層土的研究，主要在迭層土的成因、結(jié)構(gòu)與構(gòu)造、分類、動(dòng)力特性以及抗剪試驗(yàn)等方面。吳秋云等[1]在研究自升式鉆井船基礎(chǔ)穿刺分析應(yīng)用于渤海石油開發(fā)中發(fā)現(xiàn)，渤海石油開發(fā)區(qū)海底面以下經(jīng)常會(huì)出現(xiàn)迭層土，即土層是由頻繁交替出現(xiàn)的砂與黏土層構(gòu)成，砂土或黏土層的單層厚度為0.2～0.3 cm。存在迭層土時(shí)，刺穿分析變得比較復(fù)雜，目前對(duì)這種類型的土國內(nèi)外還沒有更好的方法進(jìn)行合理試驗(yàn)和有關(guān)參數(shù)的選取。陳國興等[2]對(duì)南京粉質(zhì)黏土與粉砂互層土及粉細(xì)砂的抗
巖土力學(xué) 2014年1期2014-01-20
- 淺談樁基負(fù)摩阻力的計(jì)算方法及中性點(diǎn)位置的選擇
:fni為第i 層土樁負(fù)摩阻力強(qiáng)度;σvi為第i 層土平均豎向有效覆蓋應(yīng)力;Ki為樁周第i 層土側(cè)壓力系數(shù)，可近似取靜止土壓力系數(shù);φi為第i 層土的有效內(nèi)摩擦角。但是在地下水位降低或者地面荷載增加時(shí)，σvi會(huì)有所增加，其算法如下:地下水位降低時(shí):σvi=γmzi地面有均布荷載增加時(shí):σvi= p+γmzi式中:γm為第i 層土以上，土樁周的加權(quán)平均重度，地下水以下取有效重度;zi為從地面算起的第i 層土中點(diǎn)深度;p為地面均布荷載。(3)對(duì)于砂類土，可以按
四川建筑 2013年4期2013-06-29
- 寧波南站上跨深基坑鐵路便橋動(dòng)態(tài)監(jiān)測(cè)技術(shù)*
1)開挖橋下第1層土。臨時(shí)鐵路橋修筑完畢，且運(yùn)營一段時(shí)間達(dá)到穩(wěn)定的工作狀態(tài)后，橋下區(qū)域土方平衡、對(duì)稱地開挖至－2．5 m(以橋面板下緣為±0基準(zhǔn)線，下同)。其他區(qū)域土方分塊、限時(shí)開挖至－5．1 m，并分段、限時(shí)澆筑第1道混凝土圈梁。第一階段結(jié)束。(2)開挖橋下第2層土。其他區(qū)域第1道混凝土圈梁達(dá)到設(shè)計(jì)強(qiáng)度后，橋下區(qū)域土方平衡、對(duì)稱地行開挖至－5．1 m，并及時(shí)焊接第1層縱向、橫向剪刀撐，澆筑橋下第1道混凝土圈梁與其他區(qū)域圈梁連接。橋下第2層土開挖完成后，其
鐵道科學(xué)與工程學(xué)報(bào) 2013年1期2013-01-04
- 某高層宿舍樓的沉降分析及評(píng)價(jià)
19.886為①層土的重度，kN/m3;4.7為①層土的層厚，m;19.965 為②層土的重度，kN/m3;0.9 為取基底深5.6 m，故取0.9 m厚的第②層土。1.2.4 計(jì)算宿舍樓重心“s”點(diǎn)的沉降量1)計(jì)算宿舍的重心。即建筑物在平面上是均勻分布的，所以計(jì)算其重心時(shí)可利用面積矩方程。計(jì)算過程如下:建筑物承臺(tái)是對(duì)稱的，且可分為兩個(gè)矩形，所以其重心在兩個(gè)矩形的中心的連線上，由方程:sabch×x=sdefg×(16－x);解得:x=3。2)計(jì)算宿舍樓重
山西建筑 2012年2期2012-11-05
- 盾構(gòu)始發(fā)與到達(dá)端頭地層加固方法選擇與穩(wěn)定性評(píng)價(jià)
.1.1 各類單層土層宏觀穩(wěn)定性判斷一般來說，地層穩(wěn)定性的主要土質(zhì)特性指標(biāo)是土體抗剪強(qiáng)度、開挖面土體穩(wěn)定系數(shù)以及開挖面土體自立時(shí)間。其中，土體抗剪強(qiáng)度是根本性的因素。各類土體抗剪強(qiáng)度的大小和在各種情況下的變化規(guī)律有很大差別。大多數(shù)黏性土受擾動(dòng)后，因重塑作用而失去部分抗剪強(qiáng)度和剛度，而砂性土易在一定動(dòng)水壓力作用下發(fā)生液化而完全失去抗剪強(qiáng)度。由于測(cè)定抗剪強(qiáng)度及其變化規(guī)律的方法至今尚未很好解決，因此按各類土的特性，從宏觀上判斷各類土抗剪強(qiáng)度的高低及其變化特征以估
隧道建設(shè)(中英文) 2012年6期2012-08-28
- 天津市某工程復(fù)合地基處理方案優(yōu)化分析
情況，該場(chǎng)地第①層土為雜填土，土質(zhì)不均，結(jié)構(gòu)雜亂，工程性質(zhì)差，不宜作為滿堂支架基礎(chǔ)持力層．第②層土強(qiáng)度低，壓縮性較高，且其下第④層土為大厚度高壓縮土層，天然地基也無法滿足建筑荷載的要求．同時(shí)，根據(jù)滿堂支架施工工藝要求，在保證滿足地基承載力的同時(shí)，支架基礎(chǔ)的沉降量也要小于5 mm．綜合上述因素，需要對(duì)天然地基進(jìn)行處理．表1 荷載情況統(tǒng)計(jì) kN/m23 地基處理方案比較分析根據(jù)場(chǎng)地巖土工程情況和建筑物的荷載情況以及當(dāng)?shù)氐墓こ探?jīng)驗(yàn)，本工程擬選用水泥土攪拌樁復(fù)合地
天津城建大學(xué)學(xué)報(bào) 2011年3期2011-07-30
- 小海子水庫壩基接觸沖刷破壞研究
結(jié)構(gòu)的地基，當(dāng)兩層土的不均勻系數(shù)均等于或小于10，且符合下式規(guī)定的條件時(shí)，不會(huì)發(fā)生接觸沖刷。D60／d10≤10 （M.0.2－8）上述第②層和第③層土的不均勻系數(shù)均小于10，但D60／d10＝0.0781／0.0039＝20＞10，不符合 （M.0.2－8）式，則第②層和第③層土之間將會(huì)發(fā)生接觸沖刷。如果第②層土缺失，第①層土與第③層土直接接觸，則不僅不符合兩層土的不均勻系數(shù)均等于或小于10，且D10／d10＝0.0781／0.002＝39＞10，也不符
水利規(guī)劃與設(shè)計(jì) 2011年5期2011-06-12
- 南水北調(diào)邳州站工程基坑截滲及降水方案設(shè)計(jì)
的截滲，本工程⑤層土為承壓含水層，承壓水水頭較高，因此不考慮采用垂直鋪塑技術(shù)；④層土為含砂姜壤土及其夾層、⑥層土為含砂姜粘土，不適合多頭小直徑攪拌樁的施工，因此，本工程⑤層圍封截滲方案考慮比選地下連續(xù)墻圍封方案。對(duì)⑤層土可采取地下連續(xù)墻圍封截滲方案或管井降水方案。降水方案可滿足降水要求，但日排水量較大，降水時(shí)間長(zhǎng)，同時(shí)考慮施工過程中各種不確定因素，深井降水不易見成效，④層、⑤層易滲透變形管涌土破壞；圍封截滲方案將基坑圍成一個(gè)相對(duì)封閉的區(qū)域，較徹底解決⑤層土
東北水利水電 2011年8期2011-04-02
- 新型CFG樁板結(jié)構(gòu)復(fù)合地基沉降計(jì)算
分層數(shù);m—下臥層土分層數(shù);Δσ1i—樁間土應(yīng)力在加固區(qū)第i層土中產(chǎn)生的平均附加應(yīng)力(kPa);Δσ2j—荷載P在下臥層第j層土中產(chǎn)生的平均附加應(yīng)力(kPa);Esi—加固區(qū)第i層土壓縮模量(kPa);Esj—下臥層第j層土壓縮模量(kPa);hi—加固區(qū)第i層土的分層厚度(m);hj—下臥層第j層土的分層厚度(m);ψ—沉降計(jì)算經(jīng)驗(yàn)系數(shù)，參照《鐵路路基設(shè)計(jì)規(guī)范TB10001－2005》取值。2.1.2 復(fù)合模量法復(fù)合模量法的原理是:將復(fù)合地基加固區(qū)的增強(qiáng)
湖北理工學(xué)院學(xué)報(bào) 2011年1期2011-03-17
- 變電所軟土地基不均勻沉降的防治
為基礎(chǔ)底面下第i層土的壓縮模量；zi、zi-1為基礎(chǔ)底面下第i層土、第i-1層土底面的距離；αi、αi-1為基礎(chǔ)底面計(jì)算點(diǎn)至自第i層土、第i-1層土底面范圍內(nèi)平均附加應(yīng)力系數(shù)。經(jīng)計(jì)算，回填土的重力如按18 kN/m3考慮，1.2 m厚的回填土可使原地基土層的壓縮量達(dá)200 mm左右。根據(jù)規(guī)律其沉降變形的形狀為“鍋底”形，即變電所場(chǎng)地中間區(qū)域的沉降量最大，四邊區(qū)域的沉降量小。如考慮回填土本身的壓縮量，地表沉降值將更大。以上計(jì)算得到的沉降量為最終沉降值。地基沉
浙江電力 2010年5期2010-11-15
- 蘇州地鐵超寬超深基坑工程監(jiān)測(cè)與分析
2月8日開挖第1層土，在冠梁底以下1.0 m施作第1道鋼筋混凝土支撐;2月13日開挖第2層土，在冠梁底以下6.0 m施作第2道鋼支撐;2月23日開挖第3層土，在冠梁底以下10.0 m施作第3道鋼筋混凝土支撐;3月16日開挖第4層土，在冠梁底以下14.0 m施作第4道鋼支撐;3月27日開挖第5層土，在冠梁底以下17 m施作第5道鋼支撐;4月7日開挖第6層土;4月27日開始澆筑墊層;5月7日開始澆筑底板混凝土，拆第5道支撐;5月26日開始澆筑中板拆第2道支撐;
鐵道建筑 2010年10期2010-09-04
- 小河口泵站擋土墻地基處理設(shè)計(jì)
qsi為樁周第i層土的側(cè)阻力特征值（kPa）；li為樁長(zhǎng)范圍內(nèi)第i層土的厚度（m）；qp為樁尖地基土未修正的承載力特征值（kPa），取150kPa；α為樁尖天然地基土的承載力折減系數(shù)，取0．4；根據(jù)以上公式，由式（1）計(jì)算單樁豎向承載力特征值為243kN；由式（2）計(jì)算單樁豎向承載力特征值為288．7kN；單樁豎向承載力特征值取243kN。為充分發(fā)揮樁間土的承載力和復(fù)合地基的潛力，應(yīng)使土對(duì)樁的支承力與樁身強(qiáng)度所確定的單樁承載力接近，通常后者略大于前者較為安
水科學(xué)與工程技術(shù) 2010年5期2010-07-17
- 關(guān)于沉降計(jì)算深度與勘探孔深度聯(lián)系的看法
為基礎(chǔ)底面下第i層土的壓縮模量,MPa,應(yīng)取土的自重壓力至土的自重壓力與附加壓力之和的壓力段;Zi,Zi-1分別為基礎(chǔ)底面至第 i層土、第 i-1層土底面的距離,m;ai,ai-1分別為基礎(chǔ)底面計(jì)算點(diǎn)至第 i層土、第 i-1層土底面范圍內(nèi)平均附加應(yīng)力系數(shù)。石油大廈長(zhǎng)73.5 m,寬 24 m,基礎(chǔ)采用筏板基礎(chǔ)考慮,便于計(jì)算基礎(chǔ)長(zhǎng)取72m,寬取24 m,本工程建議基坑開挖深度在正負(fù)零標(biāo)高下6.5 m,其下為均勻的粉質(zhì)黏土層,壓縮模量取8.5 MPa,正負(fù)零標(biāo)
山西建筑 2010年24期2010-06-12
- 砂礫層條件下的深淺基礎(chǔ)施工
質(zhì)特征如下:第①層土為素填土,黃褐,以粉土和砂粒為主,松散～稍密,局部中密,稍濕,表層含有植物根系,厚度變化范圍1 m～2.5 m;第②層土為粉質(zhì)粘土,灰褐,軟塑～可塑,韌性中等,干強(qiáng)度中等,局部含有有機(jī)質(zhì),厚度變化范圍0.5 m～0.6m;第③層土為細(xì)砂,黃褐色～灰白色,松散～稍密,干～稍濕,石英長(zhǎng)石質(zhì),混粒,偶見石英顆粒,厚度變化范圍0.7 m～3.8 m;第④層土為砂礫層,黃褐,混粒,次棱角～亞圓狀,稍密～密實(shí),濕～飽和,最大可見粒徑在5cm左右的卵
山西建筑 2010年30期2010-04-17
- CFG樁在埋藏古溝槽沉積地層處理中的應(yīng)用
地基，且③層、⑤層土的承載力特征值均不能滿足上部結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)要求，需進(jìn)行地基處理。3 CFG樁復(fù)合地基設(shè)計(jì)方案根據(jù)場(chǎng)地工程地質(zhì)及水文地質(zhì)條件，以及設(shè)計(jì)對(duì)地基承載力和變形的要求，通過對(duì)多種處理方案的分析、比較，決定對(duì)該埋藏古溝槽采用CFG樁復(fù)合地基進(jìn)行加固處理。由于本工程整個(gè)基礎(chǔ)坐落在埋藏古溝槽與正常沉積兩種不同的地層上，故以埋藏古溝槽與正常沉積地層的分界線劃分出兩種不同的地質(zhì)單元，分別進(jìn)行設(shè)計(jì)計(jì)算。3.1 單樁豎向承載力Rk和面積置換率m的計(jì)算依據(jù)JGJ 7
山西建筑 2010年12期2010-04-14
- 某電站淤泥質(zhì)壤土與含塊碎石土振沖施工對(duì)比
承載力較高的第⑥層土頂部。由于需要處理的區(qū)域大部分在水面以下，在施工過程中，需要回填出施工工作面。在仁宗海區(qū)域適合且充足的回填料只有干溝洪積物第⑥層含塊碎(卵)石土，因此采用第⑥層含塊碎(卵)石土對(duì)處于水下的施工區(qū)域進(jìn)行回填。這樣就在振沖處理區(qū)域形成了自上而下回填層(第⑥層土)—第⑦層—第⑥層的情況。施工中出現(xiàn)填料量比預(yù)期情況少的現(xiàn)象，因此施工中組織專題試驗(yàn)對(duì)回填區(qū)域施工進(jìn)行研究。試驗(yàn)?zāi)康娜缦?1)分析回填區(qū)振沖施工中填料量偏小的原因。2)研究第⑥層、第⑦
山西建筑 2010年13期2010-04-14
- 某工程塔吊固定式承重樁設(shè)計(jì)
i—樁側(cè)表面第i層土的抗壓極限側(cè)阻力標(biāo)準(zhǔn)值（kPa）；λi—樁周第i層土的側(cè)阻力折減系數(shù)，砂土0.5～0.7，粘性土粉土0.7～0.8；Li—當(dāng)?shù)趇層土中設(shè)置承力盤時(shí),樁穿越第i層土的有效厚度，計(jì)算時(shí)應(yīng)減去盤根高度（m），計(jì)算方法按表1方法計(jì)算。表1 Li的計(jì)算方法根據(jù)《巖土工程勘察報(bào)告》在初步設(shè)計(jì)階段，各土層極限側(cè)阻力及各承力盤處持力層極限端阻力標(biāo)準(zhǔn)值及單樁承載力計(jì)算見附表2。表2 各土層相關(guān)參數(shù)考慮到樁抗拔和抗壓性能的差別，盤頂和盤底的端阻力不可能取值
河南建材 2010年2期2010-03-05
- 落英繽紛的句子（組詩）
力氣正越過四十九層土的最后一層現(xiàn)在你要把眼睛放在枝頭看我鼓脹的花苞它要撐破春天的比基尼展開一場(chǎng)史無前例的花事這不是最要緊的要緊的是花事之后的落英繽紛這將是我最美的登場(chǎng)我在深土層下的醞釀歷時(shí)已久我的花雨是浩大的是不可一世的點(diǎn)綴她們移著步打著拳搖著身子爭(zhēng)先恐后撲向大地多么酣暢淋漓多么甜蜜一場(chǎng)在深夜肆意的暴風(fēng)雨大地一痛樹梢就有一滴雨珠沁出雨珠一沁出大地就劇烈地痛它低喚著在夜半肆意奔跑的雷電繼續(xù)啊別停下下雨了身和心都好舒服一場(chǎng)也在深夜肆意的暴風(fēng)雨不是誰都遇得見提一
詩潮 2009年9期2009-11-02