寬度

ery，MPA）寬度、右室流出道（right ventricular outflow tract，RVOT）寬度、右心室內徑（right ventricular internal dimension，RVID）的變化[8-9]，因此，不同部位下肢DVT與APTE后MPA寬度、RVOT寬度、RVID可能存在一定的相關性。本研究對不同部位下肢DVT與APTE后MPA寬度、RVOT寬度、RVID的相關性進行探討，以期為APTE的診療提供理論依據(jù)，現(xiàn)報道如下。1

，為提高我廠帶鋼寬度控制精度，我們在不斷的做著努力。通過開發(fā)立輥磨損補償功能，立輥微張力控制功能，優(yōu)化粗軋立輥標定方法等多方面的努力，我廠寬度控制精度已得到顯著提高，但目前仍然存在許多問題，如換輥前后寬度變化，換規(guī)格軋寬軋窄現(xiàn)象等，需要進一步深入研究，繼續(xù)提高寬度控制精度，減少二級品及無合同產品的出現(xiàn)。目前主要著手于深入開展粗軋寬度模型，緩解精軋自由寬展以及板坯實際測寬，提高粗軋寬度模型計算準確性的研究，提高粗軋寬度模型的自學習能力，減少寬度波動，實現(xiàn)精準

積、仿射表面積、寬度積分及弦長積分等研究目標上建立了Orlicz-Minkowski不等式、Orlicz-Brunn-Minkowski不等式及其他一系列優(yōu)美的結果[5-11]． 近期關于平面上的凸體或凸曲線的研究可參見文獻[12-14]．設K∈Kn的支撐函數(shù)h(K，·)為h(K，u)=max{x·u：x∈K}u∈Sn-1K的n維體積為dS(K，u)表示K在u方向上的面積微元，K的寬度函數(shù)為若存在正實數(shù)λ，使得b(K，u)=λb(L，u)，則稱K與L具有相

0 引言連鑄板坯寬度的精準控制是連鑄工序的重點控制指標，板坯寬度的波動直接影響著后續(xù)軋機的軋制，同時也影響著連鑄工序金屬收得率，而鑄坯寬度控制受到結晶器下口尺寸、鋼種特性、中間包溫度及鑄坯拉速等多種因素的影響。唐山不銹鋼公司隨著客戶要求的不斷升級，對鑄坯寬度的控制精度要求越來越高，目前鑄坯寬度控制精度范圍為20mm，已經無法滿足1580軋機生產的需求。為了滿足客戶的要求，需將連鑄板坯寬度控制尺寸偏差設定為-5～+10mm范圍內。本文依據(jù)現(xiàn)唐山不銹鋼公司板坯

，…，Kn的混合寬度積分B(K1，…，Kn)表示為其中當K1=… =Kn-i=K，Kn-i+1=… =Kn=L時，B(K1，…，Kn)=Bi(K，L)． 若存在正實數(shù)λ，使得b(K，u)=λb(L，u)，則稱K與L具有相似寬度．設K1，…，Kn∈Kn，τ∈(-1，1)，文獻[2]將文獻[1]所定義的混合寬度積分推廣為如下更一般的混合寬度積分B(τ)(K1，…，Kn)，表達式為其中b(τ)(K，u)=f1(τ)h(K，u)+f2(τ)h(K，-u)其中(1)

巷方法，其中煤柱寬度的留設與巷道內設計是該方法的關鍵[2]，雖然巷道布置在采空區(qū)邊緣的應力降低區(qū)內，改變了原有的應力平衡[3]，但是對應力場的擾動較輕，有利于巷道的安全。煤柱的穩(wěn)定決定了巷道圍巖的穩(wěn)定性，合理的煤柱尺寸[4-6]對于巷道穩(wěn)定性、煤炭回收率以及工作面的安全接替具有重要意義[7-9]。本文以某礦專用回風巷為背景，通過理論計算確定煤柱寬度的留設范圍，結合數(shù)值模擬的方法對留設不同寬度的煤柱時的應力、位移分布規(guī)律及安全穩(wěn)定性進行分析，對比確定煤柱的最

時設定結構損傷處寬度分別為0 m，2 m，4 m，8 m，具體信息如圖3 所示。圖3 不同損傷寬度示意圖2 內力變化討論2.1 不同損傷寬度下邊跨跨中內力變化討論1）三跨鋼筋混凝土連續(xù)梁內力變化曲線如圖4～圖 6 所示。圖4 各損傷寬度下剪力變化圖圖5 各損傷寬度下彎矩變化圖圖6 各損傷寬度下?lián)隙茸兓瘓D①根據(jù)圖4 分析得到，在不損傷情況下邊跨跨中至第2 號支座之間剪力最大。其損傷寬度為0 m，2 m，4 m，8 m 的情況下剪力值依次為289.74 kN，

地確定90°脈沖寬度和180°脈沖寬度。在確定脈沖寬度的過程中，首先需要對不同的脈沖寬度進行章動實驗（即脈沖寬度陣列實驗），獲取不同脈沖寬度下的自由感應衰減信號（FID信號），以FID信號幅值的第一個數(shù)據(jù)點第一次達到最大值時對應的脈沖寬度作為90°脈沖寬度。由于180°脈沖寬度通常為90°脈沖寬度的兩倍左右，因此在確定90°脈沖寬度之后可以在90°脈沖寬度兩倍的附近進行脈沖寬度陣列實驗，以FID信號幅值的第一個數(shù)據(jù)點達到最小值時對應的脈沖寬度作為180°脈

寸設計中，流道的寬度、深度以及脊的寬度對燃料電池的性能起著重要的作用。國內外研究人員在燃料電池的流場尺寸研究方面做了大量的研究工作。T.Berning等[6]采用三維全電池模型分析了電池內部的傳遞現(xiàn)象和操作條件影響，假設接觸電阻分別為25 mΩ·cm2和50 mΩ·cm2，分別比較了流道寬度和脊寬度分別為0.8 mm/1.2 mm、1.0 mm/1.0 mm、1.2 mm/0.8 mm三者的電池性能，得出前者電池性能稍佳的結論。D.S.Watkins等[7

形截面梁翼緣有效寬度，并根據(jù)大量實橋驗算和空間有限元方法計算對某些參數(shù)進行了修正。該方法計算簡單，在設計中得到廣泛應用。但是橋梁規(guī)范對斜腹板箱梁不折減寬度b值未給出明確規(guī)定，使設計人員在橋梁計算中采用不同的計算方法，造成計算結果的不統(tǒng)一。本文以某匝道橋為計算模型，采用不同方法計算箱梁有效寬度，并對箱梁頂、底緣應力進行分析，為斜腹板箱梁橋的工程設計提供參考。1 箱梁有效寬度的原理T梁、箱梁等帶肋梁結構在外力作用下產生彎曲內力和變形，通過梁肋的剪切變形傳遞給翼

較合適？不同加固寬度的效果如何計算呢？目前尚缺乏有效的實用方法，極大的影響工程設計。目前很多研究人員通過有限元軟件數(shù)值模擬分析坑內加固范圍對支護變形影響的規(guī)律。魏祥[1]等通過有限元軟件分析基坑被動區(qū)加固對樁基的影響，得出隨著基坑加固深度和寬度的增大，樁身側向位移顯著減小，但加固寬度和加固深度存在一個最優(yōu)取值范圍的結論。李志偉[2]等針對開挖段被動區(qū)加固建立有限元模型計算分析，羅戰(zhàn)友[3]等以豎向彈性地基梁法為基礎建立有限元分析模型，也發(fā)現(xiàn)被動區(qū)加固存在最

其中，發(fā)散狹縫的寬度限制了X射線在試樣上的照射寬度，接收狹縫的寬度決定衍射譜圖的分辨率。衍射強度與狹縫的寬度成正比[2-4]。發(fā)散狹縫的設置與試樣尺寸直接相關，張杰[5]發(fā)現(xiàn)少量粉末試樣使用橫式填充的制樣法得到衍射峰強度更高的衍射圖譜；程利芳等[6]發(fā)現(xiàn)填樣寬度影響單相、復相及復相中單相衍射線的相對強度，進而影響到復相的定量分析結果，應保證填樣寬度達到最大。ZHANG等[7]研究了發(fā)散狹縫、索拉狹縫及接收狹縫的尺寸對衍射峰強、峰背比和半峰寬的影響，指出和接

巷巷旁支護體最優(yōu)寬度，對濟寧三號煤礦沿空留巷經濟技術指標及安全生產提供一定的借鑒，且對沿空留巷技術的發(fā)展研究具有一定啟示。1 沿空留巷巷旁支護體寬度理論研究巷旁支護體的寬度是影響支護體穩(wěn)定性的關鍵，支護體寬度與其穩(wěn)定性一般成正比關系，但寬度的增加會造成留巷成本增加，施工效率降低。巷旁支護體的寬度選擇目前沒有統(tǒng)一標準，一般采用經驗類比法來確定。根據(jù)國內外支護體寬高比的經驗，巷旁支護體的寬度通常為采高的0.6～0.9倍。巷旁支護體的合理寬度的確定，需要充分考慮

是要有足夠的通航寬度，通航寬度的確定必須充分考慮該水域風、流、浪和能見度等自然條件的影響。其中風、流對于受限水域LNG 船舶航行通航寬度的確定是最為重要的參數(shù)[1]-[4]。1 受限水域船舶航行通航寬度計算模型1.1 規(guī)范下關于船舶通航寬度計算根據(jù)我國頒布的《海港總體設計規(guī)范》[5]，其中關于對通航尺度的計算有著如下的計算公式：式中：n-船舶漂移倍數(shù)；c-船舶與航道底邊富裕寬度；γ-風、流壓角；b-船舶間富裕寬度。其中b、c的取值視所研究的對象而定。1.2

儀對其入射狹縫的寬度和出射狹縫的寬度都有一個推薦的范圍,學生在操作中也只是被動地將狹縫寬度設定在廠家所推薦的范圍內,但對于廠家為什么要推薦一個狹縫寬度范圍、廠家所建議的狹縫寬度是不是就是最理想的寬度、如果改變狹縫寬度會對測量結果造成什么樣的影響等問題并沒有一個明確的概念。實際上,對于光柵光譜儀而言,狹縫寬度是一個非常重要的參數(shù),將會直接影響光柵光譜儀的分辨率。如果將狹縫寬度對光譜儀分辨率影響的內容納入光譜儀的實驗教學,將會有效提升學生對光柵光譜儀實驗的理解

1類錯頜畸形牙弓寬度效果分析張輝 安英杰 彭文玲目的 分析研究拔牙矯治對于安氏Ⅱ類1類錯頜畸形牙弓寬度的改善效果。方法 選取100例安氏Ⅱ類1類錯頜畸形患者并對其實施拔牙矯正治療，測量患者治療前后牙頜模型、比較治療前后牙弓寬度。結果 上頜磨牙間寬度減?。?.78±0.14）mm；下頜磨牙間寬度減?。?.68±0.16）mm；上頜前磨牙間寬度平均增加（0.33±0.15）mm；下頜前磨牙間寬度矯治后平均增加（0.65±0.12）mm；上頜尖牙間寬度平均增加（

0)消防安全疏散寬度計算常見問題甄 誠(哈爾濱市公安消防支隊，黑龍江 哈爾濱 150040)闡述了建筑消防設計中存在的疏散寬度計算方法不準確、樓梯間梯段凈寬度與安全出口凈寬度不一致、兩個防火分區(qū)共用樓梯間等問題，并提出了解決方法和思路，以有效避免消防安全疏散寬度計算在消防設計和施工中出現(xiàn)的矛盾。消防，疏散寬度，計算方法，問題在建筑消防設計中，安全疏散寬度計算對于設計滿足人員疏散條件至關重要，是消防設計和審核中不可忽視的內容，我國各類規(guī)范也對各種不同條件下安

程中，其結晶器的寬度控制影響因素多，調制起來比較困難。因此，為了確保帶鋼產品寬度達到要求，在帶鋼軋制環(huán)節(jié)，往往都會在粗軋區(qū)設置定寬機和立輥軋機來對粗軋帶鋼寬度進行控制。板坯寬度是粗軋帶鋼產品的最重要的生產指標之一。帶鋼成品寬度尺寸精度在很大程度上取決于粗軋出口的中間坯寬度控制精度。從控制系統(tǒng)方面而言，板坯寬度的控制精度還要受模型的計算精度，模型的自學習精度，現(xiàn)場監(jiān)測設備的采樣精度和現(xiàn)場控制設備的動作精度。本文主要討論寬度控制系統(tǒng)模型對板坯寬度的影響。1 熱

框架下的各種經典寬度,如線性寬度、KoLmogorov寬度和GeLfand寬度等已經有了比較完整的結果[4].而對于Besov空間中的平均寬度、隨機寬度和概率寬度的結果則不是很多[5-8].近年來,隨著函數(shù)空間理論的進一步發(fā)展,開始在經典的函數(shù)空間中引入適當?shù)臋嗪瘮?shù),并研究加權函數(shù)空間中的寬度問題,取得了一些成果,如加權Besov空間中的熵數(shù)、逼近數(shù)、GeLfand寬度和KoLmogorov寬度等[9-12].本文主要對加權Besov空間嵌入中的線性隨機寬

等領域，其中滾道寬度尺寸H合格與否，直接影響軸承的質量。在生產制造過程中圓柱滾子軸承外圈滾道寬度尺寸是軸承的重要技術指標，如圖1 所示為圓柱滾子軸承外圈的外形圖。由于大型圓柱滾子軸承外形尺寸大、質量重，搬運起來非常不方便，通常用塞規(guī)對大型圓柱滾子軸承外圈滾道寬度尺寸做定性檢查，來判斷其尺寸合格與否。圖1 圓柱滾子軸承外圈外形2 改進前滾道寬度塞規(guī)的結構形式及測量方法圖2 改進前的滾道寬度塞規(guī)結構圖3 改進前滾道寬度的測量方法大型圓柱滾子軸承外圈滾道寬度尺寸

牙弓不同部位牙弓寬度的變化規(guī)律，為臨床矯治提供參考。1 材料與方法1.1 研究樣本的選擇 安氏Ⅱ類1分類病例50例（男21例，女29例），矯治前患者年齡13.5～16歲。均為安氏Ⅱ類1分類患者，僅接受固定正畸治療，采用減數(shù)上頜2個第1前磨牙和2前磨牙的治療方案，治療結束時，雙側尖牙與磨牙的關系均為一類。1.2 研究方法 用數(shù)顯游標卡尺測量尖牙間寬度、前磨牙間寬度、磨牙間寬度，所得數(shù)值采用SPSS 11.0軟件進行數(shù)據(jù)處理和統(tǒng)計分析。其中Δ1：T1～T2牙弓

針，對外圈滾道的寬度尺寸、表面的硬度，加工精度和表面質量要求都很高，該類軸承外圈滾道寬度尺寸合格與否，直接影響軸承的質量。隨著科技的發(fā)展，滾針軸承的需求量也在逐年增加，對滾針軸承的檢測項目有待進一步開發(fā)。2 滾針軸承外圈結構形式滾針軸承外圈結構形式，如圖1 所示，外圈細而高，一面處于全封閉狀態(tài)，另一面擋邊直徑小，像一個收口的小壇子，滾道寬度尺寸比較大，滾道的一個擋邊距壇口一面的端面有接近10毫米的距離，另一擋邊則在壇子底部。目前，還沒有測量滾針軸承外圈滾道

）兩類特殊圖的泛寬度染色劉秀麗（菏澤學院數(shù)學系，山東 菏澤 274015）研究了圖染色問題中與頻道分配有關的泛寬度染色.給出了兩類特殊圖的泛寬度色數(shù).泛寬度染色；d-寬度箱；泛寬度色數(shù)；雙圖0 引 言圖論發(fā)展到現(xiàn)在已有許多分支，著色理論是其中之一，且有著極其重要的地位.它起源于150年前的四色猜想.染色問題在組合分析和實際生活中有著廣泛的應用，是圖論研究中一個很活躍的課題，近年來，又提出了許多新的染色問題在頻道分配中的應用，如Bresar等人[1]提出了一

來越大,基坑開挖寬度和深度不斷突破以往記錄。深基坑的研究已經較多,而對隨基坑開挖寬度增加帶來的影響研究的較少。定性的粗略來講,基坑開挖寬度越大,對周邊環(huán)境的影響也隨之增加[1],然而是否存在一個臨界寬度,使基坑寬度的增加對周邊環(huán)境的影響范圍不再增加,此臨界值的影響因素有哪些。本文結合某基坑工程實踐,采用Plaxis有限元分析程序,計算分析了基坑寬度分別為10m～240m多種情況下基坑外地表的變形、連續(xù)墻水平變形、坑底隆起變形變化規(guī)律。1 數(shù)值分析模型的建立