通流

焚燒發(fā)電廠汽輪機(jī)通流部分運(yùn)行狀態(tài)與熱力參數(shù)變化有緊密聯(lián)系，故障的發(fā)生通常會(huì)引起復(fù)速級(jí)后壓力、流量、溫度等熱力參數(shù)的變化，厚度到了比較嚴(yán)重的階段時(shí)，會(huì)出現(xiàn)汽耗量增加、軸向位移及振動(dòng)增大現(xiàn)象。汽輪機(jī)通流部分出現(xiàn)故障，診斷時(shí)運(yùn)用較多的方法為現(xiàn)場(chǎng)聽音、參數(shù)診斷、因果模型等。本文探究了基于因果模型的故障診斷，以汽輪機(jī)在實(shí)際中出現(xiàn)真實(shí)發(fā)生過的故障為范例，與該模型進(jìn)行全面的匹配，分析了診斷過程，并將其應(yīng)用于汽輪機(jī)通流部分故障征兆的診斷。1 汽輪機(jī)通流部分故障診斷的必要性

力。監(jiān)視段壓力與通流量近乎成正比，監(jiān)視段壓力變化基本可以反映蒸汽流量的變化、負(fù)荷的高低，因此利用監(jiān)視段壓力的變化可以判別汽輪機(jī)通流部分是否存在結(jié)構(gòu)損壞、異物堵塞及汽輪機(jī)性能優(yōu)劣變化等情況[1]。目前，針對(duì)汽輪機(jī)通流出現(xiàn)問題分析方法眾多：通過計(jì)算機(jī)組抽汽段級(jí)效率判斷各抽汽段是否存在效率下降；應(yīng)用弗留格爾式對(duì)汽輪機(jī)變工況進(jìn)行計(jì)算、性能分析診斷和汽輪機(jī)內(nèi)部缺陷判斷[2-3]；徐大懋等[4]提出的“特征通流面積”等解決汽輪機(jī)性能偏離設(shè)計(jì)或原有工程運(yùn)行值的問題。本文

積在流道中，造成通流部分結(jié)垢，結(jié)垢嚴(yán)重時(shí)可能導(dǎo)致汽輪機(jī)無法安全穩(wěn)定運(yùn)行。通過對(duì)汽輪機(jī)運(yùn)行參數(shù)進(jìn)行監(jiān)測(cè)和診斷，及時(shí)發(fā)現(xiàn)通流部分的異常，有助于避免重大故障的發(fā)生。周文遠(yuǎn)等[1]提出了在凝汽式汽輪機(jī)中可通過監(jiān)視調(diào)節(jié)級(jí)汽室壓力和各段抽汽壓力，判斷通流部分是否結(jié)垢，但抽汽點(diǎn)壓力受回?zé)嵯到y(tǒng)運(yùn)行的影響會(huì)波動(dòng)，診斷精確度不高。王偉鋒等[2]提出了基于神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)方法預(yù)測(cè)故障，但建立故障知識(shí)庫較為復(fù)雜。YANG T等[3]提出了結(jié)合熱經(jīng)濟(jì)診斷模型和等效通流面積診斷的綜合方法，并

器校驗(yàn)、交流回路通流試驗(yàn)。排除檢修作業(yè)人員技能水平影響，某4×660 MW燃煤機(jī)組繼電保護(hù)裝置檢修平均耗時(shí)占比如圖1所示，可看出保護(hù)性能校驗(yàn)、繼電器校驗(yàn)、交流回路通流試驗(yàn)三個(gè)檢修項(xiàng)目占檢修用時(shí)的88 %。繼電器校驗(yàn)、交流回路通流試驗(yàn)?zāi)壳斑€在使用傳統(tǒng)檢修作業(yè)方法，檢修耗時(shí)存在一定的壓縮空間，可通過技藝革新的方法縮短檢修用時(shí)。下面介紹了 “便攜式繼電器校驗(yàn)臺(tái)”“便攜式交流回路通流裝置”兩套裝置的研制，結(jié)合檢修作業(yè)指導(dǎo)書的推進(jìn)使用，能夠極大地提高檢修效率，同時(shí)該

。1 汽輪機(jī)級(jí)組通流能力汽輪機(jī)的熱力特性有兩大重要指標(biāo)：效率和通流能力。通流能力不是越大或越小就越好，而是要求最佳匹配，其與通流面積密切相關(guān)。通流面積是由構(gòu)成級(jí)組的復(fù)雜、精密的幾何尺寸決定的，如葉片型面、汽封間隙、隔板等，如果級(jí)組的幾何尺寸發(fā)生了變化，如事故、檢修安裝、磨損、腐蝕、結(jié)垢等改變通流面積，那么級(jí)組的通流能力必將發(fā)生變化，從而導(dǎo)致汽輪機(jī)熱力特性的變化。雖無法對(duì)構(gòu)成級(jí)組的幾何尺寸變化進(jìn)行實(shí)時(shí)準(zhǔn)確測(cè)量，但能夠通過流經(jīng)級(jí)組的蒸汽參數(shù)變化來對(duì)通流能力建立

性等因素，汽輪機(jī)通流改造是改善300 MW 亞臨界機(jī)組能耗指標(biāo)的重要技術(shù)措施[1-3]。通流改造對(duì)抽汽回?zé)嵯到y(tǒng)影響較大，需要考慮回?zé)嵯到y(tǒng)與通流部分設(shè)計(jì)的適應(yīng)性。1 回?zé)嵯到y(tǒng)與通流設(shè)計(jì)適應(yīng)性理論汽輪機(jī)通流改造對(duì)回?zé)嵯到y(tǒng)有較大影響，機(jī)組抽汽參數(shù)發(fā)生變化，產(chǎn)生的影響主要有以下幾方面：一是現(xiàn)有加熱器換熱面積若不足則需更換加熱器；二是抽汽回?zé)嵯到y(tǒng)換熱不充分，影響給水溫度；三是影響加熱器抽汽流量，汽輪機(jī)運(yùn)行熱耗率升高。當(dāng)前抽汽參數(shù)的選取是以汽輪機(jī)熱耗率最低為基準(zhǔn)，并沒

臨界機(jī)組；汽輪機(jī)通流改造；節(jié)能我國發(fā)電用煤量大，且火電企業(yè)整體發(fā)電效率不高；另一方面，近年來火電機(jī)組的增長還帶來了一系列的環(huán)境問題[1]。為了提高火電機(jī)組發(fā)電效率，解決環(huán)境問題，國家發(fā)改委、環(huán)保部、能源局等三部委聯(lián)合下發(fā)《煤電節(jié)能減排升級(jí)與改造行動(dòng)計(jì)劃（2014-2020年）》[2]，其中提出：要實(shí)施綜合節(jié)能改造，因廠制宜采用汽輪機(jī)通流部分改造、供熱改造等成熟適用的節(jié)能改造技術(shù)，重點(diǎn)對(duì)30萬kW 和60萬kW 等級(jí)亞臨界、超臨界機(jī)組實(shí)施綜合性、系統(tǒng)性節(jié)能改

僅熱耗率高，而且通流效率較低，導(dǎo)致以汽輪機(jī)為主的煤電廠存在能耗大、效率低的問題。同時(shí)，汽輪機(jī)在實(shí)際生產(chǎn)中有大多數(shù)部件暴露在外面，存在極大的安全隱患[1]。為積極響應(yīng)國家綠色、安全生產(chǎn)的號(hào)召，應(yīng)從根本入手對(duì)汽輪機(jī)進(jìn)行改造，在充分發(fā)揮設(shè)備能力的同時(shí)，保證整個(gè)發(fā)電系統(tǒng)運(yùn)行的安全性、經(jīng)濟(jì)性等要求。本文重點(diǎn)對(duì)煤電廠汽輪機(jī)進(jìn)行通流改造。1 汽輪機(jī)運(yùn)行現(xiàn)狀及性能試驗(yàn)分析本文所研究汽輪機(jī)的型號(hào)為N300-16.7/537/537，該型汽輪機(jī)額定出力為300 MW，設(shè)計(jì)熱耗

最終質(zhì)量[1]。通流間隙是汽輪機(jī)裝配時(shí)需要嚴(yán)格保證和把控的重要質(zhì)量特性之一,通流間隙的大小不僅影響汽輪機(jī)的熱效率,也直接影響機(jī)組的運(yùn)行安全[2-3]。汽輪機(jī)產(chǎn)品零部件眾多,尺寸跨度大,裝配工藝復(fù)雜,加之受重力等因素的影響,使得通流間隙常常難以滿足設(shè)計(jì)要求。目前企業(yè)多采用實(shí)物預(yù)裝配的方式來確定裝配效果、調(diào)整配合余量,進(jìn)而保證復(fù)裝后滿足設(shè)計(jì)要求。實(shí)際生產(chǎn)中常常需要經(jīng)過反復(fù)的裝配、測(cè)量以及調(diào)整,占用了大量的人力、物力和時(shí)間,并且具有一定的安全隱患。開展汽輪機(jī)通流

MW級(jí)核電汽輪機(jī)通流部件及其配套設(shè)備進(jìn)行了全面升級(jí)改造。在不改變一回路原有設(shè)備的前提下，通過技術(shù)手段將汽輪機(jī)額定功率提升至350 MW，并使機(jī)組的使用壽命再延長20年。作為國內(nèi)第一臺(tái)投入商業(yè)運(yùn)行的壓水堆核電汽輪機(jī)，由于核電技術(shù)管理及行業(yè)的特殊性，在核電汽輪機(jī)通流改造方面尚無可借鑒的工程經(jīng)驗(yàn)。為了更好地完成300 MW級(jí)核電汽輪機(jī)的通流改造，核電廠以項(xiàng)目管理的方式推進(jìn)汽輪機(jī)的通流改造，對(duì)制約核電汽輪機(jī)的通流改造質(zhì)量及檢修工期的因素進(jìn)行了系統(tǒng)分析，并對(duì)設(shè)備制造

市場(chǎng)競(jìng)爭(zhēng)力進(jìn)行了通流優(yōu)化改造。2 國產(chǎn)四缸四排300 MW汽輪機(jī)的相關(guān)設(shè)計(jì)改善原則對(duì)國產(chǎn)四缸四排300MW汽輪機(jī)通流結(jié)構(gòu)優(yōu)化改造需要遵循以下幾個(gè)方面:(1)要達(dá)到汽輪機(jī)的抽汽供熱標(biāo)準(zhǔn)，保障發(fā)電機(jī)運(yùn)行的安全性及增容標(biāo)準(zhǔn)；(2)一方面要滿足汽輪機(jī)的運(yùn)行效率，另一方面要減少機(jī)組的熱耗率。在滿足汽輪機(jī)運(yùn)行安全性的前提下還應(yīng)該消除機(jī)組存在的不足提升機(jī)組的安全性，為保證機(jī)組具有良好的變負(fù)荷性能，可以采用復(fù)合變壓運(yùn)行方式。對(duì)原有的汽輪機(jī)組進(jìn)行優(yōu)化改造時(shí)，必須要將機(jī)組現(xiàn)階

華等[14]根據(jù)通流故障與熱力參數(shù)的關(guān)系，提出了高壓缸通流部分故障的熱參數(shù)模糊診斷法。目前國內(nèi)學(xué)者們對(duì)汽輪機(jī)的故障診斷采用振動(dòng)分析法的較多，基于熱力參數(shù)的汽輪機(jī)故障診斷相對(duì)缺乏?；跓崃?shù)的汽輪機(jī)診斷不僅可以在汽輪機(jī)故障后診斷出故障產(chǎn)生原因和位置，還能進(jìn)行汽輪機(jī)故障前診斷，在機(jī)組還未發(fā)生振動(dòng)等征兆前就可以預(yù)測(cè)出可能發(fā)生故障的位置和原因，并對(duì)其發(fā)展趨勢(shì)做出預(yù)測(cè)。隨著汽輪機(jī)向大容量、高參數(shù)方向發(fā)展，對(duì)汽輪機(jī)通流部分的故障監(jiān)測(cè)與診斷要求也越來越高[4]。實(shí)時(shí)監(jiān)

）1 汽輪機(jī)徑向通流間隙一般調(diào)整方案汽輪機(jī)汽封徑向間隙的測(cè)量調(diào)整是整個(gè)汽輪機(jī)檢修過程的核心，現(xiàn)有技術(shù)下測(cè)量方法通常為貼膠布法、拉鋼絲法和壓鉛絲法。汽封間隙調(diào)整的常規(guī)工藝考慮了冷、熱態(tài)動(dòng)靜部分的偏差，冷態(tài)調(diào)整時(shí)對(duì)汽輪機(jī)軸系各部位的汽封間隙標(biāo)準(zhǔn)作適當(dāng)修正，以便熱態(tài)時(shí)汽輪機(jī)轉(zhuǎn)子處于隔板汽封的中心位置。而實(shí)際運(yùn)行中，汽輪機(jī)汽封間隙最終數(shù)值往往與預(yù)期不符。為保證汽輪機(jī)效率，通常要通過3-5 次全實(shí)缸的檢驗(yàn)才能將汽封部分徑向間隙調(diào)至期望值，每次全實(shí)缸檢驗(yàn)耗時(shí)3-4天。

機(jī)動(dòng)靜部件之間的通流間隙對(duì)機(jī)組安全性及經(jīng)濟(jì)性運(yùn)行起著關(guān)鍵作用。 間隙過小可能導(dǎo)致機(jī)組運(yùn)行過程中的動(dòng)靜碰摩， 嚴(yán)重時(shí)會(huì)導(dǎo)致機(jī)組停機(jī)； 間隙過大， 漏汽量增大， 機(jī)組經(jīng)濟(jì)性難以保證。 因此汽輪機(jī)通流間隙的設(shè)計(jì)應(yīng)予以重視。本文對(duì)300 MW 反動(dòng)式改造汽輪機(jī)徑向通流間隙計(jì)算分析進(jìn)行了介紹。2 某300 MW 反動(dòng)式改造汽輪機(jī)結(jié)構(gòu)特點(diǎn)及葉頂漏汽損失某300 MW 反動(dòng)式汽輪機(jī)高中壓模塊如圖1所示。 靜子部件主要由高中壓外缸、 高壓內(nèi)缸、中壓內(nèi)缸、 中壓隔板套等組成

零部件與起支撐和通流作用的觸座類零部件均屬于關(guān)鍵件。氣密類零部件主要靠密封槽密封，觸座類零部件為提高通流能力，一般都會(huì)配裝彈簧觸指，而彈簧觸指要裝配在觸座的彈簧觸指槽中，因此這兩類高壓開關(guān)設(shè)備中的關(guān)鍵零部件的密封槽和觸指槽的表面質(zhì)量、尺寸控制就比較關(guān)鍵。本文主要針對(duì)高壓開關(guān)設(shè)備中帶槽類零部件槽型的檢查方法進(jìn)行簡(jiǎn)要概述。關(guān)鍵詞：槽型;通流;測(cè)量;檢查工裝。分類號(hào)：TH16一、引言在高壓開關(guān)設(shè)備中，帶有槽類的零部件十分常見，有防塵槽、防水槽、密封槽、觸指槽等，

W發(fā)電機(jī)組汽輪機(jī)通流部分的相關(guān)技術(shù)問題，筆者經(jīng)過大量的研究與調(diào)查之后發(fā)現(xiàn)，200MW 發(fā)電機(jī)組汽輪機(jī)的技術(shù)問題的確可以成為大部分電力資源開發(fā)企業(yè)所要研究的重點(diǎn)技術(shù)問題之一。針對(duì)200MW 發(fā)電機(jī)組汽輪機(jī)的技術(shù)研究領(lǐng)域而言，筆者初步認(rèn)為也具有進(jìn)一步技術(shù)開發(fā)以及技術(shù)改進(jìn)的必要。本文將立足于200MW 發(fā)電機(jī)組汽輪機(jī)的相關(guān)通流部分的改造內(nèi)容進(jìn)行詳細(xì)分析。一、200MW 發(fā)電機(jī)組汽輪機(jī)通流部分改造的主要內(nèi)容（一）200MW 發(fā)電機(jī)組汽輪機(jī)通流部分改造的主要內(nèi)容的綜

采用模塊化設(shè)計(jì)，通流間隙出廠前已調(diào)整完畢，安裝過程中不進(jìn)行調(diào)整。低壓缸第一級(jí)噴嘴采用徑向布置，切向全周進(jìn)汽。低壓缸為雙層缸結(jié)構(gòu)，內(nèi)缸分上下半缸，水平中分面采用法蘭設(shè)計(jì)，存在外張口（如圖1），收緊螺栓后張口消失（如圖2），同時(shí)內(nèi)表面由橢圓形變?yōu)閳A形。缸內(nèi)無隔板，靜葉柵直接安裝在內(nèi)缸槽道內(nèi)，通流部分的汽封設(shè)計(jì)簡(jiǎn)單，使用J 形汽封片嵌在內(nèi)缸和轉(zhuǎn)子的汽封槽內(nèi)，所以各級(jí)通流間隙總值不可調(diào)整，只能調(diào)整水平、垂直方向間隙的分配情況。各級(jí)軸向通流間隙通過改變內(nèi)缸軸向位置進(jìn)

了現(xiàn)代電網(wǎng)建設(shè)。通流升壓試驗(yàn)和保護(hù)聯(lián)調(diào)試驗(yàn)作為電力工程現(xiàn)場(chǎng)入網(wǎng)設(shè)備檢驗(yàn)的最后一道防線，是調(diào)試單位在基建階段開展的覆蓋面積最廣、涉及設(shè)備最多的試驗(yàn)[1]。由于通流升壓試驗(yàn)和保護(hù)聯(lián)調(diào)試驗(yàn)工作周期長、準(zhǔn)備工作繁瑣、操作難度高，因此對(duì)工程建設(shè)進(jìn)度和試驗(yàn)人員的專業(yè)素質(zhì)均提出較高要求[2]。本文提出一種通流升壓試驗(yàn)方法，通過調(diào)節(jié)輸出電流、電壓角度與幅值，模擬電網(wǎng)不同潮流流動(dòng)方式及故障模式，將通流升壓試驗(yàn)與保護(hù)聯(lián)調(diào)試驗(yàn)結(jié)合，能夠大幅提高試驗(yàn)工作效率。試驗(yàn)人員利用操作臺(tái)按

組計(jì)劃實(shí)施汽輪機(jī)通流改造項(xiàng)目。我國300 MW亞臨界汽輪機(jī)主要是通過對(duì)早期引進(jìn)機(jī)型進(jìn)行逐步消化吸收和國產(chǎn)優(yōu)化改進(jìn)等來不斷提升性能和效率。2014年以來，隨著技術(shù)不斷升級(jí)，汽輪機(jī)主要制造商結(jié)合當(dāng)前機(jī)組運(yùn)行特點(diǎn)，采用最新技術(shù)對(duì)300 MW亞臨界汽輪機(jī)進(jìn)行通流改造，改造后機(jī)組性能大幅提升，取得了良好效果[4]。筆者通過分析該廠300 MW亞臨界汽輪機(jī)存在的主要問題，比較全面通流改造與部分通流改造兩種方案的技術(shù)指標(biāo)，針對(duì)通流改造中存在的問題提出建議，為今后汽輪機(jī)通

氣動(dòng)設(shè)計(jì)的核心，通流設(shè)計(jì)方法經(jīng)過多年的發(fā)展，有力地支撐了壓氣機(jī)氣動(dòng)設(shè)計(jì)體系。但傳統(tǒng)的設(shè)計(jì)方法和設(shè)計(jì)工具存在數(shù)據(jù)結(jié)構(gòu)復(fù)雜、可視化設(shè)計(jì)缺乏、設(shè)計(jì)操作效率低等問題，加之新一代航空發(fā)動(dòng)機(jī)性能需求不斷提高，使得壓氣機(jī)通流設(shè)計(jì)面臨新的挑戰(zhàn)。先進(jìn)的航空發(fā)動(dòng)機(jī)壓縮系統(tǒng)基本采用多級(jí)軸流壓氣機(jī)的設(shè)計(jì)，壓氣機(jī)的總壓比、效率、穩(wěn)定裕度等核心指標(biāo)直接決定了航空發(fā)動(dòng)機(jī)的總體性能的先進(jìn)性，因此，航空軸流壓氣機(jī)設(shè)計(jì)技術(shù)一直是各研究機(jī)構(gòu)的研發(fā)重點(diǎn)。為進(jìn)行軸流壓氣機(jī)氣動(dòng)方案設(shè)計(jì)，吳仲華于19

量調(diào)整汽輪機(jī)徑向通流間隙。汽輪機(jī)現(xiàn)場(chǎng)安裝時(shí)各內(nèi)部部套不需再找中心，徑向通流間隙僅需壓鉛絲復(fù)測(cè)，作為機(jī)組后續(xù)檢修依據(jù)，不作調(diào)整[1]。TCCS（汽輪機(jī)間隙控制系統(tǒng)）用于全實(shí)缸無轉(zhuǎn)子狀態(tài)下對(duì)汽輪機(jī)通流間隙的測(cè)量（事實(shí)上汽輪機(jī)正常運(yùn)行時(shí)轉(zhuǎn)子和汽缸是沒有任何接觸的），主要靠激光和靶球的專用工裝對(duì)汽輪機(jī)轉(zhuǎn)子和靜子汽封之間的徑向、軸向通流間隙測(cè)量，并結(jié)合汽缸的變形、轉(zhuǎn)子的撓度等補(bǔ)償因素綜合分析計(jì)算得出通流間隙的實(shí)際值。2 TCCS測(cè)量系統(tǒng)簡(jiǎn)介TCCS測(cè)量系統(tǒng)主要由帶航

等級(jí)超臨界汽輪機(jī)通流改造綜述張繼紅，杜文斌，趙 杰，張朋飛（西安熱工研究院有限公司，陜西 西安 710054）隨著我國能源結(jié)構(gòu)改革的深入和節(jié)能減排要求的提高，近年來600 MW等級(jí)超臨界汽輪機(jī)通流改造技術(shù)發(fā)展迅速。本文介紹了國內(nèi)、外超臨界汽輪機(jī)組的改造發(fā)展歷程，對(duì)比了主要廠家通流改造方案的技術(shù)特點(diǎn)，從經(jīng)濟(jì)性、可靠性兩方面對(duì)已經(jīng)完成的600 MW等級(jí)超臨界汽輪機(jī)通流改造項(xiàng)目的效果進(jìn)行了比較，并與國外超臨界汽輪機(jī)進(jìn)行了對(duì)標(biāo)，在此基礎(chǔ)上對(duì)通流改造下一步工作提出了

機(jī)總體設(shè)計(jì)初期，通流方法可以快速得到發(fā)動(dòng)機(jī)性能以及子午面流動(dòng)特征[1-2]，仍是現(xiàn)代航空發(fā)動(dòng)機(jī)設(shè)計(jì)工作的基石和重要的設(shè)計(jì)工具[3-4]。Simon[5]提出基于Navier-Stokes方程的周向平均通流模型，實(shí)現(xiàn)適用于軸流壓氣機(jī)的定常與非定常通流計(jì)算，并對(duì)周向平均Navier-Stokes方程中出現(xiàn)的各種附加項(xiàng)做了詳細(xì)論證；金海良[6]對(duì)某跨聲速單級(jí)風(fēng)扇、某子午加速風(fēng)機(jī)和某跨聲速雙級(jí)風(fēng)扇的研究表明，基于Navier-Stokes方程的周向平均通流模型計(jì)算

要的、科學(xué)的一次通流。為保證一次通流的安全性、科學(xué)性、減少需要耗費(fèi)的時(shí)間，需要對(duì)一次通流方案進(jìn)行設(shè)計(jì)和優(yōu)化，縮短一次通流試驗(yàn)，達(dá)到最優(yōu)效果。1 一次通流試驗(yàn)概述1.1 一次通流試驗(yàn)定義圖1 一次通流試驗(yàn)時(shí)間待優(yōu)化問題圖借助大電流試驗(yàn)儀，使一次設(shè)備流過合適大小的三相對(duì)稱大電流，模擬系統(tǒng)實(shí)際運(yùn)行狀態(tài)，從而全面檢查流變二次回路接線、變比、相位、相序是否符合設(shè)計(jì)要求，驗(yàn)證一次設(shè)備相位相序安裝的正確性。1.2 通流試驗(yàn)方式通流試驗(yàn)有兩種方式：一種是在二次側(cè)通入單相變

品時(shí)，一定要進(jìn)行通流能力的計(jì)算，產(chǎn)品最終要通過溫升試驗(yàn)的驗(yàn)證，達(dá)到滿足標(biāo)準(zhǔn)中對(duì)產(chǎn)品各個(gè)部位溫升的要求。對(duì)于長期通流的導(dǎo)體，有一溫升的估算方法，即：當(dāng)通流I1時(shí)，溫升為ΔT1，則有ΔT1=a×，當(dāng)通流I2時(shí)，溫升ΔT2=a×，則有ΔT2＝ΔT1×（I2/I1）1.8.但是此方法僅適用于相同導(dǎo)體、不同電流的情況。當(dāng)導(dǎo)體結(jié)構(gòu)改變時(shí)，需要根據(jù)導(dǎo)體材料允許的電流密度和導(dǎo)體的載流面積來計(jì)算導(dǎo)體的通流能力，一般銅管的電流密度為2.2～2.5A/mm2，鋁管的電流密度為1

在40 V左右，通流不斷增大，但在開始沖擊時(shí)，信號(hào)部分的SPD存在盲區(qū)；線－地殘壓與通流隨著沖擊電壓增大而增大。同一沖擊電壓下，線間殘壓與通流隨著退耦電阻的增大而減小，增大退耦元件的阻值可以提高箝位元件SR05的損壞電壓并減小通流，但卻犧牲了網(wǎng)絡(luò)的插入損耗。電源SPD部分：隨著沖擊電壓的增大，殘壓開始時(shí)不斷增大，最終穩(wěn)定在某一值附近；通流隨著沖擊電壓的增大不斷增大。提出了中間跨接法有源以太網(wǎng)電涌保護(hù)器的設(shè)計(jì)思路，在防雷中有一定參考價(jià)值意義。中間跨接法有源以

2基于時(shí)間推進(jìn)的通流計(jì)算方法：現(xiàn)狀及展望楊金廣1,*， 王春雪2， 王大磊2， 邵伏永2， 楊晨3， 吳虎31.大連理工大學(xué) 能源與動(dòng)力學(xué)院， 大連 116024 2.中國航天科工集團(tuán) 北京動(dòng)力機(jī)械研究所， 北京 100074 3.西北工業(yè)大學(xué) 動(dòng)力與能源學(xué)院， 西安 710072為探究基于時(shí)間推進(jìn)的通流方法在葉輪機(jī)械設(shè)計(jì)分析中的應(yīng)用潛力，報(bào)告了國內(nèi)外相關(guān)研究現(xiàn)狀，詳細(xì)闡述了該方法在應(yīng)用過程中的若干關(guān)鍵問題，包括：葉片堵塞的幾何描述、葉片力的模擬、葉片前后

進(jìn)行滑動(dòng)接觸形成通流主回路(圖1粗虛線),與導(dǎo)電座相連的銅辮子僅起輔助通流作用(圖1細(xì)虛線)。圖1 隔離開關(guān)觸頭結(jié)構(gòu)示意3.2 觸頭發(fā)熱原因a.由于GW7型隔離開關(guān)動(dòng)、靜觸頭需要旋轉(zhuǎn)后接觸,觸指與導(dǎo)電座間的通流主回路為滑動(dòng)接觸,在長期不進(jìn)行維護(hù)的情況下容易積灰引起通流能力下降。b.觸指與導(dǎo)電座間的銅辮子線只能起到輔助通流作用,其通流截面積約100 mm2左右,通流能力約400 A,不能完全替代通流主回路作用。c.在通流主回路積灰造成電阻增大甚至絕緣的情況下

模型，研究了不同通流孔數(shù)量對(duì)觸發(fā)器溫升特性的影響，獲取了優(yōu)化設(shè)計(jì)原則，可用于指導(dǎo)液態(tài)金屬型電弧觸發(fā)器的穩(wěn)態(tài)溫升設(shè)計(jì)。液態(tài)金屬 電弧觸發(fā)器 故障電流 自收縮效應(yīng) 溫升特性0 引言現(xiàn)代艦船電力系統(tǒng)容量不斷增大，隨之帶來了短路電流水平的急劇上升，目前艦船上常用的電磁脫扣器速度較慢，無法滿足電力系統(tǒng)保護(hù)需求。液態(tài)金屬型電弧觸發(fā)器相較于電磁脫扣器及固態(tài)電弧觸發(fā)器具有反應(yīng)速度快、可自恢復(fù)等優(yōu)點(diǎn)，可作為替代短路電流檢測(cè)的更新裝置。液態(tài)金屬型電弧觸發(fā)器通常應(yīng)用于大電流場(chǎng)合

)機(jī)組汽輪機(jī)本體通流部分改造及效果鄭東(湖北省電力建設(shè)第二工程公司,湖北 武漢 430000)本文分析了機(jī)組汽輪機(jī)本體通流部分改造的必要性,并分別從高中壓通流改造、高中壓轉(zhuǎn)子改造、高中壓內(nèi)缸改造以及低壓內(nèi)缸改造等方面,介紹了機(jī)組汽輪機(jī)本體通流部分改造的主要內(nèi)容,并對(duì)汽輪機(jī)改造前后的工作效率進(jìn)行了對(duì)比.機(jī)組汽輪機(jī);通流部分;AIBT技術(shù)火力發(fā)電廠為了滿足人們的用電需求,貫徹落實(shí)可持續(xù)發(fā)展戰(zhàn)略,在實(shí)際的生產(chǎn)過程中,工作人員不斷探索節(jié)能減排、提高生產(chǎn)效率的新方法

重變形導(dǎo)致高壓缸通流面積減??；同時(shí)性能試驗(yàn)結(jié)果顯示調(diào)節(jié)級(jí)效率嚴(yán)重降低。經(jīng)過詳細(xì)的熱力計(jì)算，分析出各環(huán)節(jié)對(duì)該機(jī)組調(diào)節(jié)級(jí)后壓力升高及出力的影響，結(jié)果發(fā)現(xiàn)，高壓缸隔板變形導(dǎo)致通流面積減小是影響調(diào)節(jié)級(jí)后壓力升高的主要原因；調(diào)節(jié)級(jí)噴嘴面積及高壓缸壓力級(jí)通流面積的減小，導(dǎo)致了機(jī)組最大進(jìn)汽量降低，使機(jī)組最大出力下降。經(jīng)過變形修復(fù)，機(jī)組實(shí)際運(yùn)行時(shí)調(diào)節(jié)級(jí)后壓力和溫度達(dá)到正常值，并能夠帶滿負(fù)荷。分析方法和結(jié)果為以后其他機(jī)組出現(xiàn)類似問題提供了一些參考。調(diào)節(jié)級(jí)； 壓力； 出力；

000MW汽輪機(jī)通流部分損壞事故淺析張佰龍（廣東大唐國際雷州發(fā)電有限責(zé)任公司 廣東雷州 524044）隨著我國自主火電設(shè)備制造水平的不斷進(jìn)步，汽輪機(jī)往大容量、高參數(shù)的方向發(fā)展，極大的提高了汽輪機(jī)的運(yùn)行效率。然而，大型汽輪機(jī)通流部分損壞，將會(huì)嚴(yán)重影響到機(jī)組的安全穩(wěn)定運(yùn)行，造成巨大的經(jīng)濟(jì)損失。因此，及時(shí)通過汽輪機(jī)運(yùn)行參數(shù)判斷出汽輪機(jī)通流部分故障，盡快將機(jī)組停運(yùn)下來，能極大地減輕汽輪機(jī)損壞程度。本文分析了一起1000MW機(jī)組汽輪機(jī)通流部分損壞事故，探究通流部分損

3531）汽輪機(jī)通流部分故障診斷方法的分析任朝佳（貴州黔桂發(fā)電有限責(zé)任公司 貴州盤縣 553531）汽輪機(jī)是火電廠正常運(yùn)行的關(guān)鍵設(shè)備，對(duì)火力發(fā)電具有十分重要的作用。通流部分是汽輪機(jī)中極容易發(fā)生故障的部位，但其直接關(guān)聯(lián)著汽輪機(jī)的正常運(yùn)行，是整個(gè)火電廠安全運(yùn)行的重要基礎(chǔ)。此背景下，本文首先分析了汽輪機(jī)通流部分的工作原理，其次對(duì)汽輪機(jī)通流部分故障及原因進(jìn)行了一定的闡述，最后研究了汽輪機(jī)通流部分故障診斷方法，以供參考。汽輪機(jī)；通流部分；故障診斷；方法1 引言當(dāng)前，

器的拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)，由通流支路和斷流支路并聯(lián)構(gòu)成[15]。其中，通流支路由超快速機(jī)械開關(guān)和通流開關(guān)串聯(lián)構(gòu)成；斷流支路由多個(gè)斷流單元串聯(lián)而成，每個(gè)斷流單元均包括若干正、反向串聯(lián)的IGBT（全控制電力電子器件）及反并聯(lián)二極管，并配備獨(dú)立的避雷器。由于線路電流具有雙向流通特性，因此，無論是通流開關(guān)還是斷流開關(guān)，都考慮了雙向斷流能力。圖1 混合式高壓直流斷路器結(jié)構(gòu)正常運(yùn)行情況下，通流支路內(nèi)的超快速機(jī)械開關(guān)和通流開關(guān)處于導(dǎo)通狀態(tài)，斷流開關(guān)處于關(guān)斷狀態(tài)，直流電流從通流支路流

有限公司）汽輪機(jī)通流部分故障診斷方法研究張紅民 楊利 魏書軍 紀(jì)仕東 谷新房 馬先新 張譯文（華能沾化熱電有限公司）汽輪機(jī)通流部分在發(fā)電機(jī)組設(shè)備中是最容易發(fā)生故障的部分。汽輪機(jī)通流部分的故障在任何工況下都可能出現(xiàn)，若發(fā)生故障將對(duì)汽輪機(jī)機(jī)組運(yùn)行帶來嚴(yán)重影響，因此使用的汽輪機(jī)故障診斷方法將決定汽輪機(jī)故障修復(fù)的快慢和效率。本文提出運(yùn)用一種基于監(jiān)測(cè)參數(shù)變化函數(shù)方式，對(duì)故障進(jìn)行智能化診斷的辦法。汽輪機(jī)；通流部分；故障診斷；故障分析；主元分析；聚合分析；智能診斷0 引

。換流閥;發(fā)熱;通流密度0 前言溪洛渡直流輸電工程西起云南昭通，東至廣州從化，線路長度1251km。從西換流站為溪洛渡直流工程的受端站。溪洛渡工程為同塔雙回直流，從西站有四個(gè)閥廳。在日常運(yùn)維過程中，從西站2015年全年發(fā)現(xiàn)換流閥母線連接處發(fā)熱共計(jì)24處。換流閥母線連接處發(fā)熱，將可能導(dǎo)致母線熔斷，必須將直流停運(yùn)進(jìn)行處理。本文將主要介紹換流閥母線連接結(jié)構(gòu)、通流密度計(jì)算、發(fā)熱處理方法，以供直流輸電系統(tǒng)換流閥運(yùn)維參考。1 換流閥母線連接結(jié)構(gòu)直流輸電系統(tǒng)中典型的母線

00MW火電機(jī)組通流及供熱改造節(jié)能分析李衍平（華電國際萊城發(fā)電廠，山東 萊蕪 271100）針對(duì)能源價(jià)格的持續(xù)上漲、舊機(jī)組效率低和供熱能力弱等問題，闡述了汽輪機(jī)通流改造的必要性和供熱系統(tǒng)的優(yōu)越性，經(jīng)試驗(yàn)驗(yàn)證，3＃汽輪機(jī)通流改造后，高中低壓缸效率都得到了提高，機(jī)組的熱耗率大幅降低，機(jī)組的經(jīng)濟(jì)性和壽命都得到大幅提高。汽輪機(jī)；通流；改造；抽汽供熱；熱耗率；軸封隨著高參數(shù)大容量機(jī)組的增加，供電煤耗的大幅降低，國產(chǎn)300MW指標(biāo)落后差距日益加大。為增強(qiáng)機(jī)組的性能指標(biāo)

裝閥具有低泄漏、通流能力強(qiáng)、結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單等優(yōu)點(diǎn)，已被廣泛應(yīng)用于液壓系統(tǒng)中，主閥反饋槽預(yù)開量對(duì)其通流能力及靜態(tài)性能有顯著影響。使用SimulationX建立了16通徑Valvistor閥的仿真模型，通過實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證了仿真模型的正確性，詳細(xì)研究了反饋窄槽預(yù)開口量對(duì)閥芯性能的影響，結(jié)果表明：為了提高閥芯穩(wěn)定性及使閥芯關(guān)閉，主閥反饋槽必須增加預(yù)開口量，但預(yù)開口量的增加會(huì)導(dǎo)致閥芯出現(xiàn)死區(qū)，同時(shí)降低了閥芯通流能力，研究結(jié)果為Valvistor閥性能的進(jìn)一步提高提供了依據(jù)。插裝

板上都有一個(gè)圓形通流孔，液態(tài)金屬灌注在密封空間的隔層中，并通過通流孔與兩端電極形成電流流通路徑。圖1 液態(tài)金屬限流器結(jié)構(gòu)示意圖1 GaInSn金屬蒸汽電弧對(duì)電極侵蝕現(xiàn)象的試驗(yàn)圖2給出了預(yù)期電流峰值為3kA 時(shí)通流孔處金屬蒸汽電弧的發(fā)展過程。與本組試驗(yàn)結(jié)果相對(duì)應(yīng)的電弧電壓和電流波形隨時(shí)間變化的特性曲線如圖3所示。由圖2、圖3可見，在4.127ms時(shí)刻，通流孔處能觀察到明顯的燃弧現(xiàn)象，此時(shí)電弧電壓有明顯提高。隨著電流的上升，在t＝4.247ms時(shí)刻，電弧在通流

模擬融冰情況下的通流試驗(yàn)，分析OPGW 溫度特性及隨溫度變化引起的光纖衰耗變化等情況，提出保障光纜安全的融冰要求。1 OPGW 融冰通流試驗(yàn)1 通過模擬線路融冰通流對(duì)OPGW 影響的試驗(yàn)，測(cè)試了OPGW 通流時(shí)的溫度特性，包括大電流情況下OPGW 溫升與電流的關(guān)系、OPGW 內(nèi)部溫度與表面溫度的差別、融冰時(shí)以及融冰后光纖衰減的變化、融冰后光纖是否還能進(jìn)行再次熔接等。1.1 試驗(yàn)總體情況試驗(yàn)方法:將OPGW 樣品26 芯中的18 芯G652 光纖串聯(lián)成3.1

以保護(hù)敏感器件，通流容量是其最為重要的電性能指標(biāo)之一。隨著現(xiàn)代大規(guī)模集成電路集成速度和規(guī)模的提高，對(duì)電路遭受瞬態(tài)浪涌電壓破壞的保護(hù)要求相應(yīng)提高。在確保殘壓低、非線性好的條件下，最大限度的提高ZnO壓敏電阻器的通流容量，對(duì)提高大規(guī)模集成電路及避雷器的運(yùn)行可靠性起著重要作用[1,2]。通流容量的高低不僅與瓷料的配方組成有關(guān)，銀電極對(duì)壓敏電阻片的通流容量也有一定影響。在制備電極的銀漿中作為功能相的銀粉，它的形態(tài)、物理化學(xué)參數(shù)與電極的結(jié)構(gòu)性能有一定關(guān)系。在壓敏電阻

31）LGR系統(tǒng)通流試驗(yàn)作為LGR系統(tǒng)送電前的一個(gè)重要試驗(yàn)，目的在于檢驗(yàn)升壓站的CT變比和接線正確性，確保繼電保護(hù)裝置能夠正確動(dòng)作，對(duì)繼電保護(hù)二次回路檢查有重要作用[1]。常規(guī)的通流試驗(yàn)方法使用載流電纜和主回路導(dǎo)體相配合，穿過需要進(jìn)行通流試驗(yàn)的各個(gè)CT，形成一個(gè)回路，然后接大電流發(fā)生器，在試驗(yàn)回路中產(chǎn)生大電流，驗(yàn)證CT功能[2]。使用常規(guī)方法在對(duì)LGR系統(tǒng)進(jìn)行通流試驗(yàn)時(shí)，需要在GIS接地刀閘兩側(cè)加入電流，然后通過載流電纜的配合，使電流通過各個(gè)CT。但是受電

中標(biāo)田灣核電機(jī)組通流改造項(xiàng)目2013 年 5 月 30 日， 中核集團(tuán)江蘇核電有限公司發(fā)來中標(biāo)通知書， 確定我公司為 “田灣核電站 1&2 號(hào)機(jī)組汽輪機(jī)高壓缸通流改造物項(xiàng)采購”項(xiàng)目的中標(biāo)單位。本次中標(biāo)，實(shí)現(xiàn)了公司在核電改造市場(chǎng)零的突破，為進(jìn)入核電改造及后續(xù)服務(wù)市場(chǎng)打下了良好的基礎(chǔ)，同時(shí)也拓寬了公司與中核集團(tuán)的合作渠道，擴(kuò)大了彼此的合作范圍。該項(xiàng)目為中核集團(tuán)第一個(gè)百萬千瓦核電通流改造項(xiàng)目，也是中國核電第一個(gè)百萬千瓦機(jī)組通流改造項(xiàng)目，成功與否，意義重大。201

，其中最主要的是通流部分故障。通流故障的發(fā)生總是伴隨著一些熱力參數(shù)的變化。通過對(duì)汽輪機(jī)各通流部分效率的計(jì)算分析，以及對(duì)各監(jiān)視段參數(shù)的對(duì)比，能有效診斷出故障原因，確定故障的大致位置。本文針對(duì)某廠3 號(hào)機(jī)組出力下降的問題，通過研究分析運(yùn)行參數(shù)，計(jì)算各級(jí)組效率，并與投產(chǎn)性能試驗(yàn)相比較，判斷出通流部分的故障類型和位置，可作為分析診斷類似問題的借鑒。1 設(shè)備概況某廠3 號(hào)機(jī)組汽輪機(jī)形式為超臨界600 MW、一次中間再熱、沖動(dòng)式、三缸四排汽、單軸、雙背壓、凝汽式，型號(hào)

工程學(xué)院)汽輪機(jī)通流部分故障是火力發(fā)電廠主要故障之一，常見的故障種類有葉片腐蝕、結(jié)垢、斷裂及損壞等。這些故障的發(fā)生總會(huì)引起熱力參數(shù)的變化，因而可通過監(jiān)測(cè)機(jī)組熱力參數(shù)來診斷通流部分故障。汽輪機(jī)通流部分是其最重要的核心部分，研究通流部分故障機(jī)理和診斷方法，對(duì)維護(hù)機(jī)組安全、經(jīng)濟(jì)運(yùn)行具有重要意義[1～4]。在汽輪機(jī)通流部分結(jié)垢程度監(jiān)測(cè)與診斷方面，文獻(xiàn)[5]通過仿真研究，揭示了通流部分結(jié)垢對(duì)汽輪機(jī)安全經(jīng)濟(jì)性影響的原因。文獻(xiàn)[6]采用監(jiān)測(cè)汽輪機(jī)監(jiān)視段壓力是否超過其應(yīng)達(dá)

)1 變壓器勵(lì)磁通流及特點(diǎn)變壓器是一種依據(jù)電磁感應(yīng)原理制造而成的靜止元件，是交流輸電系統(tǒng)中用于電壓變換的重要電氣設(shè)備。當(dāng)合上斷路器給變壓器充電時(shí)，能夠觀察到變壓器電流表的指針有很大擺動(dòng)，隨后，很快又返回到正常的空載電流值，這個(gè)沖擊電流通常就被稱為勵(lì)磁通流。我們用幾組單相變壓器來實(shí)驗(yàn):檢測(cè)結(jié)果反映出變壓器勵(lì)磁通流有以下幾個(gè)特點(diǎn):第一，波形呈現(xiàn)尖頂形狀，表明其中含有相當(dāng)成分的非周期分量和高次諧波分量，其中高次諧波以二次和三次為主，并且隨著時(shí)間推移，某一相二次諧

量的，但旋塞閥的通流面積與行程之間并非線性關(guān)系。本文通過計(jì)算給出任意開度下更為簡(jiǎn)單[1-2]的旋塞閥的通流面積計(jì)算公式。1　旋塞閥通流面積計(jì)算模型建立將旋塞閥中的主要部件進(jìn)行簡(jiǎn)化，建立如圖1所示的物理模型[3-5]。由圖1所示，閥門任意開度時(shí)的流道面積由閥芯流道和閥體流道的重疊部分確定。將圖1轉(zhuǎn)化為平面視圖后，如圖2所示。圖1　閥門閥芯入口流道形狀圖2　平面視圖下旋塞閥轉(zhuǎn)過任意角度時(shí)的通流面積圖2中，∠a為閥芯轉(zhuǎn)過角度；O1、O2分別為閥體和閥芯流道截面在

濕蒸汽沖洗汽輪機(jī)通流部分可溶性鹽垢王長友,黨占東,胡海（本鋼板材股份有限公司發(fā)電廠，遼寧本溪117021）通過對(duì)汽輪機(jī)組通流部分阻力大、推力瓦溫度高的原因進(jìn)行分析，得出其主要原因?yàn)?span id="j5i0abt0b" class="hl">通流部分結(jié)垢嚴(yán)重，流通面積縮小，導(dǎo)致汽輪機(jī)做功能力下降，使機(jī)組無法帶至額定負(fù)荷；并對(duì)通流部分結(jié)垢的原因進(jìn)行分析、研究，作出沖洗方案，以求降低機(jī)組的通流部分阻力、推力瓦溫度，提高機(jī)組的安全、經(jīng)濟(jì)性。單元制；滑參數(shù)；汽輪機(jī)通流部分；鹽垢1 概述某熱電廠的一臺(tái)C25-3.43/0.98

論：汽流在汽輪機(jī)通流部分中的軸向流動(dòng)和它在汽缸進(jìn)出口處的徑向流動(dòng)之間存在著矛盾。這就導(dǎo)致汽輪機(jī)結(jié)構(gòu)和制造工藝的復(fù)雜化。此外，可靠性降低，并在進(jìn)汽管、分流器及汽缸通流部分前幾個(gè)軸流級(jí)中出現(xiàn)附加的能量損失。出現(xiàn)這些損失的原因是：（1）由供汽管通過有限的徑向空間進(jìn)入軸流級(jí)的汽流在軸向和徑向不均勻，這種不均勻汽流嚴(yán)重影響到低壓的通流部分，對(duì)隨后幾級(jí)葉片的效率產(chǎn)生不利的影響；（2）核電汽輪機(jī)低壓缸中在個(gè)別工況下由轉(zhuǎn)子熱膨脹引起的軸向間隙變化可達(dá)到40mm 甚至更大，

出，沉積在汽輪機(jī)通流部分中，引起汽輪機(jī)通流部分結(jié)垢，導(dǎo)致汽輪機(jī)通流部分熱力參數(shù)發(fā)生變化，降低汽輪機(jī)運(yùn)行的經(jīng)濟(jì)性和安全性。因此需要對(duì)超臨界機(jī)組的汽水品質(zhì)進(jìn)行監(jiān)測(cè)，并及時(shí)對(duì)通流部分結(jié)垢進(jìn)行診斷。近年來，與熱力參數(shù)相關(guān)的通流部分的故障，如閥桿和葉片的斷裂、汽流通道結(jié)垢及磨損等逐步受到重視[1，2]。而在通流部分發(fā)生故障時(shí)，最直接的反映是溫度、壓力、流量等熱力過程參數(shù)的變化，進(jìn)而引起汽輪機(jī)相對(duì)內(nèi)效率的變化。因此，通過監(jiān)測(cè)通流部分的熱力參數(shù)來判斷通流部分的運(yùn)行情況，

物質(zhì)容易在汽輪機(jī)通流部分表面沉積結(jié)垢或使汽輪機(jī)通流部分表面發(fā)生腐蝕，從而使汽輪機(jī)通流部分的表面變粗糙。除此之外，固體顆粒沖蝕、外物沖擊以及針對(duì)通流部分的檢修行為也會(huì)使汽輪機(jī)通流部分表面變粗糙［1］。汽輪機(jī)通流部分表面變粗糙會(huì)導(dǎo)致汽輪機(jī)通流部分性能退化，使汽輪機(jī)組的功率和效率降低，熱耗率增加。為了弄清楚通流部分表面粗糙后對(duì)汽輪機(jī)通流部分各級(jí)功率和效率產(chǎn)生的影響有多大，在20世紀(jì)60年代，英國V T Forster，B Sc等人分別在額定功率為200MW和50

圍帶對(duì)魚雷渦輪機(jī)通流性能影響研究伊進(jìn)寶, 趙衛(wèi)兵, 師海潮(中國船舶重工集團(tuán)公司第705研究所, 陜西 西安, 710075)針對(duì)魚雷渦輪機(jī)葉片短小, 頂部間隙泄漏損失嚴(yán)重的問題, 基于求解雷諾平均的NAVIER-STOKES方程組, 對(duì)有無圍帶下魚雷渦輪機(jī)通流不同工況下流場(chǎng)及性能進(jìn)行了數(shù)值計(jì)算, 研究了有無圍帶時(shí)渦輪機(jī)功率、效率、燃?xì)饬髁恳约案鞣N流動(dòng)損失的變化規(guī)律, 分析了葉輪圍帶對(duì)渦輪機(jī)通流流場(chǎng)及性能的影響。研究表明, 在魚雷渦輪機(jī)葉輪頂部上安裝圍帶有