冒口
- 一種球墨鑄鐵件消失模鑄造工藝設(shè)計(jì)及缺陷預(yù)防
上端面熱節(jié)區(qū)域由冒口補(bǔ)縮,但在補(bǔ)縮通道關(guān)閉前,并沒(méi)有補(bǔ)縮完畢,因此上端面熱節(jié)區(qū)域和冒口內(nèi)部都會(huì)形成縮松或縮孔,補(bǔ)縮效果不佳,應(yīng)該通過(guò)計(jì)算和實(shí)驗(yàn)進(jìn)行修改。圖5 底注模擬結(jié)果Fig.5 Simulation results of the bottom injection1.3 工藝實(shí)驗(yàn)通過(guò)對(duì)MAGMA仿真模擬結(jié)果進(jìn)行分析,選擇加冒口底注澆注系統(tǒng)進(jìn)行工藝實(shí)驗(yàn),如圖6所示。圖6 加冒口底注Fig.6 Bottom injection with feeder2 缺陷
熱處理技術(shù)與裝備 2023年5期2023-10-23
- 液壓支架柱窩無(wú)冒口鑄造
文結(jié)合我廠柱窩無(wú)冒口鑄造的成功經(jīng)驗(yàn)，對(duì)液壓支架柱窩無(wú)冒口鑄造作以探討。1 鑄件概況及生產(chǎn)條件1.1 鑄件概況液壓支架柱窩屬于大型鑄件，其輪廓尺寸為670 mm×460 mm×190 mm，高寬比為0.4，平均壁厚為60 mm，平均模數(shù)為4.0，毛重為320 kg，材質(zhì)為ZG30Cr，化學(xué)成分如表1所示。表1 柱窩材料ZG30Cr化學(xué)成分質(zhì)量分?jǐn)?shù) %主要技術(shù)要求如下：1）內(nèi)壁必須平整光滑，不得有粘砂、夾雜、氣孔等缺陷；2）底側(cè)內(nèi)筋必須牢固，其筋內(nèi)不得有裂紋、
機(jī)械工程師 2022年6期2022-06-21
- 大型柴油機(jī)機(jī)體鑄件損傷缺陷分析與控制
截面積大及補(bǔ)縮用冒口的數(shù)量較多，并且粗清及細(xì)清主要依靠人工清理，鑄件在澆冒口清理、周轉(zhuǎn)時(shí)易造成鑄件損傷缺陷。經(jīng)統(tǒng)計(jì)2020 年全年，鑄件損傷率達(dá)0.2%，急需改進(jìn)提升。本文從鑄件澆注系統(tǒng)設(shè)計(jì)、冒口結(jié)構(gòu)、清理工具應(yīng)用及清理操作方式上進(jìn)行了分析與改進(jìn)，有效減少了鑄件損傷缺陷的發(fā)生。1 機(jī)體類鑄件清理流程大型柴油機(jī)機(jī)體澆注冷卻凝固后，鑄件清理流程為：打箱落砂——粗清——時(shí)效處理——鑄件粗拋丸——人工打磨精清——檢驗(yàn)——精拋丸——噴漆。其中鑄件澆口和冒口的清理去除
鑄造設(shè)備與工藝 2022年1期2022-04-26
- 球鐵差速器頂冒口澆注工藝
缺陷，多采取增加冒口數(shù)量或增大冒口尺寸的工藝，導(dǎo)致大部分的球鐵件工藝出品率較低，尤其對(duì)某些熱節(jié)多且模數(shù)大的球鐵零件，出品率甚至低于50%，且廢品率居高不下，如球鐵差速器殼體類零件。近年來(lái)，一拖（洛陽(yáng)）鑄鍛有限公司球鐵產(chǎn)品占比達(dá)到產(chǎn)量的40%以上，其中差速器殼體類零件是主要的球鐵產(chǎn)品之一，鑄件質(zhì)量要求高，內(nèi)部不允許有縮松縮孔等鑄造缺陷。前期由于工藝設(shè)計(jì)不合理，導(dǎo)致縮孔、縮松廢品率高達(dá)30%～40%。為了降低差速器殼體的廢品率和成本，對(duì)該產(chǎn)品進(jìn)行了工藝優(yōu)化改進(jìn)
中國(guó)鑄造裝備與技術(shù) 2022年1期2022-02-24
- 潮模砂線ADI鑄件的研制和生產(chǎn)
縮松，可以采用小冒口甚至無(wú)冒口工藝。但對(duì)于剛性不足的潮模砂線(強(qiáng)度只有覆膜砂線1/40左右)，冒口必須有足夠的模數(shù)，滿足鑄件凝固時(shí)期的液態(tài)補(bǔ)縮，甚至補(bǔ)縮鑄件膨脹導(dǎo)致砂型退讓增加的體積。3 鑄造工藝設(shè)計(jì)3.1 結(jié)構(gòu)分析支架鑄件輪廓尺寸為900 mm×190 mm×300 mm，鑄件質(zhì)量大，壁厚大，極易產(chǎn)生縮松、縮孔等缺陷。支架存在如圖1所示的兩處相對(duì)厚大部位，厚度達(dá)到190 mm，屬于熱節(jié)集中處，應(yīng)設(shè)計(jì)冒口補(bǔ)縮，遠(yuǎn)離厚大位置支架邊緣處壁厚相對(duì)較小。另外，支架
軌道交通裝備與技術(shù) 2021年5期2021-11-19
- 發(fā)熱保溫冒口在鑄鋼件生產(chǎn)過(guò)程中的應(yīng)用
鑄件生產(chǎn)過(guò)程中，冒口重約占鋼液總重的1/3～1/2。冒口的切割與回收產(chǎn)生了大量的人力和資源消耗，從而加大了工作量與成本，而提高冒口補(bǔ)縮效率的方法有兩種：一是增加冒口補(bǔ)縮壓力；二是延長(zhǎng)冒口凝固時(shí)間。其中，發(fā)熱保溫冒口效果最為顯著。結(jié)合我公司生產(chǎn)實(shí)際情況，選擇發(fā)熱保溫冒口來(lái)提高冒口的補(bǔ)縮效率，達(dá)到降低成本、改善鑄件質(zhì)量的目的。發(fā)熱保溫冒口是保溫材料與發(fā)熱材料的雙效結(jié)合，當(dāng)金屬液上升到冒口處，發(fā)熱材料與金屬液接觸，發(fā)生劇烈反應(yīng)，產(chǎn)生大量的熱量。待反應(yīng)結(jié)束后，保溫
金屬加工(熱加工) 2021年9期2021-09-29
- 一種大型球鐵飛輪冒口工藝改進(jìn)
進(jìn)了飛輪的造型、冒口補(bǔ)縮和澆注工藝，通過(guò)試制驗(yàn)證了工藝改進(jìn)的合理性。Abstract： One or more shrinkage defects will appear in the processing of M20 bolt hole at ？準(zhǔn)1025 of N330 flywheel in the foundry workshop， which results in the increase of the waste rate of the pa
內(nèi)燃機(jī)與配件 2021年4期2021-09-10
- 工業(yè)機(jī)器人在拔除澆冒口過(guò)程中的應(yīng)用
產(chǎn)線，根據(jù)用戶澆冒口的特點(diǎn)，推薦使用了一款專用的拔澆口和冒口的機(jī)器人。1 現(xiàn)有的拔除澆冒口方式該用戶鑄件達(dá)30 種類型，澆口和冒口數(shù)量以及位置不統(tǒng)一，有的鑄件一個(gè)澆口兩個(gè)冒口，有的鑄件一個(gè)澆口一個(gè)冒口；但澆口和冒口有一個(gè)共同特點(diǎn)是又扁又長(zhǎng)，對(duì)稱有兩個(gè)鉤取的橫桿，如圖1 所示。圖1 澆口和冒口樣式該用戶當(dāng)前是用人工拔除澆冒口，方法是做了兩個(gè)小撓鉤，雙手手持撓鉤，將撓鉤插入澆冒口橫桿處的凹窩中，轉(zhuǎn)90°，使撓鉤正好鉤到橫桿下方，雙手同時(shí)用力提起，拔出后放置到旁
中國(guó)鑄造裝備與技術(shù) 2021年4期2021-08-06
- 大型機(jī)床墊板類鑄件工藝改進(jìn)的研究
，合理的設(shè)置補(bǔ)縮冒口，對(duì)容易出現(xiàn)缺陷的部位進(jìn)行有效的補(bǔ)縮，提高了鑄件成品的合格率，降低了生產(chǎn)成本。Abstract： The backing plate is an integral part of the important parts of large machine tools. For many years， due to its low casting yield， it can not meet the production needs. By
內(nèi)燃機(jī)與配件 2021年9期2021-06-06
- 鑄件澆冒口砂輪自適應(yīng)切割 *
要用切割機(jī)對(duì)其澆冒口進(jìn)行切割。國(guó)外現(xiàn)已有較先進(jìn)的自動(dòng)澆冒口砂輪切割機(jī)，但造價(jià)昂貴[1-2]。我國(guó)是熔模鑄造及加工應(yīng)用大國(guó)，但整體技術(shù)水平偏低。國(guó)內(nèi)企業(yè)普遍使用熔模鑄造技術(shù)生產(chǎn)不同種類的小型機(jī)械零部件，并對(duì)其鑄件澆冒口進(jìn)行去除及后期打磨、拋光等[3-4]，生產(chǎn)的小型機(jī)械零部件種類少、批量大，屬于典型的少品種大批量熔模鑄造產(chǎn)品[5]。目前企業(yè)多用手動(dòng)式砂輪切割機(jī)來(lái)切割脫模后的鑄件澆冒口，雖然成本低但存在自動(dòng)化程度低、勞動(dòng)強(qiáng)度大、切割效率低、切割過(guò)程不穩(wěn)定和需要
金剛石與磨料磨具工程 2021年2期2021-05-25
- 梯度冒口在高碳鋼軋輥鑄件生產(chǎn)中的應(yīng)用
點(diǎn)，設(shè)計(jì)一種梯度冒口生產(chǎn)工藝，提高冒口補(bǔ)縮效率，降低冒口直徑，提高產(chǎn)品的凈毛比。1 產(chǎn)品問(wèn)題描述(1)本文研究的高碳鋼軋輥鑄件典型規(guī)格特點(diǎn)為操作端輥頸細(xì)長(zhǎng)，為保證輥身質(zhì)量及補(bǔ)縮效果，按照補(bǔ)縮原則，冒口的凝固時(shí)間應(yīng)不小于鑄件被補(bǔ)縮部分的凝固時(shí)間，冒口尺寸需要根據(jù)輥身直徑進(jìn)行設(shè)計(jì)，為保證輥身位置補(bǔ)縮，冒口尺寸一般設(shè)計(jì)較大，因此半鋼材質(zhì)細(xì)輥頸產(chǎn)品在冒口部分的軸頸加工余量較大，將外層凝固質(zhì)量較好區(qū)域加工去除，剩余芯部組織粗大及縮松部分保留在成品輥頸。(2)高碳鋼軋
大型鑄鍛件 2021年3期2021-04-30
- 外加電磁場(chǎng)作用下鑄錠冒口凝固過(guò)程數(shù)值模擬研究
通過(guò)設(shè)計(jì)大尺寸的冒口來(lái)強(qiáng)化補(bǔ)縮效果。雖然該方法可有效解決鑄錠補(bǔ)縮問(wèn)題，但是大尺寸冒口將導(dǎo)致大量原材料的浪費(fèi)。因此，如何在保證鑄錠補(bǔ)縮質(zhì)量的同時(shí)又能縮小冒口尺寸是鑄錠生產(chǎn)中需要解決的一個(gè)難題。數(shù)值模擬技術(shù)是近年來(lái)一種新興的研究技術(shù)，被廣泛應(yīng)用于各個(gè)研究領(lǐng)域中[2-3],通過(guò)模擬計(jì)算鑄造凝固過(guò)程可以協(xié)助研究者優(yōu)化鑄造工藝與模具設(shè)計(jì)[4-7]。例如，研究者通過(guò)對(duì)鑄錠凝固過(guò)程進(jìn)行數(shù)值模擬，優(yōu)化了冒口設(shè)計(jì)，提高了冒口補(bǔ)縮效率，但是由于鑄錠凝固的同時(shí)冒口本身也在傳熱凝
燕山大學(xué)學(xué)報(bào) 2021年2期2021-04-12
- 保溫帽結(jié)構(gòu)對(duì)鋼錠質(zhì)量的影響研究
00457)鋼錠冒口端缺陷與冒口保溫性能、冒口結(jié)構(gòu)及冒口磚質(zhì)量有直接關(guān)系，其中，冒口結(jié)構(gòu)直接影響了鋼錠頂部夾雜物的上浮通道，因此日本對(duì)于高端產(chǎn)品采取鋼錠削肩處理以去除鋼錠肩部的夾雜物。圖1為國(guó)外某鋼廠鋼錠棄料圖分布。本文通過(guò)系統(tǒng)模擬保溫帽徑縮比、錐度和法蘭厚度三個(gè)參數(shù)對(duì)鋼錠質(zhì)量的影響，設(shè)計(jì)出結(jié)構(gòu)合理的保溫帽，在加強(qiáng)冒口保溫的同時(shí)，以減少鋼錠肩部夾雜上浮不利對(duì)鋼錠上端冶金質(zhì)量的影響。1 方案設(shè)計(jì)針對(duì)現(xiàn)有83 t錠型，采用單因素研究法，研究徑縮比、錐度及底沿法
大型鑄鍛件 2021年2期2021-03-13
- 汽車(chē)鋁活塞銷(xiāo)座縮松缺陷的消除
性變差，該處遠(yuǎn)離冒口不易補(bǔ)縮，最容易出現(xiàn)縮松，給鑄造過(guò)程的質(zhì)量保證帶來(lái)了許多困難，縮松嚴(yán)重的有可能影響到鋁活塞銷(xiāo)孔座處的強(qiáng)度，從而削弱銷(xiāo)座下方的承載能力。圖1 厚大銷(xiāo)座鋁活塞局部圖片圖2 普通銷(xiāo)座鋁活塞局部圖片1 鑄造工藝分析為了提高生產(chǎn)效率、降低生產(chǎn)成本，對(duì)于鋁合金等輕金屬鑄件生產(chǎn)，通常采用金屬型重力鑄造。根據(jù)鋁活塞外輪廓類似于圓桶形這一特點(diǎn)（見(jiàn)圖3），為了方便操作，通常采用垂直分型的方式，以垂直于活塞銷(xiāo)孔方向的活塞軸向剖面為分型面。澆注位置有多種選擇，
中國(guó)鑄造裝備與技術(shù) 2020年6期2020-12-03
- 基于MAGNA模擬軟件對(duì)某商用車(chē)差速器殼體縮孔縮松質(zhì)量改善
軟件，加快改進(jìn)了冒口頸縮孔、縮松的質(zhì)量缺陷，同時(shí)減少了多余冒口的設(shè)計(jì)，短時(shí)間內(nèi)完成了產(chǎn)品交樣，改進(jìn)了產(chǎn)品質(zhì)量，降低了生產(chǎn)成本，提高了我公司產(chǎn)品的市場(chǎng)競(jìng)爭(zhēng)力。1 某商用車(chē)差速器殼體開(kāi)發(fā)要求某差速器殼體（見(jiàn)圖1），產(chǎn)品設(shè)計(jì)單重7.33kg，法蘭厚度12.5mm（凸臺(tái)厚度則為16.2mm），最大壁厚30mm，在我公司開(kāi)發(fā)的汽車(chē)差速器殼體中屬于重量最大及尺寸最大的差速器殼體。目前，我公司擁有殼型線（垂直分型生產(chǎn)曲軸專用）、KW水平線及DISA線（垂直分型），結(jié)合生
金屬加工(熱加工) 2020年3期2020-05-13
- 地鐵用電機(jī)端蓋縮孔缺陷分析及預(yù)防
現(xiàn)熱節(jié)-連接壁-冒口的順序凝固。通過(guò)分析產(chǎn)生縮孔的原因及考慮到凹角縮孔的預(yù)防措施，決定取消軸承孔的冷鐵，并在軸承孔上部設(shè)計(jì)冒口，達(dá)到液態(tài)補(bǔ)縮的作用。普通冒口尺寸計(jì)算為：此端蓋須放置冒口處的重量Gc=44.4kg（體積Vc=5.9dm3，Ac=27.2dm2）。鑄件模數(shù)Mc=Vc/Ac=2.16（cm）。按鑄件模數(shù)計(jì)算結(jié)果冒口設(shè)計(jì)采用控制壓力冒口設(shè)計(jì)方法[1]。質(zhì)量周界商Qm=Gc/Mc3=4.44（kg/cm3）。冒口體模數(shù)MR=f1f2f3Mc=1.71
中國(guó)鑄造裝備與技術(shù) 2020年2期2020-04-03
- 淺談改進(jìn)瑪鋼管件澆冒口理論設(shè)計(jì)
際舉例，探討彎角冒口工藝生產(chǎn)可鍛鑄鐵管路連接件的可行性。關(guān)鍵詞：縮松;熱節(jié);暗冒;冒口;澆注系統(tǒng);沖型DOI：10.16640/j.cnki.37-1222/t.2019.18.0531 前言可鍛鑄鐵鑄態(tài)為白口組織，凝固時(shí)無(wú)石墨析出，碳以滲碳體的形式存在，收縮較大，在鑄件中極易產(chǎn)生縮松缺陷。在可鍛鑄鐵連接件生產(chǎn)中，傳統(tǒng)的工藝設(shè)計(jì)方案是按照順序凝固的原則，通過(guò)設(shè)置暗冒來(lái)消除收縮對(duì)管件造成的影響。為減少縮松類的缺陷，在設(shè)計(jì)暗冒時(shí)，通常把暗冒設(shè)計(jì)的又高又大，這樣
山東工業(yè)技術(shù) 2019年18期2019-07-19
- 氣缸蓋缺陷分析及預(yù)防
缸蓋孔洞缺陷位于冒口根部與鑄件相接處，大小似黃豆，孔洞內(nèi)有綠豆大小的鐵豆，鑄造工藝及缺陷見(jiàn)圖1。2 對(duì)缺陷的認(rèn)識(shí)缺陷性質(zhì)為氣縮孔，是一種縮孔在前，氣孔在后的缺陷。2． 1 生成缺陷的過(guò)程分析（1）自澆注結(jié)束至鑄件的凝固前期，冒口內(nèi)金屬液完全處于液態(tài)，金屬液溫度下降產(chǎn)生的液態(tài)收縮和凝固產(chǎn)生的凝固收縮能夠得到來(lái)自冒口的補(bǔ)充。（2）凝固中期，冒口中金屬液已處于凝固或半凝固狀態(tài)，而此時(shí)冒口下部由于本身壁厚較大，加上與冒口形成的接觸熱節(jié)，該部分仍處于液態(tài)或半凝固狀態(tài)
中國(guó)鑄造裝備與技術(shù) 2019年1期2019-02-14
- 改善澆注工藝，提升鋼錠利用率
司原鋼錠模的保溫冒口與錠身是分開(kāi)的，使用前需要烘烤，冒口圈坐錠，工序繁瑣，規(guī)整時(shí)間較長(zhǎng)，效率低下，冒口比重為13%～18%，保溫效果不理想且比重偏大，除此之外冒口與錠身分開(kāi)還易于造成懸掛裂紋、疏松、偏析等缺陷。本文闡述了采用頭大尾小一體式鑲絕熱板的浮游冒口代替了原保溫圈的方法，解決了上述問(wèn)題，優(yōu)化了澆注工藝，減小了冒口的比重，提升了鋼錠的利用率。在實(shí)際生產(chǎn)中還發(fā)現(xiàn)該方法保溫效果好，消除了大部分懸掛裂紋、縮孔、偏析等缺陷，提高了鋼錠合格品率和優(yōu)級(jí)品率，同時(shí)該
大型鑄鍛件 2019年1期2019-01-17
- 大型鑄鋼件冒口補(bǔ)澆的數(shù)值模擬
倍，因此開(kāi)展降低冒口體積、提高材料利用率研究非常有意義。保溫冒口套或保溫磚的使用可以在一定程度上增加冒口模數(shù)即減小冒口體積，但普遍認(rèn)為對(duì)于直徑大于1000mm的冒口使用時(shí)經(jīng)濟(jì)性并不好，因此其在大型鑄鋼件上使用得并不多。傳統(tǒng)上典型的軋機(jī)機(jī)架冒口設(shè)計(jì)都是采用直冒口，而直冒口與板形鑄件形成了“丁字筋”結(jié)構(gòu)，即形成了一個(gè)大型的接觸熱節(jié)，其最終凝固部位往往在冒口下端與鑄件上表面的位置，如果工藝參數(shù)設(shè)計(jì)不當(dāng)或澆注溫度過(guò)高，則很容易導(dǎo)致此位置超聲波無(wú)損檢測(cè)不合格（晶粒粗
金屬加工(熱加工) 2018年12期2019-01-07
- 鑄造CAE技術(shù)在大型礦機(jī)球鐵件冒口設(shè)計(jì)中的應(yīng)用
常先是選擇適合放冒口的大面，一般為頂面或者靠近熱節(jié)的厚大部位，然后分區(qū)計(jì)算出鑄件的模數(shù)，最后根據(jù)計(jì)算結(jié)果設(shè)計(jì)冒口大小和冷鐵的擺設(shè)方式，其中冒口的大小采用類似鑄鋼件的設(shè)計(jì)思路，即冒口晚于鑄件最后凝固[2]；但是球墨鑄鐵件模數(shù)大于2.5 cm之后，只需要采用液態(tài)補(bǔ)縮冒口或無(wú)冒口也能生產(chǎn)出質(zhì)量很好的鑄件。為此本文通過(guò)CAE輔助軟件對(duì)礦機(jī)產(chǎn)品采用液態(tài)補(bǔ)縮冒口方案進(jìn)行模擬并改進(jìn)[3]。1 鑄件介紹礦機(jī)耳軸鑄件如圖1，鑄件輪廓尺寸為4 416 mm×4 416mm×1
鑄造設(shè)備與工藝 2018年5期2018-11-14
- 礦山設(shè)備端蓋鑄件的工藝研發(fā)及數(shù)值模擬
序凝固，必須通過(guò)冒口、補(bǔ)貼等鑄造工藝方法改變鑄件自身的凝固梯度；同時(shí)由于兩處熱節(jié)分別屬于壁厚差大的部位，在凝固后期會(huì)出現(xiàn)裂紋傾向。通過(guò)結(jié)構(gòu)分析形成兩種成型方案如圖2所示。圖2中a）為方案一的成型示意圖，該方案將熱節(jié)M2設(shè)置為上端面，在此處放明冒口，此方案中最大熱節(jié)M1處在下箱部分，在補(bǔ)縮過(guò)程中設(shè)置冒口困難；由于該位置冒口只能為暗冒口，暗冒口補(bǔ)縮效率低、冒口大、偏析嚴(yán)重，后期清理工作非常大；同時(shí)15°的法蘭處在下部，上部承載80%砂型重量，在凝固過(guò)程中變形、
鑄造設(shè)備與工藝 2018年1期2018-05-08
- 熔模炸藥鑄型冒口自動(dòng)去除機(jī)構(gòu)設(shè)計(jì)
031）1 引言冒口的去除方法取決于鑄件材料和鑄型，我們所研究的是一種炸藥熔模鑄型冒口的去除方法。該熔鑄型炸藥是烈性炸藥，屬于易燃易爆物質(zhì)，其生產(chǎn)成型加工是一個(gè)極其危險(xiǎn)的工藝。目前該工藝還是采用人工錘擊的辦法，而人為的不可控，存在不可預(yù)估的危險(xiǎn)性。我國(guó)八、九十年代就成熟運(yùn)用如切割澆冒口的帶鋸機(jī)[1]、液控多向氣動(dòng)錘[2]等根據(jù)鑄造材料提出的去除冒口方法。在近期一些近代鑄件清理方式[3]的研究中還提到：鑄件清理過(guò)程中還是人工敲除冒口。這種清除冒口的方法：一方
機(jī)械設(shè)計(jì)與制造 2018年2期2018-03-05
- 球墨鑄鐵實(shí)用冒口與均衡凝固技術(shù)設(shè)計(jì)冒口的對(duì)比
膨脹進(jìn)行自補(bǔ)縮的冒口設(shè)計(jì)方法有實(shí)用冒口和均衡凝固技術(shù)兩種方法。實(shí)用冒口補(bǔ)縮理論經(jīng)過(guò)以S I Karsay博士為代表學(xué)者的實(shí)踐和總結(jié)，形成了較為實(shí)用的技術(shù)理論；均衡凝固技術(shù)是魏兵教授在上世紀(jì)80年代提出的凝固補(bǔ)縮技術(shù)。兩種方法具有一些差異性，也具有一些相關(guān)性。本文將兩種方法進(jìn)行對(duì)比，以找出二者的異同點(diǎn)。1 兩種方法的冒口補(bǔ)縮原理1.1 實(shí)用冒口補(bǔ)縮原理球墨鑄鐵凝固過(guò)程可分為：一次收縮、體積膨脹和二次收縮三個(gè)階段，圖1為球墨鑄鐵凝固過(guò)程體積隨溫度變化的規(guī)律[1
鑄造設(shè)備與工藝 2017年6期2018-01-28
- 減速器箱體的鑄造工藝設(shè)計(jì)及生產(chǎn)
制作、澆注系統(tǒng)、冒口等），合理控制合金成分，最終成功生產(chǎn)了JF90-1箱體鑄件6件，為大批量生產(chǎn)減速器箱體做好了準(zhǔn)備工作。關(guān)鍵詞：減速器箱體；球墨鑄鐵；鑄造工藝設(shè)計(jì)；澆注系統(tǒng)；冒口；球化率JF90-1箱體是南水北調(diào)工程中減速器箱體的重要部件，外形尺寸為∮1700mm×高740mm，材質(zhì)QT450-10，此種減速器箱體輸出扭矩高達(dá)170噸，箱體的軸承端承載載荷較大，該鑄件內(nèi)部質(zhì)量要求非常嚴(yán)格、苛刻，不能有夾渣、疏松、裂紋等缺陷。同時(shí)，該批鑄件壁厚不均，大部分
科技創(chuàng)新與應(yīng)用 2017年13期2017-05-24
- 鑄錠冒口感應(yīng)加熱技術(shù)研究
6004)?鑄錠冒口感應(yīng)加熱技術(shù)研究趙紅昌1顧 濤1王明家1李艷美2魏宏宇2牛清海2(1.燕山大學(xué)材料科學(xué)與工程學(xué)院/燕山大學(xué)亞穩(wěn)材料制備技術(shù)與科學(xué)國(guó)家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，河北066004；2.秦皇島核誠(chéng)鎳業(yè)有限公司，河北066004)開(kāi)發(fā)了一種鑄錠冒口感應(yīng)加熱新技術(shù)，系統(tǒng)研究了冒口感應(yīng)加熱對(duì)鑄錠凝固過(guò)程的影響規(guī)律。采用有限元模擬方法對(duì)冒口感應(yīng)加熱條件下的鑄錠凝固過(guò)程進(jìn)行模擬計(jì)算，得到冒口區(qū)域的電磁場(chǎng)、溫度場(chǎng)分布并對(duì)縮孔的深度及形狀進(jìn)行預(yù)測(cè)。通過(guò)實(shí)際鑄錠測(cè)溫試驗(yàn)和
大型鑄鍛件 2016年6期2016-12-07
- 圓筒型球鐵件鑄造工藝的改進(jìn)
種澆鑄通常會(huì)出現(xiàn)冒口與鑄件連接位置存在著比較嚴(yán)重的縮孔問(wèn)題，雖然后來(lái)改進(jìn)了冒口的使用，但是也有很大的浪費(fèi)。一、圓筒型球鐵件原有工藝中的不足原有的立澆工藝方法主要講大冒口設(shè)置在鑄件的頂部，從下到上進(jìn)行順序凝固，這種方法之所以會(huì)出現(xiàn)冒口根部的縮孔問(wèn)題，主要是冒口體和鑄件的直接接觸過(guò)程中，其中產(chǎn)生的熱節(jié)要比鑄件原有的熱節(jié)大很多，使得冒口承擔(dān)著更大的補(bǔ)縮負(fù)擔(dān)。[ 1 ]而且對(duì)冒口根部進(jìn)行高溫鐵水澆注，與冒口補(bǔ)縮鑄件之間形成了流通，導(dǎo)致冒口頸部的鐵水問(wèn)題增高，鑄件和
科技風(fēng) 2016年16期2016-05-30
- 自由端板鑄造工藝優(yōu)化與實(shí)踐
注系統(tǒng)，并將發(fā)熱冒口引入到新工藝當(dāng)中。按新工藝生產(chǎn)的鑄件內(nèi)部及表面質(zhì)量都有了較大的提高。鑄鋼件；工藝改進(jìn)；發(fā)熱冒口；澆注系統(tǒng)自由端板為鐵路機(jī)車(chē)柴油機(jī)的關(guān)鍵零配件之一，該產(chǎn)品的最大輪廓尺寸為1 082mm×513mm× 162mm，最小壁厚10mm.材質(zhì)為B級(jí)低合金鋼，結(jié)構(gòu)如圖1所示，力學(xué)性能如表1所示。在機(jī)加工后，要求對(duì)油道進(jìn)行1M P a水壓試驗(yàn)，不得滲漏。表1 力學(xué)性能1 原工藝方案及存在問(wèn)題自由端板原工藝方案如圖2所示。在兩個(gè)M20及R C2螺紋孔上
鑄造設(shè)備與工藝 2015年6期2015-12-16
- 高強(qiáng)不銹鋼離心輪澆冒口的設(shè)計(jì)與計(jì)算
藝設(shè)計(jì)時(shí)，常采用冒口來(lái)消除縮孔，以獲得健全優(yōu)質(zhì)的鑄件[4]。鑄鋼件體積收縮率比較大，所以設(shè)計(jì)工藝時(shí)需在熱節(jié)部位安放冒口。影響冒口補(bǔ)縮效果的因素很多，例如：澆注溫度、熱節(jié)形狀、鑄件結(jié)構(gòu)及澆注位置等，所以計(jì)算冒口尺寸是一個(gè)復(fù)雜的問(wèn)題。比例法簡(jiǎn)單適用，但精確度不高；模數(shù)法雖計(jì)算復(fù)雜，但比較科學(xué)[5]。本文采用模數(shù)法成功實(shí)現(xiàn)了重載高強(qiáng)不銹鋼 (S-04)離心輪澆冒口的工藝設(shè)計(jì)。經(jīng)過(guò)實(shí)際生產(chǎn)驗(yàn)證，鑄件的熱節(jié)部位得到了有效補(bǔ)縮，工藝方案合理，成功澆注出了高質(zhì)量的離心輪
火箭推進(jìn) 2015年4期2015-12-16
- 用QC方法降低渣漿泵葉輪冒口縮孔缺陷發(fā)生率
件質(zhì)量有所下降，冒口缺陷主要是縮孔問(wèn)題頻發(fā)，縮孔嚴(yán)重的導(dǎo)致報(bào)廢，縮孔較輕的帶來(lái)較大補(bǔ)焊工作量，同時(shí)嚴(yán)重影響鑄件外觀質(zhì)量。解決渣漿泵葉輪冒口縮孔問(wèn)題是亟待解決的專項(xiàng)工作之一 。渣漿泵葉輪冒口縮孔發(fā)生率約為15%，我們的目標(biāo)是控制在5%以下。2. 原因分析通過(guò)人、機(jī)、料、法、環(huán)五個(gè)方面分析得出7個(gè)末端因素（見(jiàn)表1）。3. 要因確定（1）操作者經(jīng)驗(yàn)少 崗位上的員工具有多年的操作經(jīng)驗(yàn)，在進(jìn)行理論知識(shí)考試時(shí)成績(jī)均達(dá)到優(yōu)異，因此操作者經(jīng)驗(yàn)少不是要因。（2）混砂機(jī)混制不
金屬加工(熱加工) 2015年19期2015-11-16
- 大型鑄鋼件機(jī)架的工藝設(shè)計(jì)探索
結(jié)構(gòu)，采用4個(gè)明冒口，冒口之間采用外冷鐵激冷，形成人為末端區(qū)，將鑄鋼件劃分成4個(gè)區(qū)域，使4個(gè)明冒口分別補(bǔ)縮各自區(qū)域?？紤]到地腳凸出較高，增設(shè)兩個(gè)小冒口補(bǔ)縮地腳。冒口和冷鐵方案如圖2所示。（1）基本工藝參數(shù) 鑄件的加工量和收縮率是鑄造工藝設(shè)計(jì)的基本工藝參數(shù)，選擇得是否合理對(duì)鑄件加工量和后續(xù)加工工時(shí)等有很大影響，因此合理選擇能夠較大地降低生產(chǎn)制造成本。按工藝設(shè)計(jì)規(guī)范，收縮率的選擇是根據(jù)鑄件的最大尺寸而定，這就造成只有一個(gè)縮尺，而根據(jù)我公司多年實(shí)際生產(chǎn)的機(jī)架類鑄
金屬加工(熱加工) 2015年11期2015-11-16
- 制動(dòng)座鑄件鑄造工藝設(shè)計(jì)及改進(jìn)
傷。同時(shí)需要設(shè)置冒口保證鑄件內(nèi)部致密程度，能夠?qū)崿F(xiàn)順序凝固。因此，在保證鑄件產(chǎn)品質(zhì)量的工藝措施選擇上出現(xiàn)了矛盾。鑄件壁厚厚大部位通過(guò)設(shè)置冒口保證產(chǎn)品質(zhì)量，因此冒口設(shè)計(jì)是難點(diǎn)。法蘭部位是直接裝配受力部位，法蘭厚度56mm，背后的筋板厚度45mm，構(gòu)成了較大的T字形熱節(jié)，選用比例法設(shè)計(jì)該處的冒口。考慮到整個(gè)法蘭的致密度要求，冒口的斜度要適當(dāng)放大。鑄件中間最厚部位厚度有110mm，距離法蘭很近，靠法蘭部位設(shè)置明冒口不足于補(bǔ)縮，所以需要單獨(dú)設(shè)置冒口，按照鑄件尺寸選
鑄造設(shè)備與工藝 2015年2期2015-07-11
- 高速柴油機(jī)飛輪鑄造工藝改進(jìn)
為分型面，采用暗冒口容積和冒口頸尺寸的雙重冒口工藝，采用環(huán)形橫澆道，中間設(shè)置直澆道，橫澆道與暗冒口直接相連，鐵水通過(guò)冒口頸填充型腔，如圖2所示。圖2 飛輪原鑄造工藝鑄件冒口根部存在縮松，加工20mm后，縮松缺陷仍存在。飛輪為球鐵鑄件，球墨鑄鐵屬于內(nèi)生——糊狀凝固，凝固時(shí)產(chǎn)生的膨脹體積比較大，球鐵的碳當(dāng)量處于共晶或稍微過(guò)共晶范圍，處于糊狀凝固的球墨鑄鐵，共晶團(tuán)之間的液體通道非常的窄和細(xì)，液體難以進(jìn)行收縮，若得不到冒口的有效補(bǔ)縮，則共晶團(tuán)之間的液體凝固時(shí)得不到
鑄造設(shè)備與工藝 2015年2期2015-07-11
- 數(shù)值模擬技術(shù)在《鑄造工藝與設(shè)備》課程教學(xué)中的應(yīng)用
模擬 鑄造工藝 冒口 鑄造缺陷中圖分類號(hào)：G64 文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼：A 文章編號(hào)：1672-3791（2015）03（a）-0214-01鑄造是材料成型與控制專業(yè)的一個(gè)重要的方向之一，也是促進(jìn)本科生就業(yè)的一個(gè)重要的方向，《鑄造工藝與設(shè)備》是鑄造專業(yè)方向的主干課程，該課程講授鑄造工程師必備的工藝?yán)碚摵突A(chǔ)知識(shí)。目前《鑄造工藝與設(shè)備》課程缺乏和理論課程相配套的實(shí)驗(yàn)，面臨這個(gè)現(xiàn)實(shí)，將計(jì)算機(jī)模擬仿真技術(shù)應(yīng)用于鑄造專業(yè)課程的教學(xué)是一個(gè)很好的教學(xué)方法。應(yīng)用計(jì)算機(jī)模擬技術(shù)及其
科技資訊 2015年7期2015-07-02
- 液壓支架柱窩鑄造工藝的優(yōu)化改進(jìn)
的局限性，鑄件澆冒口系統(tǒng)不能滿足鑄件自身的補(bǔ)縮需求，導(dǎo)致鑄件在切割冒口后，在鑄件十字筋熱節(jié)圓處存在縮孔和縮松等鑄造缺陷，部分鑄件熱處理完畢后，在機(jī)加工的過(guò)程中，鑄件底部十字筋熱節(jié)圓處存在樹(shù)枝狀不規(guī)則裂紋缺陷，直接導(dǎo)致鑄件報(bào)廢，無(wú)法使用。通過(guò)對(duì)液壓支架柱窩鑄件進(jìn)行工藝優(yōu)化改進(jìn)，采用保溫發(fā)熱冒口套工藝，有效地避免了鑄件縮孔、縮松、裂紋等鑄造缺陷的產(chǎn)生，從工藝設(shè)計(jì)上保證了鑄件產(chǎn)品內(nèi)部質(zhì)量，提高了鑄件工藝出品率。液壓支架;柱窩;保溫冒口;鑄造工藝液壓支架是現(xiàn)代礦山
山西焦煤科技 2015年9期2015-06-01
- 對(duì)均衡凝固理論短薄寬冒口頸設(shè)計(jì)的合理性驗(yàn)證
1]可知，鑄鐵件冒口頸設(shè)計(jì)中要求采用短薄寬冒口頸，筆者在設(shè)計(jì)過(guò)程中發(fā)現(xiàn)采用該方法設(shè)計(jì)的冒口頸真正模數(shù)有時(shí)小于其理論模數(shù)，以本文中試樣1 為例，試樣為中等壁厚均勻密實(shí)體鑄件，結(jié)構(gòu)和尺寸分別如圖1.a、表1 所示。表1 試樣結(jié)構(gòu)尺寸圖1 試樣結(jié)構(gòu)圖根據(jù)均衡凝固理論對(duì)試樣1 進(jìn)行計(jì)算，得到冒口頸模數(shù)MN1=0.2 cm，參照短薄寬冒口頸設(shè)計(jì)方法有：e1=(2～2.5)MN1=(4～5)mm，取e1=4 mm；W1≥5e1=20 mm，取W1=20 mm；L1式中
中國(guó)鑄造裝備與技術(shù) 2015年3期2015-03-25
- 大型球鐵軸承蓋工藝改進(jìn)
氣針6 件加發(fā)熱冒口4 件/箱，底面厚大部位放置冷鐵，鐵液由中間進(jìn)入鑄件內(nèi)部，詳見(jiàn)原工藝方案圖2。圖2 原工藝方案采用此工藝方案共生產(chǎn)鑄件10 件，經(jīng)加工后發(fā)現(xiàn)冒口根部存在縮松缺陷，同時(shí)對(duì)冒口根部存在缺陷的鑄件進(jìn)行解剖，發(fā)現(xiàn)主螺栓孔位置同樣存在縮松。存在縮松缺陷的鑄件共發(fā)現(xiàn)6 件，廢品率高達(dá)60%，缺陷圖片詳見(jiàn)圖3。2.2 原因分析我們通過(guò)對(duì)缺陷的分析，認(rèn)為其主要是由以下原因造成：（1）冒口及冒口徑選擇的不合適導(dǎo)致冒口起不到有效的補(bǔ)縮作用；圖3 縮松缺陷圖
中國(guó)鑄造裝備與技術(shù) 2015年3期2015-03-25
- 冒口系統(tǒng)生產(chǎn)應(yīng)用經(jīng)驗(yàn)
an Hasse冒口系統(tǒng)生產(chǎn)應(yīng)用經(jīng)驗(yàn)Dipl.-Ing. Stefan Fischer，Dipl.-Ing. Udo Skerdi，Dr. mont. Stephan Hasse一、概述在鑄造缺陷中，體積缺陷(宏觀縮孔、微觀縮孔、縮痕)是報(bào)廢的常見(jiàn)原因。具有體積缺陷的鑄件只有在特殊情況下通過(guò)特殊修復(fù)措施（例如滲補(bǔ)）才能修復(fù)為可用的鑄件，多數(shù)此類鑄件必須報(bào)廢。制造低缺陷率的鑄件需要在鑄造生產(chǎn)各階段均做出一定程度的技術(shù)努力。該技術(shù)工作包括區(qū)分大量原材料、能量和
金屬加工(熱加工) 2015年5期2015-02-23
- 防止鑄鐵件收縮缺陷的實(shí)踐和體會(huì)
使鑄件安設(shè)了補(bǔ)縮冒口，試制過(guò)程中也可能會(huì)出現(xiàn)收縮缺陷，需要改進(jìn)、完善。冒口設(shè)計(jì)的三個(gè)要素：模數(shù)、體積、冒口頸。模數(shù)是凝固時(shí)間的表征，體積決定冒口所能提供的補(bǔ)縮液量，冒口頸尺寸保證補(bǔ)縮通道暢通。針對(duì)鑄鐵件（灰鐵、球鐵）縮孔縮松缺陷的防止和消除，談?wù)勆a(chǎn)實(shí)踐中的一些思路和體會(huì)，與一線技術(shù)人員進(jìn)行交流。1 冒口頸（內(nèi)澆口）處鑄件縮孔縮松的消除冒口頸（內(nèi)澆口）處鑄件收縮缺陷分為兩種情況進(jìn)行分析。1）冒口頸（內(nèi)澆口）打掉后暴露出抽孔，孔細(xì)而深，孔壁較光整。出現(xiàn)這種情
鑄造設(shè)備與工藝 2015年1期2015-01-21
- 解決800WN葉輪初始不平衡量偏大的問(wèn)題
刷，組芯造型。澆冒口布置方面：軸頭兩個(gè)φ350mm腰圓形冒口均布，蓋板3個(gè)φ240mm冒口均布且對(duì)準(zhǔn)主葉片，上下層澆道通過(guò)φ90mm直澆道連接。澆注重量約8t。根據(jù)公司要求，應(yīng)將800WN葉輪鑄件初始不平衡量控制在2kg以內(nèi)。2.原因分析及對(duì)策造成800WN葉輪初始不平衡量的原因是多方面的，分別從人、機(jī)、料、環(huán)、法等方面進(jìn)行細(xì)致分析，從而得出以下兩個(gè)主要原因。（1）冒口存在縮孔、縮松問(wèn)題，從而影響內(nèi)部組織致密性導(dǎo)致葉輪不平衡量加大。軸頭冒口出現(xiàn)縮孔、縮松的
金屬加工(熱加工) 2014年17期2014-12-14
- 空心微珠保溫冒口在鑄鋼超大齒輪上的研究與應(yīng)用
工藝設(shè)計(jì)中，設(shè)計(jì)冒口是一個(gè)非常重要組成部分，通常使用的普通冒口與鑄型都是同一種造型材料，這種冒口在補(bǔ)縮過(guò)程中主要由以下三個(gè)部分組成。第一，用于補(bǔ)充鑄件收縮的處于液態(tài)部分。第二，為了保持一定的壓頭和防止縮孔或臟物進(jìn)入鑄件而留的余量部分。第三，冒口內(nèi)尚處于液態(tài)和已凝固的金屬隨時(shí)間的變化部分。其中，第二、第三部分占的比例最大，但這部分金屬對(duì)于補(bǔ)縮鑄件不直接發(fā)生作用?？墒牵瑸榱擞凶銐虻匿撘貉a(bǔ)縮給鑄件，就得相應(yīng)地增大冒口的體積或數(shù)量，但同時(shí)也相應(yīng)地增加了對(duì)鑄件不直接
金屬加工(熱加工) 2014年21期2014-11-25
- 礦山機(jī)械滾筒鑄件鑄造工藝改進(jìn)
原工藝生產(chǎn)時(shí)，在冒口補(bǔ)貼部分出現(xiàn)縮松。就此問(wèn)題對(duì)原工藝作了調(diào)整，改進(jìn)了傳統(tǒng)工藝，確保鑄件質(zhì)量達(dá)到設(shè)計(jì)要求。一、原工藝初步改進(jìn)由于冒口底部有縮松缺陷，初步認(rèn)為是由于冒口偏小造成在增肉部分產(chǎn)生了二次縮松，也就是冒口的補(bǔ)縮能力不夠。鑒于以上原因，工藝上決定采取以下方案，如圖1所示。（1）保留原有的型砂工藝，增大冒口尺寸，保證補(bǔ)縮鑄件，并對(duì)改進(jìn)工藝重新進(jìn)行計(jì)算機(jī)數(shù)值凝固模擬，認(rèn)為能夠保證補(bǔ)縮鑄件。（2）模樣外形尺寸不動(dòng)，增加該鑄件上平面圓環(huán)的厚度，修改1#芯盒，使
金屬加工(熱加工) 2014年21期2014-11-25
- 混鐵水車(chē)主軸承體鑄造工藝的改進(jìn)
mm瓦口端面上的冒口根部出現(xiàn)嚴(yán)重的縮孔，期間雖對(duì)冒口尺寸進(jìn)行調(diào)整但也沒(méi)有完全解決該缺陷，經(jīng)過(guò)復(fù)雜的焊修后的鑄件，在超聲波探傷中有2件不合格而導(dǎo)致報(bào)廢。針對(duì)上述出現(xiàn)的問(wèn)題，經(jīng)過(guò)查閱相關(guān)資料和現(xiàn)場(chǎng)研究，認(rèn)為該主軸承體為厚壁鑄件，由于鑄件壁厚過(guò)厚容易造成鑄件凝固順序發(fā)生變化，從而導(dǎo)致較大縮孔的產(chǎn)生，通過(guò)對(duì)主軸承體工藝采用Pro-e建模后用MAGMA模擬軟件進(jìn)行凝固模擬，也證實(shí)了分析的結(jié)論。根據(jù)得出的結(jié)論對(duì)該主軸承體鑄造工藝進(jìn)行改進(jìn)，主要是對(duì)冒口進(jìn)行調(diào)整，又采用模
鑄造設(shè)備與工藝 2014年2期2014-06-06
- 發(fā)熱保溫冒口在大型礦山機(jī)械球鐵鑄件上的應(yīng)用
很多生產(chǎn)發(fā)熱保溫冒口的公司，如福士科鑄造材料（中國(guó)）有限公司、中福鑄造材料有限公司、濟(jì)南圣泉公司等，都能夠提供成品發(fā)熱保溫冒口。根據(jù)廠家提供的資料，發(fā)熱保溫冒口是一種高效率補(bǔ)縮冒口，補(bǔ)縮效率可達(dá)33%～40%，鐵水在冒口內(nèi)保持液態(tài)的時(shí)間長(zhǎng)，具有可補(bǔ)縮時(shí)間長(zhǎng)，冒口頸斷面好等特點(diǎn)。國(guó)內(nèi)已經(jīng)有很多鑄造公司在研究發(fā)熱冒口的應(yīng)用，如，李金鋒[1]等人成功將發(fā)熱保溫冒口用于汽車(chē)鑄件上；李中魁[2]等人研究過(guò)發(fā)熱保溫冒口在鑄鋼件上的應(yīng)用，但是還沒(méi)有將發(fā)熱保溫冒口用于30
鑄造設(shè)備與工藝 2013年4期2013-11-20
- 圓錐破碎壁的鑄造工藝與模擬
工藝的澆注系統(tǒng)、冒口補(bǔ)縮系統(tǒng)等進(jìn)行改進(jìn)，然后利用procast軟件對(duì)改進(jìn)后的工藝進(jìn)行模擬，最后應(yīng)用于生產(chǎn)，取得了良好的效果。1 原鑄造工藝原破碎壁鑄件利用Solidworks軟件形成立體工藝圖(圖2)。鑄件為兩箱造型，分型面設(shè)在大端平面。澆注系統(tǒng)采用底注式，冒口尺寸為 ?250 mm×400 mm，保溫冒口3個(gè)。冒口下部，直接由木型做出泡沫冒口座，高度為100 mm。澆注水口分別為：包孔?70 mm，直澆口?100 mm，橫澆口?80 mm，內(nèi)澆口?65
大型鑄鍛件 2013年1期2013-09-25
- 鑄鐵件表面有限補(bǔ)縮與縮短收縮時(shí)間的關(guān)系
的鑄造缺陷，諸如冒口根部的夾砂、縮孔、縮松，出氣冒口根部的氣、縮孔等都可以運(yùn)用小冒口、特殊形冒口、不用冒口等多種方式很好地解決，這對(duì)提高鑄鐵件的工藝出品率有著積極的進(jìn)步意義。均衡凝固理論能彌補(bǔ)順序凝固和同時(shí)凝固的不足，這在理論和實(shí)踐上都得到了行業(yè)內(nèi)的認(rèn)可。1 理論依據(jù)鑄鐵件表面收縮時(shí)間AP的長(zhǎng)短對(duì)鑄件質(zhì)量和廢品率有很大影響。要使鑄件表面收縮時(shí)間縮短的重要原因在于使鑄件收縮和膨脹的時(shí)間盡可能達(dá)到一致，見(jiàn)圖1。我們可以用微積分的方法把鑄件整體看作若干個(gè)微小單位
大型鑄鍛件 2013年2期2013-09-23
- 均衡凝固工藝在壓力機(jī)飛輪鑄造上的應(yīng)用
的熱節(jié)處增加補(bǔ)縮冒口。而且模數(shù)必須大于鑄件的熱節(jié)圓尺寸，使冒口晚于鑄件熱節(jié)凝固，從而保證鑄件得到很好的補(bǔ)縮。我們的早期工藝就是依據(jù)此原則設(shè)計(jì)的，在生產(chǎn)實(shí)踐中廢品率較高，很難得到推廣應(yīng)用。根據(jù)近年來(lái)逐漸興起的均衡凝固的理論，灰鑄鐵件不應(yīng)在熱節(jié)處設(shè)計(jì)放大冒口進(jìn)行補(bǔ)縮。鑄件本身有自補(bǔ)縮作用，鑄件在凝固過(guò)程中僅需有限補(bǔ)縮就能滿足鑄造的要求。均衡凝固及自補(bǔ)縮對(duì)某類鑄件而言還可以實(shí)現(xiàn)無(wú)冒口鑄造，依據(jù)這一原則而設(shè)計(jì)的飛輪鑄造工藝，在生產(chǎn)中取得了良好效果。圖1 飛輪結(jié)構(gòu)F
大型鑄鍛件 2013年3期2013-09-23
- 鑄鐵件冷鐵冒口的研究和應(yīng)用
東明1.概述冷鐵冒口是根據(jù)鑄件均衡凝固理論與有限補(bǔ)縮原則，結(jié)合無(wú)冒口鑄造的理論設(shè)計(jì)的新型冒口，其特點(diǎn)體現(xiàn)在壓邊冒口頸處安放冷鐵，利用冷鐵吸熱消除冒口和鑄件形成的接觸熱節(jié)，并充分利用鐵液的凝固膨脹獲得質(zhì)量較好的鑄件。例如，結(jié)構(gòu)尺寸如圖1所示的圓盤(pán)類鑄件，要求內(nèi)部組織致密，無(wú)縮孔、縮松。由于以前的粘土砂干型造型工藝一直不定型，質(zhì)量很不穩(wěn)定。若采用傳統(tǒng)的方法設(shè)計(jì)冒口，則鑄件的冒口根部至中間熱節(jié)處常產(chǎn)生不同程度的縮孔、縮松缺陷。而改用壓邊冒口加分散小澆道工藝，在冒
金屬加工(熱加工) 2013年3期2013-08-28
- 發(fā)熱保溫冒口在大型高鉻合金鑄鐵件工藝中的應(yīng)用
造中采用普通砂型冒口即可滿足鑄件的補(bǔ)縮要求。但隨著高鉻合金鑄鐵零部件結(jié)構(gòu)壁厚加大或結(jié)構(gòu)限制，尤其是制作大型挖泥泵過(guò)流部件時(shí)，普通砂型冒口的補(bǔ)縮效果很差，縮松、開(kāi)裂、粘砂和滲漏問(wèn)題嚴(yán)重，造成成品率很低，損失很大。由此大型鑄件的縮松、開(kāi)裂等問(wèn)題成為一個(gè)亟待解決的課題。新型的發(fā)熱保溫冒口和發(fā)熱覆蓋劑對(duì)鑄件補(bǔ)縮效果顯著，但其在高鉻合金鑄鐵材質(zhì)的鑄造工藝過(guò)程如何操作，如何在鑄造過(guò)程中與其他要素有機(jī)結(jié)合，需要我們摸索實(shí)踐。1.高鉻合金鑄鐵的鑄造特性高鉻合金鑄鐵件屬于白
金屬加工(熱加工) 2013年1期2013-08-28
- 球墨鑄鐵機(jī)體無(wú)冒口鑄造工藝
0kg，在實(shí)現(xiàn)無(wú)冒口鑄造之前的工藝如圖1所示。雖然自生產(chǎn)以來(lái)工藝不斷改進(jìn)，但以V12為例，澆注重量1850kg，外形冷鐵需42塊，陶瓷過(guò)濾片14片，冒口14個(gè)，在側(cè)面φ60mm孔和V形面端頭φ36mm孔等處仍有縮松等鑄造缺陷。從620機(jī)體的結(jié)構(gòu)來(lái)看：要實(shí)現(xiàn)無(wú)冒口鑄造最好金屬液從油底殼處引入，620機(jī)體總高729mm（從油底殼至缸口最高處），落差不大，可以實(shí)現(xiàn)金屬液從油底殼處引入（即頂注）。頂注工藝有利于金屬液自下而上的凝固，有利于鑄件的補(bǔ)縮，同時(shí)也有利于消
金屬加工(熱加工) 2013年17期2013-06-28
- 厚大斷面鑄件小冒口鑄造工藝
縮，我們采用了小冒口鑄造工藝，解決了該生產(chǎn)難題，提高了工藝合格率，又減少了加工切除冒口工序，降低了生產(chǎn)成本，縮短了生產(chǎn)周期。1. 小冒口鑄造工藝原則灰鑄鐵件在冷卻和凝固過(guò)程中既有液態(tài)冷卻收縮、凝固收縮，又有石墨析出產(chǎn)生的膨脹。宏觀上鑄件成形過(guò)程中所表現(xiàn)出來(lái)的體積變化就是膨脹、收縮疊加相抵的凈結(jié)果，厚大斷面鑄件的小冒口鑄造工藝必須遵循的一個(gè)重要原則是充分利用鑄件本體的石墨化膨脹。要建立起這一原則，必須從澆注系統(tǒng)設(shè)計(jì)、合金成分分析及澆注溫度控制等多方面進(jìn)行嚴(yán)格
金屬加工(熱加工) 2013年11期2013-06-28
- 原煤破碎輥制造工藝的改進(jìn)
管鋪設(shè)。2.5 冒口設(shè)計(jì)圖1 破碎輥示意圖冒口設(shè)計(jì)的合理與否將直接影響到能否獲得相對(duì)致密的鑄件，所以對(duì)冒口進(jìn)行了較為細(xì)致的設(shè)計(jì)計(jì)算。鑄件要求全部加工，加上機(jī)加工余量后，毛坯結(jié)構(gòu)及尺寸如圖1所示。經(jīng)計(jì)算，毛坯重量為1800Kg，鑄件壁厚a＝110mm ，鑄件體積VC＝231×106 mm3采用模數(shù)法設(shè)計(jì)冒口：（1）熱節(jié)圓及鑄件模數(shù)計(jì)算熱節(jié)圓理論直徑T理＝110 +（110/2+10）2/（110+20）＝142.5mm考慮熱節(jié)處的補(bǔ)貼尺寸及圓角處對(duì)散熱的影響
中國(guó)科技信息 2013年18期2013-05-12
- 軸承座鑄造工藝方案研究及模擬
并在相應(yīng)位置添加冒口與冷鐵，分別見(jiàn)兩個(gè)方案的三維模型示意圖，如圖2所示。然后將鑄件、冒口、冷鐵分別保存為*.stl格式文件。1.1 冒口設(shè)計(jì)鑄件冒口的設(shè)計(jì)是保證鑄件質(zhì)量的關(guān)鍵，冒口的參數(shù)應(yīng)以保證鑄件澆注后能使鑄件獲得充分的補(bǔ)縮為前提，冒口內(nèi)鋼水的補(bǔ)縮效率越高越好。對(duì)于此軸承座的鑄造工藝方案主要考慮鑄件冒口設(shè)置的區(qū)別。其冒口設(shè)置方案主要有以下兩種：1)方案一：平澆，在同一側(cè)的大熱節(jié)上放置一個(gè)冒口，共放置2個(gè)冒口，如圖2a)所示；2)方案二：立澆，將整個(gè)鑄件所
大型鑄鍛件 2012年1期2012-09-25
- 補(bǔ)澆冒口對(duì)防止縮孔產(chǎn)生的作用
現(xiàn)狀及問(wèn)題分析冒口作為鑄件的重要補(bǔ)縮渠道在鑄造工藝中顯得格外重要，盡管許多時(shí)候在工藝設(shè)計(jì)時(shí)已經(jīng)把冒口尺寸放的很大了，仍然經(jīng)常會(huì)在冒口下有縮孔出現(xiàn)。再者鑄件本身厚大的地方就容易產(chǎn)生晶粒粗大，更何況冒口下還容易有低熔點(diǎn)化合物的聚集造成一種偏析，一旦有缺陷修復(fù)起來(lái)很困難。如我廠2010年生產(chǎn)的毛重170t牌坊機(jī)架，軸頭處的冒口下出現(xiàn)縮孔以后，幾次補(bǔ)焊都沒(méi)能修好，超聲波探傷還是存在線性缺陷，經(jīng)過(guò)取樣化驗(yàn)后發(fā)現(xiàn)缺陷處的碳含量由原來(lái)的0.37%上升到0.47%比規(guī)定
鑄造設(shè)備與工藝 2012年1期2012-01-24
- 凝固模擬技術(shù)在軸承座鑄造中的應(yīng)用
擬,通過(guò)比較不同冒口尺寸及放置方式,預(yù)測(cè)了形成縮孔缺陷的不同傾向,并對(duì)比了不同工藝方案下鑄件的縮孔分布及工藝出品率,優(yōu)化冒口工藝設(shè)計(jì),最終確定出最佳工藝方案，生產(chǎn)出優(yōu)質(zhì)鑄件。軸承座；凝固過(guò)程；數(shù)值模擬；鑄造工藝1 鑄件結(jié)構(gòu)特點(diǎn)及技術(shù)要求該件為軋鋼機(jī)用軸承座，材質(zhì)為ZG270-500,要求不得有縮孔、縮松等影響強(qiáng)度及性能的缺陷，鑄件要求磁粉和超聲波探傷，達(dá)到JB/T5000.14—1998二級(jí)以上。鑄件結(jié)構(gòu)如圖1所示。圖1 鑄件結(jié)構(gòu)圖2 工藝方案模擬優(yōu)化根據(jù)
中國(guó)鑄造裝備與技術(shù) 2011年1期2011-09-27
- 冒口保溫性能的數(shù)值模擬計(jì)算
457)鑄件的澆冒口系統(tǒng)對(duì)于獲得沒(méi)有縮孔縮松的優(yōu)質(zhì)鑄件來(lái)說(shuō)是至關(guān)重要的，其中冒口的補(bǔ)縮作用更是重中之重。然而到目前為止，可以說(shuō)鑄造行業(yè)中大多數(shù)鑄造工藝設(shè)計(jì)仍然是以經(jīng)驗(yàn)為基礎(chǔ)的，冒口系統(tǒng)的計(jì)算都是基于模數(shù)法和經(jīng)驗(yàn)公式[1]。冒口太大，既延長(zhǎng)了凝固時(shí)間，又浪費(fèi)鋼水，增加成本；而冒口太小，則無(wú)法很好的進(jìn)行補(bǔ)縮，容易造成縮孔縮松缺陷。隨著計(jì)算機(jī)輔助技術(shù)的發(fā)展和鑄造材料的發(fā)展，鑄造過(guò)程數(shù)值模擬技術(shù)的應(yīng)用和冒口保溫材料的應(yīng)用也越來(lái)越廣泛[2，3]。本文采用德國(guó)鑄造數(shù)值
大型鑄鍛件 2011年5期2011-09-25
- 發(fā)熱保溫冒口套在真空感應(yīng)熔煉爐澆注中的應(yīng)用研究
71039）強(qiáng)化冒口補(bǔ)縮是防止鑄件產(chǎn)生收縮類缺陷的重要工藝措施。統(tǒng)計(jì)表明，鑄件凝固后，普通冒口的縮孔體積僅占冒口體積的10%～14%，真正用于補(bǔ)縮鑄件的只占6%～10%。保溫冒口可將冒口的補(bǔ)縮效率提高到20%～25%。集保溫與發(fā)熱于一體，構(gòu)成發(fā)熱保溫冒口，可將冒口的補(bǔ)縮效率提高至45%[1～3]。鑄鋼件的金屬補(bǔ)貼工藝也廣泛采用保溫補(bǔ)貼和發(fā)熱保溫補(bǔ)貼，并且隨著保溫、發(fā)熱材料的開(kāi)發(fā)，保溫補(bǔ)貼和發(fā)熱補(bǔ)貼逐步取代了金屬補(bǔ)貼。通過(guò)補(bǔ)縮，不僅提高鑄件的工藝出品率和成品
鑄造設(shè)備與工藝 2011年3期2011-01-24
- 冷筋在消失模鑄造鑄鋼件工藝設(shè)計(jì)中的應(yīng)用
、外冷鐵、調(diào)整澆冒口的位置與澆注溫度，但是有時(shí)并不理想。為此我們?cè)诔浞址治鲨T鋼件的冷卻特性基礎(chǔ)上，在鑄件上合理放置工藝?yán)浣睿{(diào)整鑄件的冷卻順序，提高冒口的補(bǔ)縮效率，在確保鑄件的工藝出品率合適的情況下生產(chǎn)出無(wú)缺陷鑄件。1 鑄鋼件冒口離開(kāi)熱節(jié)動(dòng)態(tài)順序凝固鑄鋼件鑄件補(bǔ)縮工藝的制定一般都遵循順序凝固原則而采用工藝措施，保證鑄件結(jié)構(gòu)上各部分按遠(yuǎn)離冒口部分先凝固，靠近冒口部分后凝固，冒口最后凝固的順序進(jìn)行，以便在鑄件中建立一個(gè)從遠(yuǎn)離冒口的部分到冒口之間遞增的溫度梯度。
鑄造設(shè)備與工藝 2011年4期2011-01-24