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    防止鑄鐵件收縮缺陷的實踐和體會

    2015-01-21 02:09:38
    鑄造設備與工藝 2015年1期
    關鍵詞:熱節(jié)冷鐵縮孔

    袁 森

    (西安理工大學,陜西 西安 710048)

    鑄鐵件收縮缺陷的預防和消除,是鑄造工藝設計和實踐的永恒課題。即使鑄件安設了補縮冒口,試制過程中也可能會出現收縮缺陷,需要改進、完善。

    冒口設計的三個要素:模數、體積、冒口頸。模數是凝固時間的表征,體積決定冒口所能提供的補縮液量,冒口頸尺寸保證補縮通道暢通。

    針對鑄鐵件(灰鐵、球鐵)縮孔縮松缺陷的防止和消除,談談生產實踐中的一些思路和體會,與一線技術人員進行交流。

    1 冒口頸(內澆口)處鑄件縮孔縮松的消除

    冒口頸(內澆口)處鑄件收縮缺陷分為兩種情況進行分析。

    1)冒口頸(內澆口)打掉后暴露出抽孔,孔細而深,孔壁較光整。出現這種情況,是冒口補縮不足的表現?;蛘呤敲翱隗w小,冒口提前凝固,補縮液量不足,而鑄件還在收縮,朝向冒口抽出了孔洞;或者是冒口頸提前凝固,補縮通道截死??梢圆捎玫尼槍π源胧┦牵孩龠m當加大冒口體的尺寸;②加大(厚)冒口頸的尺寸(增大模數);或者減小冒口頸長度,縮短冒口與鑄件之間的距離。

    2)冒口頸(內澆口)打掉后暴露出分散的小孔洞,或者無形,或者很粗糙,像爛脖子。出現這種情況,則可能是冒口和鑄件形成了接觸熱節(jié)所致,即冒口對鑄件構成了較強的熱干擾。原因可能是冒口頸尺寸過大;或者是冒口頸太短(冒口距鑄件太近),冒口的熱干擾過強。再加上冒口頸充填與補縮的流通效應,冒口頸周圍型砂被加熱,使接觸熱節(jié)更大,延緩了冒口頸處鑄件的凝固。在這種情況下,需要減?。p薄)冒口頸尺寸,減小或消除接觸熱節(jié),而不要盲目加大冒口體或冒口頸。

    兩種情況剛好相反,必須正確區(qū)分判斷,否則會背道而馳。

    接觸熱節(jié):將冒口安放在鑄件的幾何熱節(jié)處,使本來凝固較遲的熱節(jié)更大了。考慮到冒口頸處尖角砂被加熱,該處冷卻緩慢,加上冒口中金屬液補縮流動帶入的熱量,實際上比已經加大了熱節(jié)圓還要大。冒口和鑄件接觸處這個被加大了的熱節(jié)稱為接觸熱節(jié),它大于鑄件原來的幾何熱節(jié),在一定限度內也大于冒口直徑。接觸熱節(jié)是產生縮孔縮松的重要因素之一。

    冒口頸的流通效應:冒口頸受冒口與鑄件的熱影響,周圍型砂被加熱,充填冒口和補縮流動過程中,不斷更新熱鐵水,使尺寸較小的冒口頸,凝固時間大大延長,也即保持暢通的時間大大延長,稱為冒口頸的流通效應。冒口頸的流通效應與金屬液流過冒口頸的體積及時間有關。據測算,在原來幾何模數的基礎上,冒口頸的凝固時間一般可延長40%~60%.

    2 鑄件熱節(jié)處的縮孔縮松

    鑄鐵件(特別是糊狀凝固方式的球鐵件)熱節(jié)處出現縮孔縮松缺陷,最有效的補縮工藝措施是:冒口+冷鐵。在很多情況下,所加冒口只能是冷冒口(澆口不通過冒口,冒口最后單獨充填,溫度低),不可能是熱冒口(澆口通過冒口,冒口中充填的是熱鐵液)。冷冒口的補縮效果有限,所以,配合以冷鐵,加快該處的凝固,減小熱節(jié),使冒口的補縮時間和補縮液量能夠滿足鑄件收縮的需要。

    冷鐵必須與冒口相配合,因為冷鐵不能提供補縮液量,所以單獨使用冷鐵往往不能根除縮松。

    如果采用發(fā)熱保溫冒口,完全按照順序凝固的工藝原則進行補縮,即冒口最后凝固,并且能夠提供充足的補縮液量,則可以不使用冷鐵。

    使用多大的發(fā)熱保溫冒口?一般按照生產廠家提供的冒口有效模數進行選擇,只要冒口的有效模數大于鑄件熱節(jié)處的模數,即可保證冒口最后凝固;冒口頸處一般設計為易割片,即冒口頸很短,補縮通道可以保持長時間的暢通;最主要的是,冒口與鑄件的溫度場是順序的,補縮通道張開角始終朝向冒口,補縮效果好。

    3 鑄鐵件頂冒口的使用

    由于鑄鐵件具有石墨化膨脹自補縮能力,其冒口的補縮是有限的,即冒口不一定要晚于鑄件凝固,所以,鑄鐵件的冒口往往不能把熱節(jié)移出到冒口中。這一點與鑄鋼件不同。

    鑄鐵件慎用頂冒口,因為頂冒口的冒口頸處常常出現收縮孔洞。原因是頂冒口處于最高位置,在鑄件的液態(tài)收縮階段,冒口承擔著整個鑄件的補縮,如果補縮液量設計不足,又是冷冒口,溫度低,補縮時間短,整個鑄件的收縮抽吸及冒口自身的凝固收縮,使冒口負擔太重。加大冒口體也往往難于湊效。在這種情況下,建議采用發(fā)熱保溫冒口,完全按順序凝固原則補縮。

    對于厚大的鑄鐵件,如果工藝上只能采用頂冒口,而且冒口根部鑄件又出現孔洞,建議采用冷頸冒口技術。

    冷頸冒口技術,是指采用較大尺寸的冒口頸,同時在冒口頸處安放冷鐵。這樣,以大的過流面積,來適應厚實鑄鐵件冷卻凝固初期,需要冒口集中提供大補縮液量的要求。冷鐵一方面減小或消除了冒口與鑄件之間的接觸熱節(jié),另一方面又能使冒口頸在補縮流動停止后適時凝固截死,充分利用石墨化膨脹的自補縮作用,獲得致密健全的鑄件。

    4 設置冒口處,鑄件側面或頂面縮凹(外縮孔)

    對于有一定高度的鑄件,中間分型,冒口設在分型面上,上箱中鑄件與冒口平行相鄰,常常發(fā)生鑄件側面成頂面縮凹現象。原因是鑄件與冒口距離較近,中間的型砂被加熱到較高溫度,相鄰冒口的鑄件處凝固速度減慢,表面凝固結殼后尚處于高溫塑性變形階段,鑄件其他部位的收縮形成了負壓抽吸,使表層結殼處內凹。

    克服的思路是減小或者消除冒口的熱干擾,辦法是:①將冒口向外移動,加大冒口與鑄件之間的距離;②在發(fā)生縮凹的位置安放冷鐵,加快凝固速度,盡早形成較厚的表面凝固層。

    有時在內澆口引入處發(fā)現此種現象,可能是內澆道少而鑄件厚大,鐵水引入過分集中所致;冒口窩下面也可能出現,原因是冒口窩過大,熱量過多,形成了較大的熱干擾。克服的辦法:前者則需采用多道內澆口分散引入;后者可適當減小減薄冒口窩。

    5 輪類鑄件的冒口設置

    1)輪緣較厚大的輪類球鐵鑄件,其結構決定了輪緣容易出現軸線縮松,側冒口補縮難于完全解決,設置冷鐵是必要的。由于凝固時間長,普通砂型冒口(黏土砂、樹脂砂)難于湊效,最好采用發(fā)熱保溫的頂冒口。

    2)對于結構上帶有輪輻(筋輻)的鑄件,輪輻與輪緣連接處構成幾何熱節(jié),若鑄件直徑不是很大,可在兩個熱節(jié)之間設置冒口,一個冒口補縮兩個熱節(jié),有利于提高工藝出品率,也符合鑄鐵件冒口離開熱節(jié)的原則。即使鑄件直徑大,受冒口補縮距離的限制,必須在每個熱節(jié)處單獨設置冒口補縮時,冒口也不必放在熱節(jié)上,冒口應該偏離熱節(jié)一定距離,既避免了形成較大的接觸熱節(jié),提高了補縮效果,還可減小冒口尺寸,節(jié)約鐵水。

    3)如果輪轂內部發(fā)生縮孔縮松,可在輪轂砂芯上座一冒口,冒口側面向下引出冒口頸到輪轂端面;若縮孔較深或處于輪轂下部(輪轂高),頂冒口補縮距離有限,可在砂芯內部自帶出冒口補縮,方形冒口頸與輪轂的中下部位相連。

    輪類鑄件的澆注系統,內澆口以多道分散徑向引入為好。

    6 爬芯澆注和補縮工藝

    中間分型平澆的圓筒類(回轉體)鑄件,澆注系統和冒口一般習慣設在分型面上,也可獲得成功,但也常常出現問題。

    1)如果鑄件直徑較大,雖然冒口很高,但有效補縮高度卻不高(按最小壓力角要求),在兩端法蘭與鑄件交接的圓周熱節(jié)頂部,容易出現縮孔縮松,鉆孔時暴露出來,特別是頂部帶有螺栓搭子的情況更易發(fā)生。克服的辦法是采用爬芯頂注熱側冒口工藝,原來的分型條件不變,改中注為頂注,即將橫澆道延長到芯頭處,再順著芯頭爬上去,貼著芯頭隨型引入內澆口。并在芯頭上座一熱側冒口(稍帶冒口窩),補縮效果好,工藝出品率高。

    2)對于一些直徑較大的回轉型鑄件,采用中間分型平澆工藝,內澆口下部區(qū)域(靠近鑄件底部),鑄件內表面粗糙,嚴重時出現夾雜物被噴丸清理后留下的成片淺坑。原因可分析為鑄件直徑較大,中間分型引入鐵水,相當于高鑄件頂注,如果內澆口出流速度較大,射流嚴重,并不斷改變沖擊方向,沖擊型芯。①有可能沖掉砂粒砂團形成砂眼;②也有可能將鑄型表面涂料(樹脂砂型)沖掉,隨鐵水流動,停留在上型芯的下表面處,形成大面積的淺坑;③球鐵鐵水不平穩(wěn)流動所導致的二次氧化,形成較多渣滓,也是一個重要因素。

    消除的思路是平穩(wěn)充型,減小射流沖擊。此類鑄件工藝上無法實現階梯澆注,可以考慮底注。辦法是將水平橫澆道延長,順著芯頭向下引入半圓形橫澆道,再隨型引入內澆口(可設置多道),實現底注。

    底注工藝,內澆口以多道、分散、截面尺寸開放為設計原則。

    3)類似的情況,在采用立澆頂注工藝澆注一些較高鑄件時也有發(fā)生(如圓筒形鑄件)。在內澆口下部區(qū)域,表面粗糙,嚴重時形成鼠尾、溝槽等與石英砂膨脹有關的缺陷。此種情況經常出現在鑄件的外表面(與鑄型接觸的表面)。消除的思路,應以克服鑄型表面受熱膨脹產生的缺陷為主導。

    7 垂直分型(DISA 線)的澆冒口設置

    采用垂直分型(DISA線)造型線生產飛輪、剎車盤等面積較大且結構連續(xù)的鑄件,一般需要設置冒口補縮。冒口位置設在何處比較合適?建議設在鑄件左上方或右上方大約45°處為好。冒口設在頂部,冒口根部容易出問題;設在中間位置,冒口必須高于鑄件,冒口的有效補縮高度小,工藝出品率低。

    垂直分型的澆注工藝,內澆口引入位置以中注為佳。頂注容易沖砂形成砂眼;底注比較平穩(wěn),不易沖砂,但冒口補縮效果較差(冷冒口)。如果因為型砂的原因追求平穩(wěn)充填而采用底注方式,最好將頂側部位的冒口與直澆道連起來,使冒口最后能夠得到熱鐵水的充填。但需注意連接的通道應與直澆道形成倒銳角,避免冒口較早進入鐵水,導致類似于階梯澆注的混亂充填。

    8 鐵模覆砂工藝縮孔縮松的消除

    鐵模覆砂工藝的模具一旦成型,修改較難。而且設置冒口補縮也相對于砂型比較麻煩。一旦鑄件上個別孤立的熱節(jié)出現縮孔縮松,最好是從化學成分上進行調整。

    金屬型冷速快,石墨結晶數量多,細小,球鐵的石墨更趨于圓整,球化級別高,球徑小。因此,碳硅含量可取上限并適當放寬,利用增多的石墨化膨脹體積進行自補縮。由于冷速快,收縮比較集中,澆注系統的后補作用強,型腔充滿后直澆道可以提供較好的補縮,即使發(fā)生收縮缺陷,體積也比較小,使得調整成分的效果比較明顯。

    正常生產的情況下,如果突然出現收縮缺陷,首先應該從爐料變更、配料偏差、合金元素加入量等方面進行檢查分析,尋找原因和對策。

    9 幾個與工藝有關的問題

    1)球鐵小件,冷卻速度快,收縮比較集中,外部(冒口或澆注系統)補縮需求量大,工藝出品率一般比較低,不能用犧牲鑄件的內部質量來追求高的工藝出品率。例如,結構復雜且分散的球鐵小件,如排氣歧管、增壓器殼體等,可能帶有多個孤立小熱節(jié),常常需要設置多個小冒口解決,這是正常的。

    2)無冒口鑄造是一種理想狀態(tài),不設冒口是不安全的。結構比較集中的小件,有時未設冒口,其實質是用澆注系統進行補縮,并不是鑄件不需要補縮。所以設計澆注系統尺寸時,應兼顧補縮功能。

    3)強化孕育,細化晶粒,石墨較早形核析出長大,使補縮流動阻力增大,會導致疏松(晶間微小孔洞),對氣密性要求高的鑄鐵件或者伸長率要求高的球鐵件,這是一個矛盾??商岣邼裁翱谘a縮的靜壓頭;也可考慮采用含鍶的孕育劑。

    4)冒口窩不能省。冒口窩的作用是以所存貯的高溫鐵水,對薄小的內澆口進行加熱保溫,延長冒口頸的流動暢通時間。有些廠從冒口窩上引出冒口頸(同處于下箱),是不對的,實際上等于沒有冒口窩。冒口窩也不必做成半球,其高度為小于球半徑的一半就可以了。

    5)有些鑄件,設了冒口,清理時發(fā)現冒口卻未縮下去;去掉冒口,鑄件又有問題。說明冒口還是不能取掉的。因為一包鐵水,澆注有先有后,澆溫有高有低,收縮值是變化的,再加上不同爐次鐵水成分、溫度的變化,批量生產情況下不設冒口是不安全的。可以不斷改進優(yōu)化冒口尺寸,求得最佳的工藝出品率。

    6)關于澆注速度??鞚玻F水在型腔中降溫小,溫度高,有利于氣體、夾雜物的上浮?,F在大多采用電爐熔煉,出爐溫度超過1500℃,收縮大,主要問題是補縮。對于比較厚大的鑄件,建議采用慢澆,充分利用澆注過程中的后補作用,減小收縮量,保證冒口安全,鑄件致密健全。

    7)按鑄件模數或熱節(jié)模數設計冒口尺寸,僅僅考慮了補縮時間的要求。但在液態(tài)收縮和凝固收縮初期,鐵水聯通,冒口實際上是補縮整個鑄件的。這可能是冒口相對于熱節(jié)已經很大,但仍然補縮不足的原因。所以,采用補縮液量法校核冒口體積是否滿足,就顯得十分重要。

    8)正常生產的樹脂砂球鐵鑄件模具,轉到粘土砂濕型生產,往往會出現縮孔縮松。這充分表明粘土砂型的剛度低,容易退讓,石墨化膨脹自補縮的利用率低。也就是說,粘土砂型生產球鐵件,補縮冒口要比樹脂砂型的大。

    9)冷肋。在鑄鐵件頂面設置冷肋(相當于一個較粗的出氣棒),先于鑄件凝固,固體金屬的導熱能力遠大于鑄型,會加快冷肋設置處鑄件的冷卻速度,作用相當于冷鐵。對鑄件上表面的局部小熱節(jié),可采用冷肋或出氣片,平衡此處壁厚,防止出現局部小縮凹、縮孔及縮松,還可以起到溢流排氣的作用。

    [1]魏兵,袁森,張衛(wèi)華.鑄件均衡凝固技術及其應用[M].北京:機械工業(yè)出版社,1998.

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