機端
- 某水電站電壓互感器極性問題分析與探討
4、5號發(fā)電機在機端電壓互感器屏柜改造完成后進行了并網(wǎng)前一次和二次核相檢查，當進行到二次相位核查時，核相過程中發(fā)現(xiàn)數(shù)據(jù)異常；經(jīng)過現(xiàn)場細致分析和檢查后發(fā)現(xiàn)，為機端電壓互感器屏柜內(nèi)新安裝的機端母線電壓互感器極性接線錯誤。經(jīng)過電壓互感器極性改接正確后，順利完成核相數(shù)據(jù)測試，并在隨后的機組同期操作中成功并入系統(tǒng)網(wǎng)絡(luò)，避免了該問題引發(fā)的設(shè)備事故。2 基本情況2.1 電壓互感器接線情況電壓互感器(Potential Transformer簡稱PT；Voltage Tr
小水電 2023年5期2023-10-23
- 核電站控制棒驅(qū)動機構(gòu)電源系統(tǒng)建模及故障分析
賴勵磁調(diào)節(jié)器維持機端電壓恒定。文獻［11］介紹了相復勵系統(tǒng)的結(jié)構(gòu)和原理,并根據(jù)等效電路給出了完整的勵磁裝置輸出特性方程。文獻［12］詳細地分析了理想相復勵裝置的補償條件,以及實際工作中影響相復勵裝置靜態(tài)電壓調(diào)整率的各種因素和實現(xiàn)全補償?shù)姆椒?。對于相復勵雙機的孤島運行問題,船舶電站相關(guān)論文在此方面研究較多,不過大多聚焦于系統(tǒng)控制與功率分配問題［13-18］。而RAM 系統(tǒng)相關(guān)研究中對于RAM 系統(tǒng)故障下相復勵行為、發(fā)電機故障電氣特征及保護定值整定的研究涉及較
電力系統(tǒng)自動化 2023年3期2023-02-27
- 臨界條件下雙套保護報警信號不一致原因分析
管理板報警”、“機端TV斷線”，1號發(fā)電機B套保護報“機端TV斷線”信號，安控裝置1報“1號發(fā)變組高壓側(cè)無故障跳閘”。電站安控裝置和發(fā)電機保護裝置均為雙重配置，安控裝置型號為南京南瑞穩(wěn)定控制分公司的SCS-500E，發(fā)電機保護裝置型號為南京南瑞繼保工程技術(shù)有限公司的RCS-985GW。一般情況下，相同配置的雙重保護或安控裝置動作應一致，而此次停機過程中雙套保護及安控裝置所報信號則不一致，與一般情況有所不同。為了查清信號不一致原因，確保保護裝置及安控裝置的可
四川水力發(fā)電 2022年6期2022-12-30
- 一次發(fā)變組機端PT 擊穿導致停機的典型事故分析
0 MW，發(fā)電機機端電壓20 kV，主變壓器升壓至500 kV，經(jīng)GIS 線路接入電力系統(tǒng)。每一個發(fā)變組單元配置兩套完整的電氣量保護。發(fā)電機定子接地保護作為發(fā)電機定子單相接地故障保護，由基波零序電壓部分和三次諧波電壓兩部分組成，保護范圍包括發(fā)電機定子線圈，電壓互感器、電流互感謝器、電纜、母線、開關(guān)刀閘、互感器一次側(cè)、刀閘斷路器、發(fā)電母線及電壓互感器一次側(cè)、變壓器低壓側(cè)（發(fā)電機電壓側(cè)）、廠變高壓側(cè)等。2 事故發(fā)生時的現(xiàn)象圖1 定子接地保護配置原理圖事故發(fā)生時
水電站機電技術(shù) 2022年7期2022-08-02
- 一起機端斷路器非全相合閘案例的分析與思考
在發(fā)電機出口配置機端斷路器（GCB）。根據(jù)規(guī)程要求，發(fā)電機出口斷路器操作機構(gòu)需采用三相聯(lián)動機構(gòu)[7-10]。一般認為，三相聯(lián)動機構(gòu)不會發(fā)生非全相合閘狀況，但隨著操作次數(shù)的增多、機械結(jié)構(gòu)磨損或者設(shè)計上的缺陷，GCB非全相故障案例越來越多[5]。本文介紹了一起帶GCB機組非全相合閘并網(wǎng)的實例，通過分析和研究，提出了增設(shè)機端斷路器非全相保護的必要性與可行性。1 事件過程某電廠某機組開機并網(wǎng)過程中，監(jiān)控系統(tǒng)報A/B套主變壓器低壓側(cè)接地、發(fā)電機保護A/B套總出口動作
水電與抽水蓄能 2022年1期2022-03-13
- 某大型水電站2F機組故障錄波3U0頻繁啟動原因分析及處理經(jīng)過
原因：2F發(fā)電機機端電壓3U0突變量頻繁啟動，故障錄波裝置持續(xù)錄波。查看故障錄波波形圖，詳見圖1和圖2。圖1 機端零序電壓波形圖圖2 機端零序電壓波形圖從圖1和圖2可以看出，2F發(fā)電機機端零序電壓3U0波形有嚴重畸形、突變現(xiàn)象，突變的3U0瞬時值峰值最大為10.16 V，有效值也達4.5 V以上，遠大于故障錄波裝置發(fā)電機機端零序電壓3U0啟動定值3 V，因此2F機組故障錄波裝置正常啟動。2 原因分析機端零序電壓3U0突變時，查看機組機端三相電壓和三相電流，
通信電源技術(shù) 2022年23期2022-02-20
- 發(fā)電機定子接地保護可靠性提升策略
感器，測量發(fā)電機機端電壓，用于測量、計量、勵磁和發(fā)變組保護之用。發(fā)電機端用于定子接地保護PT為固體分級絕緣電壓互感器，變比kT為：發(fā)電機中性點經(jīng)專用接地變高壓繞組和零序CT接地，接地變低壓側(cè)接有分壓電阻箱，接地變變比bT為：式（1）（2）中UG為發(fā)電機額定電壓，單位為V。2 發(fā)電機定子接地保護原理分析發(fā)電機基波零序電壓保護可以保護靠近機端85 %～95 %定子繞組區(qū)段，且故障點越靠近機端保護靈敏度越高；而三次諧波接地保護用于保護靠近發(fā)電機中性點15 %～2
電力安全技術(shù) 2021年12期2022-01-21
- 基于測量阻抗變化軌跡智能識別的發(fā)電機失磁保護*
域[8-11]。機端測量阻抗獲取的是發(fā)電機機端電壓與電流之比，其在不同工況下的變化均有獨特規(guī)律，而且阻抗變化軌跡是發(fā)電機各電氣量綜合作用的結(jié)果，蘊含了大量發(fā)電機運行信息，可有效反映發(fā)電機的運行狀態(tài)。通過對阻抗軌跡的信息挖掘，可在運動學、統(tǒng)計學層面形成簡單而又具有區(qū)分價值的新特征。對軌跡信息的挖掘和應用在電力系統(tǒng)領(lǐng)域也已有諸多研究[12-14]。因此，本文將軌跡識別引入到發(fā)電機失磁保護中，提出一種基于機端測量阻抗變化軌跡識別的失磁保護方法。該方法通過提取阻抗
電機與控制應用 2021年10期2021-11-22
- 基于測量阻抗變化軌跡智能識別的發(fā)電機失磁保護*
域[8-11]。機端測量阻抗獲取的是發(fā)電機機端電壓與電流之比，其在不同工況下的變化均有獨特規(guī)律，而且阻抗變化軌跡是發(fā)電機各電氣量綜合作用的結(jié)果，蘊含了大量發(fā)電機運行信息，可有效反映發(fā)電機的運行狀態(tài)。通過對阻抗軌跡的信息挖掘，可在運動學、統(tǒng)計學層面形成簡單而又具有區(qū)分價值的新特征。對軌跡信息的挖掘和應用在電力系統(tǒng)領(lǐng)域也已有諸多研究[12-14]。因此，本文將軌跡識別引入到發(fā)電機失磁保護中，提出一種基于機端測量阻抗變化軌跡識別的失磁保護方法。該方法通過提取阻抗
電機與控制應用 2021年10期2021-11-22
- 淺析電流二次回路兩點接地導致勵磁調(diào)節(jié)器綜合告警
幾種原因：（1）機端相序告警（2）機端頻率越限告警（3）機端相位越限告警（4）同步頻率越限告警（5）同步相位越限告警（6）三相不平衡告警2.2 現(xiàn)場檢查通過對勵磁調(diào)節(jié)器系統(tǒng)進行全面檢查后，排除機端相序、機端頻率、機端相位、同步頻率、同步相位異常導致的綜合告警，同時檢查機端電壓、電流二次回路端子緊固，無松動現(xiàn)象，由此推斷為三相不平衡告警。將“1號機勵磁調(diào)節(jié)器告警”接入1號機故障錄波器開關(guān)量啟動中，檢查1號機組故障錄波器錄波曲線：勵磁電流、勵磁電壓、機端電壓、
電子測試 2021年13期2021-07-24
- 基于PSASP仿真平臺的電網(wǎng)振蕩解列判據(jù)分析
取不同方式下發(fā)電機端的振解電壓，以此作為電廠振解裝置動作的判斷依據(jù)。1 分析條件采用PSASP中的暫態(tài)穩(wěn)定分析模塊進行仿真分析，故障類型為發(fā)變組高壓側(cè)三相短路接地故障。分析條件如下：1)對黑龍江電網(wǎng)中網(wǎng)架結(jié)構(gòu)較為薄弱、易發(fā)生振蕩的北部地區(qū)進行仿真，選取黑龍江克東恒誠生物質(zhì)電廠為研究對象，該電廠現(xiàn)有容量為20 MVA的主變2臺、15 MW的發(fā)電機組1臺，主變110 kV、35 kV、10 kV側(cè)并列運行，機組帶Ⅰ、Ⅱ段10 kV母線，經(jīng)克東-恒誠線路與系統(tǒng)并
黑龍江電力 2021年2期2021-06-18
- 多機共母系統(tǒng)單相接地故障保護模式應用分析
5 kV母線上。機端母線經(jīng)接地變壓器/接地電阻。為限制單相接地故障時內(nèi)部過電壓，電阻電流與電容電流的比值一般取1.1～1.5。此處取1.5進行分析計算，電阻電流取20 A。兩端母線各設(shè)一套接地變壓器/接地電阻，每套裝置電阻電流限制在10 A。選擇性單相接地故障保護方案：采用零序過流保護，在多機共母系統(tǒng)發(fā)生單相接地故障時，快速準確判斷故障點，將故障切除。保護定值考慮發(fā)電機出口斷路器與饋出線斷路器的保護配合。在發(fā)電機機端安裝穿心式零序CT，在本機區(qū)外接地時本發(fā)
電氣自動化 2021年3期2021-06-10
- PT一次熔斷器熔斷對發(fā)電機保護的影響
用。通過對水電站機端PT 運行情況進行趨勢分析，發(fā)現(xiàn)電壓互感器回路缺陷主要出現(xiàn)在一次熔斷器上。電壓互感器一次熔斷器接觸不良或者熔斷，都會導致發(fā)電機保護裝置采樣異常(故障相電壓降低、機端零序電壓增加)。但是，如此造成的數(shù)據(jù)異常大多因為變化量太小，不能快速的啟動發(fā)電機保護裝置動作告警，只能放任電壓互感器一次熔斷器的故障擴大，甚至存在使發(fā)電機保護裝置誤動的可能性。因此，在不能完全掌握PT 一次熔斷器故障發(fā)展趨勢的情況下，提前分析一次熔斷器熔斷對發(fā)電機保護功能影響
電力安全技術(shù) 2021年3期2021-05-27
- 翻車機端環(huán)磨損修復技術(shù)研究和應用
隨后又對其他翻車機端環(huán)進行深入檢查，B2F翻車機入口端環(huán)與軌道存在間隙，B1F翻車機入口和出口端環(huán)也出現(xiàn)間隙并伴隨著軌道產(chǎn)生裂紋，之前幾次進行端環(huán)維修就發(fā)現(xiàn)一個規(guī)律：中間磨損嚴重，兩側(cè)磨損較輕。2020年，在對端環(huán)軌道及墊板拆除后發(fā)現(xiàn)，磨損情況更加嚴重。兩臺翻車機兩側(cè)端環(huán)磨損，中間端環(huán)基本不磨損的異常情況急需查找具體原因以便后續(xù)設(shè)備管理，同時，端環(huán)磨損修復技術(shù)需要重新研究，以便較好地解決端環(huán)不均勻磨損情況。1 總體思路（1）從理論分析兩臺翻車機都出現(xiàn)兩側(cè)端
中國設(shè)備工程 2021年7期2021-04-14
- 發(fā)電機機端PT高壓側(cè)熔斷器“慢熔”現(xiàn)象的判斷與對策
明 胡琪龍發(fā)電機機端PT高壓側(cè)熔斷器“慢熔”現(xiàn)象的判斷與對策崔志堅 趙 躍 張 亮 宋 明 胡琪龍（國家能源集團安徽安慶皖江發(fā)電有限責任公司，安徽 安慶 246008）本文從某廠發(fā)生的發(fā)電機機端PT高壓側(cè)熔斷器“慢熔”現(xiàn)象入手，詳細分析了產(chǎn)生“慢熔”現(xiàn)象的原因以及“慢熔”對勵磁系統(tǒng)、發(fā)電機保護和測量系統(tǒng)的影響，提出了高壓側(cè)熔斷器“慢熔”現(xiàn)象的判斷方法，并給出解決機端PT高壓熔斷器“慢熔”的三種方法。高壓熔斷器；慢熔；電暈腐蝕；自動電壓調(diào)節(jié)器；發(fā)電機保護；測
電氣技術(shù) 2021年2期2021-02-26
- 基于電壓相角差的發(fā)電機機端斷路器非全相保護
）1 引言發(fā)電機機端斷路器（GCB）日常操作頻繁，易因機械結(jié)構(gòu)長期磨損而發(fā)生傳動連桿脫落等故障，造成GCB非全相運行。GCB發(fā)生非全相故障時，發(fā)電機將處于非全相運行狀態(tài)，運維人員初期很難從三相聯(lián)動機構(gòu)指示標識發(fā)現(xiàn)該問題，此時若無保護反映動作，定子繞組將長時間承受負序電流，造成發(fā)電機振動加劇和轉(zhuǎn)子過熱，嚴重危及發(fā)電機安全穩(wěn)定運行[1-4]。傳統(tǒng)繼電保護裝置常采用負序過負荷保護反映GCB非全相故障。近年，相關(guān)科研人員提出了基于GCB兩端電壓差和基波零序電壓相角
水電站機電技術(shù) 2021年1期2021-02-26
- 發(fā)電機三次諧波定子接地保護報警事件分析
檢查情況：發(fā)電機機端出口的電壓互感器絕緣及直阻良好，發(fā)電機接地變壓器絕緣良好，外觀良好無異常。二次回路部分的檢查情況：一一檢查發(fā)電機機端出口的電壓互感器至發(fā)變組屏柜的二次回路，均未發(fā)現(xiàn)松動現(xiàn)象，各電纜絕緣良好，各電壓互感器伏安特性試驗良好，發(fā)電機機端出口電壓互感器二次接線的航空插頭未松動[2]。4 原因分析三次諧波電壓差動判據(jù)為：通過廠家軟件連接發(fā)變組保護裝置，導出報警時的波形并進行分析，正常運行時采樣值如圖1所示。圖1的數(shù)值是不報警時從裝置保存的，可以看
通信電源技術(shù) 2020年17期2020-12-28
- 抽水蓄能保護開關(guān)位置信號采用擴展接點的風險分析
分閘位置＝1, 機端電流不流經(jīng)主變(如變頻啟動和電氣制動過程), 機端電流不計入大差保護的差流計算。 保護裝置對開關(guān)刀閘位置等開入信號的變位, 通常設(shè)置有10 ms的防抖延時, 即信號翻轉(zhuǎn)之后, 需經(jīng)過10 ms 才能夠正式確認信號的狀態(tài)。 另外, 主變差動保護差流值達到動作值后, 一般要經(jīng)過20 ～30 ms 的運算處理, 保護才會動作出口。 而當機組已經(jīng)并網(wǎng), 機端電流會流過主變, 如果主變大差保護還沒有計入機端電流, 由于機端電流缺失造成的差流有可能
湖南電力 2020年5期2020-11-13
- 一起高壓電動機差動速斷保護誤動作原因分析
流分別取自發(fā)電機機端與發(fā)電機中性點電流互感器A、C兩相。增壓風機解體、檢修、復裝后，工頻啟動運行時發(fā)生差動速斷保護誤動作[5-6]，啟動過程電流錄波如圖2所示，其中機端A相為17.37 A，C相為16.65 A；中性點A相為18.69 A，C相為16.40 A；差動電流DIa=25.18 A，DIc=0.65 A(電機額定電流Ie=2.77 A，差動速斷定值6Ie=16.62 A)。2 接線檢查及原因分析a.機端一次接線檢查由于增壓風機高壓變頻器一次接線較
東北電力技術(shù) 2020年7期2020-09-11
- 基于柔性光學互感器的選擇性定子接地保護研究及應用
地保護原理，并在機端電纜出線方式機組上得到了很好應用。但根據(jù)現(xiàn)場多年實踐經(jīng)驗，用于測量發(fā)電機機端基波零序電流的穿心型電磁式電流互感器（CT）存在以下問題：①電磁式CT選型難。對于擴大單元接線發(fā)電機一次額定電流值一般為幾百至幾千安培，而接地零序電流一次值往往小于十安培，需在大負載電流中識別小零序電流，對于常規(guī)電磁式CT具有很大挑戰(zhàn)，存在CT繞組匝數(shù)少、漏磁通大、精度差等問題。②當機端三相導體不規(guī)則排布時，如三相銅排平行出線，保護裝置會檢測到由導體空間磁場不對
水電與抽水蓄能 2020年3期2020-07-10
- 一起機組并網(wǎng)過程中發(fā)電機負序過負荷故障分析
51：08 報“機端TV 斷線、發(fā)電機負序過負荷信號”。2F 故障錄波裝置相應時刻有錄波啟動。2.2 發(fā)電機負序過負荷信號分析發(fā)電機定時限負序過負荷保護邏輯（圖1），取機端、中性點負序電流的最小值作為定時限負序電流值，定時限負序電流定值為0.1 A，延時定值為5 s。查看錄波文件，發(fā)現(xiàn)本次事件2F 機端、中性點負序電流值一樣，后續(xù)分析均采用2F 機端負序電流作為負序過負荷保護負序電流值。圖1 發(fā)電機保護裝置定時限負序過負荷保護邏輯查看故障錄波相應時段波形，
水電站機電技術(shù) 2020年5期2020-06-05
- 一起汽輪發(fā)電機定子100%接地報警的分析與處理
保護3部分構(gòu)成。機端三次諧波電壓取自發(fā)電機機端側(cè)開口三角零序電壓，中性點側(cè)三次諧波電壓取自中性點TV，其中#3發(fā)變組保護A柜機端三次諧波電壓取自發(fā)電機出口第一組電壓互感器TV1的開口三角零序電壓，#3發(fā)變組保護B柜的機端三次諧波電壓取自發(fā)電機出口第二組電壓互感器TV2的開口三角零序電壓。三次諧波保護動作方程為：式中，U3T為機端三次諧波電壓值；U3N為中性點三次諧波電壓值；K3WZD為三次諧波電壓比值整定值。三次諧波電壓比率定子接地保護動作于信號。三次諧波
通信電源技術(shù) 2020年20期2020-02-02
- 一種可靠墻安裝機端雙手車式PT 柜
以前投運的電站，機端PT 設(shè)備普遍選用GG-1A 柜或敞開式，廣泛布置于水輪機層上（下）游側(cè)，靠墻安裝。GG-1A 柜密封性能差，敞開式設(shè)備安全性能更低，均不能滿足“五防”要求，相繼進行技術(shù)改造。本文就改造過程中機端PT 柜選擇及布置進行分析研究。2 機端PT 柜的類型小型水電站根據(jù)機組容量不同，高壓機組發(fā)電機額定電壓選為6.3kV 或10.5kV，如今其配電裝置通常選為XGN2-12箱型固定式開關(guān)柜或KYN28A-12型鎧裝中置式手車柜。這兩類開關(guān)柜特點
數(shù)字通信世界 2019年9期2019-10-14
- 某電廠#2主變差動保護動作分析及整改
000/5 A。機端電壓為20kV，母線電壓為234kV，#2燃機負荷為285 MW，功率因素為0.99。圖1 #2燃機主變D屏差動保護動作報告3 主變差動動作分析調(diào)試單位做甩負荷試驗時，通過TCS系統(tǒng)分開發(fā)電機出口開關(guān)802后，導致發(fā)變組保護D屏主變差動保護動作。這是不正確的行為。分析發(fā)變組保護D屏裝置錄波圖可知，保護動作時主變高低壓側(cè)電流相位正常，無其它變壓器保護動作和告警。檢查主變本體未見漏油痕跡，主變低壓套管和母線絕緣套管完好。主變油樣經(jīng)化驗人員化
通信電源技術(shù) 2019年4期2019-05-08
- 基于CAN 總線的DSP28335 在線燒寫方法研究
部分主要是由上位機端軟件和DSP 端軟件構(gòu)成。上位機端軟件主要完成讀取可執(zhí)行代碼文件，進行格式轉(zhuǎn)換后將該文件通過CAN 總線發(fā)送給DSP 端，等待DSP端的響應。DSP 端軟件主要完成和上位機端軟件的握手，接收上位機端軟件發(fā)送的可執(zhí)行代碼文件，并將該文件立即燒寫到FLASH 中，完成燒寫過程；此外DSP 端還需實現(xiàn)bootloader程序的功能?；贒SP28335開發(fā)的應用程序經(jīng)過CCS編譯生成的目標文件類型為.out 文件，而DSP28335 無法識別
科技與創(chuàng)新 2019年6期2019-04-11
- 張河灣電廠定子電流缺相缺陷分析及處理
電機出口CT采集機端電流，用于勵磁控制屏顯示及勵磁系統(tǒng)調(diào)節(jié)，此電流回路發(fā)生故障時將會影響勵磁系統(tǒng)的兩個通道。2 故障發(fā)生經(jīng)過2018年4月20日13：56，張河灣電廠進行1號機C級檢修后發(fā)電方向并網(wǎng)試驗運行時，發(fā)現(xiàn)勵磁控制屏顯示定子電流較實際電流偏差較大。監(jiān)控系統(tǒng)顯示定子電流5 500 A左右，發(fā)電機功率148 MW。勵磁系統(tǒng)控制屏顯示定子電流3 960 A，發(fā)電機功率101 MW。張河灣電廠勵磁系統(tǒng)定子電流取三相電流的平均值，勵磁控制屏顯示電流與實際電流
水電站機電技術(shù) 2018年12期2018-12-21
- 發(fā)電機機端PT熔斷器慢熔引起斷線的故障檢測方法研究
0 引言當發(fā)電機機端PT（電壓互感器）一次側(cè)和二次側(cè)出現(xiàn)斷線時，發(fā)電機-變壓器組（以下簡稱“發(fā)變組”）保護裝置的PT斷線判據(jù)應能快速準確地檢測到電壓回路異常并發(fā)出報警信號，同時閉鎖相關(guān)發(fā)電機保護和自動調(diào)壓裝置[1]。目前國內(nèi)發(fā)變組保護裝置關(guān)于PT斷線的檢測方法都是基于電壓回路完全斷線后的二次側(cè)電壓矢量狀態(tài)，電壓回路未完全斷開的熔斷器慢熔狀態(tài)未納入PT斷線的檢測范圍[2]。新疆近年來發(fā)生多起因熔斷器慢熔導致機組保護動作而跳機的事故，給電網(wǎng)和發(fā)電企業(yè)均造成巨大
浙江電力 2018年11期2018-12-07
- 基于斷口兩側(cè)電壓相量差的發(fā)電機機端斷路器非全相保護
網(wǎng)時,由于發(fā)電機機端斷路器(GCB)連桿斷裂導致A相未合上,在機組并網(wǎng)20 s后,3號主變壓器低壓側(cè)零序過壓保護動作,跳開了系統(tǒng)500 kV側(cè)開關(guān)、3號與4號主變壓器及3號發(fā)電機,擴大了事故范圍。傳統(tǒng)斷路器非全相保護[1-4]通過斷路器三相不一致接點位置、零序電流或負序電流來判斷斷路器的非全相運行狀態(tài)。對于三相聯(lián)動結(jié)構(gòu)的機端斷路器,由于無法提供三相不一致接點位置[5-6],并且并網(wǎng)初期負序電流和零序電流較小,因此傳統(tǒng)保護功能無法快速檢測出該故障。在較低的負
電力系統(tǒng)自動化 2018年21期2018-11-26
- 發(fā)電機出口電壓互感器匝間短路故障分析與計算
度。文獻[3]對機端PT一次繞組匝間短路時的電氣特征進行分析，得出對地電壓最高相的下一相即為故障相這一結(jié)論，通過故障案例驗證了理論分析的正確性。目前，針對PT匝間短路故障案例的分析比較多[4-5]，但結(jié)合匝間短路前后電氣等效電路圖開展深入分析與計算的并不多見。本文以一起發(fā)電機出口PT故障引起發(fā)電機變壓器組(以下簡稱發(fā)變組)保護動作事件為例，通過故障錄波波形、試驗數(shù)據(jù)的綜合分析判斷，認為保護動作是由PT一次側(cè)匝間短路引起的。其次對PT匝間短路引起故障相對地等
綜合智慧能源 2018年10期2018-11-19
- UNITROL 5000勵磁系統(tǒng)常見問題分析
211”（風機機端供電失效）。同時檢查發(fā)現(xiàn)：（1）穩(wěn)壓電源-G05不在工作狀態(tài)；（2）風機電源切換繼電器動作，供電方式由原來的機端電源供電（K16繼電器動作）更改為#2機汽機段3MCC段供電（K15繼電器動作）；（3）機端電源變-T05及機端風機變-T16低壓側(cè)均無電壓；（4）調(diào)節(jié)柜內(nèi)所有空開均在合閘位置；（5）風機機端電源電壓監(jiān)控繼電器顯示電壓值為0 V；（6）#2整流柜內(nèi)風機由主風機切換至備用風機，該柜內(nèi)兩組風機電源開關(guān)-Q11與-Q12均在合閘位置
機電信息 2018年18期2018-06-28
- 發(fā)電機機端TV一次熔斷器漸熔分析及不停機處理
圖1所示。發(fā)電機機端裝設(shè)三組TV，分別為TV1、TV2、TV3，其中TV1為匝間保護專用TV。三組TV均為沈陽索普互感器有限責任公司生產(chǎn)的JDZX4-20，額定變比為(20/)/(0.1/)/(0.1/)/(0.1/3)kV，TV的一次熔斷器額定直流電阻為120Ω，額定電流為0.5A，最小熔化電流為0.625A。勵磁調(diào)節(jié)器為南京南瑞電控有限公司生產(chǎn)的SAVR2000微機型調(diào)節(jié)器。發(fā)變組保護為南京南瑞繼保電氣有限公司生產(chǎn)的RCS-985A型微機保護，采用雙重
安徽電氣工程職業(yè)技術(shù)學院學報 2018年1期2018-04-16
- 發(fā)電機三次諧波電壓比率接地保護誤發(fā)信分析
率220 MW，機端額定電壓為15．75 kV，發(fā)變組保護采用南瑞繼保電氣公司的PCS-985B-H2微機型發(fā)變組保護裝置。定子接地保護A，B柜均采用基波零序過電壓判據(jù)，保護從機端開始至發(fā)電機中性點85 %—95 %的定子繞組單相接地故障，采用三次諧波電壓比率和差動判據(jù)，保護發(fā)電機中性點附近的定子繞組單相接地故障。A柜機端三次諧波電壓取自機端TV1開口三角零序電壓，B柜機端三次諧波電壓取自機端TV2開口三角零序電壓。A，B柜發(fā)電機中性點側(cè)三次諧波電壓均取自
電力安全技術(shù) 2018年1期2018-03-26
- 完善自動勵磁調(diào)節(jié)器TV斷線判別邏輯的措施探析
電機組已廣泛采用機端自并激靜止勵磁，勵磁系統(tǒng)選用ABB公司的UNITROL 5000型微機數(shù)字勵磁調(diào)節(jié)器，運行可靠性較高。然而，大型汽輪發(fā)電機組機端TV斷線是自動勵磁調(diào)節(jié)器誤強勵發(fā)生的主要誘因之一。近年來部分600 MW級機組運行中暴露出UNITROL 5000型勵磁調(diào)節(jié)器TV斷線判別邏輯不完善的問題。在機端TV一次熔斷器發(fā)生慢速熔斷的異常情況下，自動勵磁調(diào)節(jié)器不能正確檢測出TV斷線，而誤判斷為一次系統(tǒng)故障，發(fā)生誤強勵，造成發(fā)電機轉(zhuǎn)子過流保護動作跳閘的非計
四川電力技術(shù) 2017年4期2017-09-26
- 基于PCI總線的DSP6713在線燒寫方法研究
原理，介紹了上位機端軟件、DSP端軟件和bootloader程序的設(shè)計思想，為DSP技術(shù)開發(fā)和維護人員提供了一種方便、快捷的升級程序方法。PCI總線；DSP6713；在線燒寫；bootloader在線燒寫技術(shù)，即在應用編程（IAP，In-Application Programming），是在系統(tǒng)運行的過程中的動態(tài)編程，從系統(tǒng)中獲取新代碼并對自身進行重新編程，用程序來改變程序的一種方法。該方法不需要借助外部手段，也不用進行任何機械操作，即可完成程序執(zhí)行代碼的
科技與創(chuàng)新 2017年13期2017-07-19
- 基于發(fā)電機機端和中性點零序電壓值的故障類型判斷
15)基于發(fā)電機機端和中性點零序電壓值的故障類型判斷李博，陳碩，陳必揚，王昱，周曉明 (華能巢湖發(fā)電有限責任公司，安徽巢湖238015)發(fā)電機發(fā)生故障后，快速且準確的故障診斷方法有利于排除故障和縮短停機時間。發(fā)電機出現(xiàn)TV斷線或定子接地故障時，通過分析發(fā)電機機端電壓、機端零序電壓、中性點零序電壓數(shù)值的升高或者降低進行故障定位，確定發(fā)電機一次回路或者二次回路的故障類型及大致范圍，又進一步根據(jù)現(xiàn)場經(jīng)驗指出具體的故障點，此方法只需對比故障前后發(fā)電機的電壓值，簡單
湖南電力 2017年3期2017-07-12
- 大型汽輪發(fā)電機3次諧波電壓定子接地保護方案的研究與改進
如文獻［3］根據(jù)機端電壓20 kV以上的汽輪發(fā)電機定子繞組接地電流允許值為1 A進行計算，近似得到300～1000 MW發(fā)電機的定子單相接地保護告警的靈敏度應能達到10 kΩ。然而，近年來國內(nèi)大型發(fā)電機組多采用接地變接地，這導致基波零序電壓保護的靈敏度明顯降低，同時由于大型發(fā)電機組定子對地電容的增大，基波零序電壓保護的低靈敏度區(qū)域?qū)闹行渣c向繞組中部擴大［4-5］。而3次諧波電壓定子接地保護雖然在中性點附近靈敏度較高，但在定子繞組中部時靈敏度較低甚至直接進
電力自動化設(shè)備 2017年10期2017-05-21
- 淺述水電廠發(fā)電機、變壓器保護配置及與水機LCU的配合
。過電壓保護采用機端PT，動作電壓取1.5倍額定電壓，保護動作于解列滅磁；定時限過負荷保護采用4CT，保護帶時限動作于發(fā)信和減出力；反時限過負荷保護采用4CT，反時限設(shè)下限段、反時限段、上限段，下限段為保護啟動值，當電流大于啟動值時，發(fā)電機開始熱累積，當電流小于啟動值時，發(fā)電機開始散熱過程。反時限段則根據(jù)反時限電流的大小進行出口動作時間不同，反時限電流越大，動作時間越短。 上限段為速斷段，即大于此電流保護無時限動作出口，保護帶時限動作于解列；定子接地保護取
山東工業(yè)技術(shù) 2017年4期2017-03-28
- 基于RS—485總線的遠程溫度控制系統(tǒng)設(shè)計
把測量值發(fā)送給主機端，實現(xiàn)遠程通信?！娟P(guān)鍵詞】單片機 溫度 RS-485總線在倉庫管理、蔬菜大棚等行業(yè)，往往需要對各點溫度進行測量和控制，而傳統(tǒng)的用溫度計逐一測量的方法存在測量誤差大、隨機性強及效率低下的缺點。所以，有必要設(shè)計一個高效、高精度、使用方便的溫度控制系統(tǒng)。本文提出了一種遠程溫控系統(tǒng)，該系統(tǒng)能夠?qū)χ匾獢?shù)據(jù)進行保存，在主機端顯示當前時間，設(shè)定溫度上限值并發(fā)送給從機，各從機通過溫度傳感器自動測出當前溫度并發(fā)送給主機，當溫度超過上限值時，通過蜂鳴器報警
電子技術(shù)與軟件工程 2016年24期2017-02-23
- 亭子口電站三次諧波定子接地保護動作原因分析處理
較發(fā)電機中性點及機端三次諧波電壓的大小和相位構(gòu)成，動作后果為發(fā)信號。機端三次諧波電壓取自發(fā)電機機端TV開口；中性點三次諧波電壓取自發(fā)電機中性點接地變壓器,其交流接入回路見圖1。在WFB-801A發(fā)電機保護系列裝置中，可提供兩種方案的三次諧波定子接地保護，我廠采用的是比較發(fā)電機中性點及機端三次諧波電壓的大小和相位原理的三次諧波定子接地保護，其動作方程為：式中：U˙3s和U˙3n分別為發(fā)電機機端TV開口三角繞組和中性點TV輸出中的三次諧波分量；Kp′為機端和中
水電站機電技術(shù) 2016年11期2016-12-07
- 一起大型機組逆功率保護動作
功率保護動作報告機端UCA，97.76∠161V；機端ICA，0.097∠43A；有功功率-4.59W。1.3逆功率保護定值動作功率3.50W，t1延時3s，t2延時5s。1.4逆功率保護原理逆功率保護反應發(fā)電機從系統(tǒng)吸收有功功率的大小。電壓取自發(fā)電機機端TV，電流取自發(fā)電機機端TA。保護按A、C相電流2相接線，有功功率計算公式為：式（1），中φCA為電壓UCA超前電流ICA的角度。動作判據(jù)為：P+Pset＜0（2）式（2）中，Pset為逆功率保護動作整定
河南科技 2016年11期2016-11-11
- 機端TA故障致主變差動保護動作的分析及預防
461000）機端TA故障致主變差動保護動作的分析及預防宋俊峰1，曹建民1，李 沛2，吳躍恒2（1.國家電投集團河南電力有限公司開封發(fā)電分公司，河南 開封 475002；2.河南能信熱電有限公司，河南 許昌 461000）介紹了某電廠因發(fā)電機機端TA二次引出線燒斷而引起主變差動保護動作的事故，分析了保護裝置的動作情況和TA二次線燒斷的原因，提出了整改措施。為避免TA運行時二次側(cè)開路事故，從開路原因和設(shè)備維護上提出了合理化建議。主變；差動保護；TA二次引出
電力安全技術(shù) 2016年8期2016-10-18
- 機房無線電源控制系統(tǒng)設(shè)計
系統(tǒng)。該系統(tǒng)由主機端和從機端兩部分組成，實現(xiàn)了一至多臺電腦電源的精準開關(guān)控制與管理，達到了方便管理、降低耗能與延長設(shè)備壽命等目的。關(guān)鍵字：單片機；無線控制；電源開關(guān)；主機；從機中圖分類號：TP368.2 文獻標識碼：A 文章編號：1009-3044（2016）15-0255-03Abstract： Computer Lab is an important place for experimental teaching in Colleges and uni
電腦知識與技術(shù) 2016年15期2016-07-04
- 發(fā)電機三次諧波定子接地保護動作原因分析
V，沿定子繞組向機端逐漸升高，在向量圖上三相電壓以中性點電壓為中心平衡分布。但當發(fā)電機內(nèi)部定子繞組絕緣破損、異物等故障原因引起接地，將造成對地電壓發(fā)生變化，故障點處的電壓將降低，機組定子上的電勢平衡發(fā)生改變。若不及時發(fā)現(xiàn)并消除，當再在機組另一點發(fā)生接地點，構(gòu)成兩點接地故障，定子繞組將受到嚴重損傷，構(gòu)成重大安全事故。為及時發(fā)現(xiàn)定子接地故障，發(fā)電機保護中設(shè)置了定子接地保護。該保護通常由兩個保護構(gòu)成:采用機端零序電壓原理的定子接地保護，可保護從機端到中性點85%
湖南電力 2016年6期2016-03-30
- 發(fā)電機中性點接地變壓器短路電阻和短路電抗測算方法
中性點零序電壓與機端零序電壓之間的比例關(guān)系，為基波零序電壓定子接地保護整定計算提供依據(jù)，同時完成發(fā)電機中性點接地變壓器的短路電阻和短路阻抗的間接測量。1 接地變壓器短路阻抗測算新方法1.1 基本研究思路發(fā)電機定子單相接地故障時，機端和中性點工頻零序電壓一次值近似相等，因此，模擬發(fā)電機定子單相接地故障，通過發(fā)電機保護裝置記錄故障時的機端零序電壓和中性點零序電壓波形數(shù)據(jù)，結(jié)合機端和中性點零序電壓PT變比以及接地變二次負載電阻值，即可求得發(fā)電機中性點接地變壓器的
儀器儀表用戶 2015年2期2015-12-17
- 大型抽水蓄能電站發(fā)電機定子95%接地保護動作跳閘分析
，電壓取自發(fā)電機機端TV開口三角形繞組。基波零序過電壓（3U0）保護可以反應發(fā)電機機端至發(fā)電機中性點95%區(qū)域的定子繞組單相接地故障。經(jīng)時限t=2s動作于解列滅磁，解列機組。零序電壓計算公式：3U0=UA+UB+UC動作判據(jù)為：3U01≥3U01set式中：3U01為發(fā)電機內(nèi)部單相接地時TV開口三角繞組的3倍基波零序電壓；3U01set為3倍基波零序過電壓保護動作整定值，整定為5V。經(jīng)過實際測量，機組正常運行時，3U0在2.3V左右。2 事故跳閘時情況20
水電與抽水蓄能 2015年2期2015-12-02
- 蘭溪電廠勵磁系統(tǒng)PT異常檢測工程實踐分析
，必須在所引用的機端三相電壓平均值與三相同步電壓平均值超過15%時才判斷為PT斷線，在PT二次熔絲出現(xiàn)慢熔的某些特定工況下將無法準確判別。2011年1月31日，該電廠2號發(fā)電機PT二次熔絲慢熔，因勵磁調(diào)節(jié)器自身PT斷線判別功能不夠靈敏，未能準確判斷出PT斷線的異常情況，從而導致勵磁調(diào)節(jié)器誤強勵，最終造成過激磁保護動作，動作后關(guān)主汽門解列停機。圖1 機端PT1異常判別邏輯2 解決方案發(fā)電機PT一次保險“慢”熔斷引起的二次電壓小幅降低，可以從電壓降落、相位偏移
機電信息 2015年12期2015-03-14
- 大型發(fā)電機中性點不同接地方式單相接地故障特征研究
繼電保護而言，當機端單相金屬性接地電容電流IC小于允許值時，發(fā)電機中性點可不接地，單相接地保護可帶時限動作于信號；當IC大于允許值時，宜以消弧線圈接地，補償后的參與電流（容性）小于運行值時，保護可帶時限動作于信號；當消弧線圈退出運行或由于其他原因使參與電流大于允許值時，保護應帶時限動作于停機。發(fā)電機中性點經(jīng)配電變壓器高阻接地時，當故障電流大于允許值時，保護應帶時限動作于停機；當故障電流小于允許值時，保護可帶時限動作于信號。本文針對發(fā)電機三種接地方式下的單相
大電機技術(shù) 2015年2期2015-01-22
- 田灣核電站二號機組發(fā)電機定子接地保護原理和計算
保護（保護發(fā)電機機端向內(nèi)85%～95%定子繞組）和三次諧波電壓比率判據(jù)保護（保護發(fā)電機中性點向外25%左右的定子繞組）兩部分組成。1 基波零序電壓保護1.1 保護原理對于中性點不接地發(fā)電機，具有一般不接地系統(tǒng)單相短路的特點。假如某一相（如A 相）定子繞組離中性點位置為α 處單相接地，這時發(fā)電機中性點將發(fā)生位移，產(chǎn)生零序電壓。故障點零序電壓為：上式表明，發(fā)電機定子繞組某一相任意點單相接地時，故障點的零序電壓將隨著故障點位置不同而改變：在中性點附近（α ＝0）
科技傳播 2014年12期2014-11-25
- 恒速異步發(fā)電機型風電場低電壓穿越能力仿真研究
1 )本文以一個機端母線設(shè)置為節(jié)點的恒速異步發(fā)電機型風電場接入無窮大系統(tǒng)為例，對風電場接入系統(tǒng)線路發(fā)生三相接地短路故障時的風電場低電壓穿越(LVRT)能力進行了仿真分析，研究結(jié)果顯示風電場的LVRT能力主要取決于故障發(fā)生后系統(tǒng)維持暫態(tài)電壓穩(wěn)定的能力，即取決于故障切除時間t的大小。當t小于或等于故障極限切除時間t時，風電場則具備一定的LVRT能力；當系統(tǒng)具有較大的t值時，可有效提高風電場低電壓穿越的持續(xù)時間；在t≤t的前提下，故障切除時間越短，風電場并網(wǎng)點電
大電機技術(shù) 2014年1期2014-10-21
- 大型燃氣輪發(fā)電機定子接地保護方案
計方案發(fā)現(xiàn)，燃機機端電壓互感器(PT)和中性點接地變壓器的接地方式存在一定差異，不能直接套用傳統(tǒng)燃煤機組定子接地保護方案(一般為基波零序電壓型定子接地保護+三次諧波電壓型定子接地保護)，需要根據(jù)其特殊的運行方式精心設(shè)計，提出完整的大型燃氣輪發(fā)電機定子接地保護解決方案。1 大型燃機的電氣特點及其對定子接地保護的影響1.1 大型燃機變頻啟動過程的電氣特征大型燃機機組不能自行啟動，需要利用機組外的動力源啟動機組。大容量燃機一般采用變頻啟動方式，由另外電源(如電廠
綜合智慧能源 2014年9期2014-09-11
- 發(fā)電機定子繞組單相接地保護動作的分析
統(tǒng)后發(fā)現(xiàn)，發(fā)電機機端TV開口三角電壓值異常并存在波動。2 發(fā)電機定子單相接地保護原理該電廠的7號發(fā)電機經(jīng)中性點TV接地，采用基波零序電壓與三次諧波電壓共同構(gòu)成的100%定子接地保護，其接線示意如圖1所示。圖1 發(fā)電機的一次接線當發(fā)電機定子繞組單相接地時，同中性點非直接接地電網(wǎng)發(fā)生單相接地故障一樣，故障點將出現(xiàn)零序電壓，且零序電壓與故障點距中性點的距離成正比。當中性點附近發(fā)生單相接地故障時，故障點零序電壓為0；當故障點越靠近中性點時，其零序電壓越小，甚至可小
電力安全技術(shù) 2014年4期2014-02-24
- 汽輪發(fā)電機失磁保護動作行為分析方法
增大、系統(tǒng)電壓或機端電壓下降和機組及系統(tǒng)振蕩的危害［1］。為使有關(guān)運行、繼保人員對失磁保護有個正確的評價和認識，有必要對汽輪發(fā)電機失磁保護在進相試驗(或運行)前和失磁事故后作分析驗算，了解失磁保護動作行為，以便作好進相運行或試驗前準備和失磁事故后的分析［2］。1 失磁保護判據(jù)汽輪發(fā)電機失磁保護判據(jù)較多［3-5］，受篇幅所限，這里就最常用的靜穩(wěn)極限阻抗圓、異步阻抗圓、系統(tǒng)低電壓和機端低電壓等判據(jù)展開失磁保護動作行為分析。1.1 靜穩(wěn)極限阻抗圓判據(jù)阻抗圓上動作
河南科技 2013年14期2013-08-14
- 風速波動下風電場變參數(shù)等值建模方法
文獻[18]針對機端加裝固定電容器的情況給出了一種變參數(shù)補償?shù)姆椒?，但其計算公式中含有等值前每臺風電機組的電壓，因此該方法難以實現(xiàn)。關(guān)于定速機組風電場的動態(tài)等效建模研究一般僅考慮機端按固定電容器補償?shù)那闆r，而缺少對機端按分組投切電容器補償?shù)娘L電場動態(tài)等效建模方法進行研究。鑒于此，本文提出一種適合風速波動下定速機組風電場的變參數(shù)電容補償?shù)戎到７椒?。通過誤差原因分析，推導變參數(shù)電容的計算方法，分別給出機端兩種無功補償方式的等值處理方法，同時在PSCAD/EM
電工技術(shù)學報 2013年3期2013-07-06
- 發(fā)電機欠勵限制與失磁保護配合的分析
或失磁時，發(fā)電機機端測量阻抗軌跡進入異步邊界阻抗圓，作為發(fā)電機進入異步運行狀態(tài)的判據(jù)：式中：XA為異步邊界圓和jX軸的第1交點的縱坐標整定值，Ω；XB為異步邊界圓和jX軸的第2交點的縱坐標整定值，Ω；Zg.n為發(fā)電機額定基準二次阻抗有名值，Ω。取XC＝－17.94Ω，Xr＝15.76Ω失磁保護采用異步邊界阻抗圓如圖1所示。圖1 異步邊界阻抗圓1.3 失磁保護機端三相電壓判據(jù)取機端三相電壓，本判據(jù)主要用于防止由發(fā)電機失磁故障引發(fā)的廠用電系統(tǒng)不能正常工作，其三
河北電力技術(shù) 2012年1期2012-09-01
- 二灘水電站低勵限制與失磁保護配合關(guān)系研究
發(fā)電機失磁保護由機端低電壓判據(jù)、定子側(cè)靜穩(wěn)極限阻抗圓判據(jù)、轉(zhuǎn)子側(cè)電壓判據(jù)構(gòu)成，不同的判據(jù)分屬于不同的坐標系，無法直觀地表達失磁保護與低勵限制的配合關(guān)系。雖然文獻[1]將失磁保護的定子阻抗圓判據(jù)映射到P-Q（有功-無功）坐標系中研究其與低勵限制之間的關(guān)系，但并未對失磁保護的機端低電壓判據(jù)和轉(zhuǎn)子側(cè)電壓判據(jù)進行研究，本文將構(gòu)成失磁保護的3個判據(jù)統(tǒng)一映射到同一坐標系中，以驗證其配合關(guān)系。1 低勵限制1.1 水輪發(fā)電機功率限制曲線水輪發(fā)電機根據(jù)發(fā)電機定子線棒、發(fā)電機
水力發(fā)電 2012年10期2012-04-26
- 提高發(fā)電機定子接地保護動作可靠性的措施
器高阻接地方式，機端配置TV1，TV2，TV3(專用)3組抽屜式電壓互感器，其中TV1，TV3進入保護 A屏，TV2，TV3進入保護 B屏，電氣量保護雙重化配置，配置雙重化的雙頻式100%定子接地保護，其中基波零序電壓保護動作判據(jù)為:|3U0|＞Uop1三次諧波動作判據(jù)為:式中 3U0為取自機端開口三角電壓;UOP1為基波零序電壓保護整定值;，分別為機端和中性點三次諧波電壓;KP為變比平衡系數(shù) (為機端TV開口三角變比與中性點配電變壓器變比不匹配而設(shè));K
湖南電力 2011年4期2011-09-04
- 機端(靜態(tài))勵磁方式在發(fā)電廠中應用
系統(tǒng)可節(jié)約投資的機端(靜態(tài))勵磁系統(tǒng)近年來又得到了較大的推廣，但該系統(tǒng)致命的缺點為易受各種形式的電力系統(tǒng)故障的干擾和破壞。例如發(fā)電機出口或發(fā)電機電壓饋線、發(fā)電機升壓變低壓繞組側(cè)三相金屬短路故障時勵磁輸出幾乎為“零”值，當升壓變高壓側(cè)線路故障時也會嚴重影響勵磁輸出，使發(fā)電機不能迅速強勵等，故稱之為非獨立型勵磁。2 停電事故概述、原因分析及建議改進措施2.1 事故概述大連某2×15 MW選用機端(靜態(tài))勵磁系統(tǒng)的自備熱電廠(以下簡稱該電廠)已商業(yè)運行多年，20
電力勘測設(shè)計 2010年4期2010-05-31
- 零序方向元件選擇性定子接地保護的分析
子繞組對地電容、機端出線電纜對地電容、變壓器低壓側(cè)母排對地電容、接地變以及二次負載的參數(shù)均相同。圖1對應的零序等值電路如圖2所示。圖1 擴大單元接線方式圖2 零序等效網(wǎng)絡(luò)圖1.2相關(guān)理論計算和數(shù)據(jù)分析（1）單臺機組區(qū)外故障理論計算。假設(shè)在發(fā)電機出口開關(guān)下端發(fā)生單相金屬性接地，零序網(wǎng)絡(luò)圖如圖3所示，不考慮接地變壓器漏阻抗和接地變壓器勵磁繞組的影響。由式（1）、式（2）得：由式（3）得合成零序電流I0滯后機端零序電壓U090°。（2）單臺機組試驗數(shù)據(jù)分析。以某
電力工程技術(shù) 2010年5期2010-03-15
- 橋鞏水電站定子接地保護無選擇性的整改
及試驗結(jié)果。采用機端電流計算零率功率作為零序功率方向元件，實現(xiàn)兩機一變擴大單元接線下的定子接地保護選擇。理論計算與試驗結(jié)果實現(xiàn)了整改的要求橋鞏水電站；定子接地保護；誤動；選擇性；零序電流采樣橋鞏水電站為紅水河第九個梯級電站，共安裝8臺57MW的燈泡貫流式機組，發(fā)電機及變壓器采用兩機一變擴大單元接線，為檢測單臺發(fā)電機定子線圈及出口短路故障，要求裝設(shè)帶選擇性的定子接地保護。該保護設(shè)計采用了綜合基波零序電壓、三次諧波零序電壓、零序功率方向等各判據(jù)的工作原理。要求
科技傳播 2010年14期2010-01-09