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    基于有限差分法的橋梁樁基受力特性研究

    2024-12-31 00:00:00陳龍貴
    西部交通科技 2024年7期
    關(guān)鍵詞:剪力模量彎矩

    摘 要:文章依托某高速公路邊坡地段分離式橋梁樁基礎(chǔ)工程,利用FLAC 3D軟件進(jìn)行數(shù)值模擬,根據(jù)橋梁樁基的受力變形特性,設(shè)計(jì)不同工況,研究了樁徑和樁身模量對(duì)樁基承載力的影響后得出:樁基水平位移隨豎向深度增大逐漸減小,水平位移最大值出現(xiàn)在樁基的頂面;不同豎向深度下,前樁的樁身剪力和樁身彎矩均小于后樁,在設(shè)計(jì)雙樁結(jié)構(gòu)時(shí),應(yīng)對(duì)后樁進(jìn)行進(jìn)一步的加固設(shè)計(jì);樁基水平位移隨樁徑和樁身模量的增大而減小,增大樁徑對(duì)樁基抵抗撓曲變形能力的提升效果明顯好于增大樁身模量;樁基受剪承載力和受彎承載力隨樁徑和樁身模量的增大而增大,增大樁徑對(duì)樁基承載力的提升效果明顯好于增大樁身模量。在實(shí)際工程中,可優(yōu)先考慮通過(guò)增大樁徑來(lái)提高樁基承載力,若因現(xiàn)場(chǎng)條件受限,無(wú)法增大樁徑時(shí),也可考慮通過(guò)增大樁身模量來(lái)提高樁基承載力。

    關(guān)鍵詞:橋梁樁基;邊坡下滑力;受力變形特性;FLAC 3D軟件

    中圖分類(lèi)號(hào):U445.55+1

    0 引言

    近些年來(lái),在交通強(qiáng)國(guó)戰(zhàn)略的大背景下,我國(guó)山區(qū)的高速公路網(wǎng)建設(shè)日益完善,由于山區(qū)的地形地貌及工程地質(zhì)條件十分復(fù)雜,修建高速公路時(shí)需要建設(shè)大量橋梁和隧道。為避免大量開(kāi)挖導(dǎo)致的生態(tài)環(huán)境破壞和工程成本增加,許多橋梁樁基設(shè)置在斜坡位置,相比于平地段的橋梁樁基,位于邊坡段的橋梁樁基受力特性和承載機(jī)理都更為復(fù)雜,因此,研究邊坡段橋梁樁基受力特性對(duì)橋梁的設(shè)計(jì)及施工具有重要參考價(jià)值。

    目前對(duì)邊坡段橋梁樁基的受力特性及承載機(jī)理的研究已取得了較多成果。廖睿[1]建立了斜坡巖土體、雙樁柱式橋墩及橫梁的數(shù)值計(jì)算模型,分析了邊坡及橋墩的受力情況,得出系統(tǒng)勢(shì)能,并基于最小勢(shì)能理論計(jì)算邊坡下滑土體的虛位移,以此為安全系數(shù)評(píng)價(jià)邊坡穩(wěn)定性。張烜途等[2]依托安寨坪2號(hào)橋?qū)嶋H工程,利用Midas-GTS軟件建立數(shù)值模型并進(jìn)行計(jì)算,對(duì)樁基開(kāi)挖施工過(guò)程中邊坡的變形特性進(jìn)行分析,發(fā)現(xiàn)邊坡切坡后應(yīng)力最大位置在切坡坡腳。盧峰[3]利用有限元數(shù)值模擬軟件建立了樁基荷載作用下高陡斜坡巖體受力變形特性,分別分析了邊坡參數(shù)和樁基參數(shù)對(duì)邊坡穩(wěn)定性的影響,進(jìn)而求確定了高陡斜坡橋梁樁基的最優(yōu)位置。王海恩[4]利用有限元數(shù)值模擬軟件建立了邊坡-橋基數(shù)值計(jì)算模型,考慮降雨條件的影響進(jìn)行流固耦合計(jì)算,對(duì)邊坡蠕滑變形下橋梁樁基的受力變形特性進(jìn)行了研究。蔣一波等[5]利用FLAC 3D有限差分軟件建立邊坡-橋基數(shù)值模型,通過(guò)正交法設(shè)計(jì)不同的計(jì)算工況,分析了不同荷載組合及不同邊坡參數(shù)下邊坡對(duì)橋基的受力變形特性,發(fā)現(xiàn)荷載組合對(duì)橋梁樁基變形的影響最大。謝方臣等[6]依托貴州省某高速公路大橋樁基工程,利用Midas GTS NX軟件建立數(shù)值模型并進(jìn)行計(jì)算,分析了橋梁不同荷載組合對(duì)樁基結(jié)構(gòu)內(nèi)力和變形的影響。乃麒元[7]依托云茂高速獨(dú)石特大橋斜坡樁基工程,利用ABAQUS有限元軟件建立數(shù)值模型,結(jié)合現(xiàn)場(chǎng)監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù),對(duì)花崗巖類(lèi)土質(zhì)斜坡中的橋梁樁基受力及變形特性進(jìn)行分析,并考慮了復(fù)雜荷載作用下橋梁樁基力學(xué)響應(yīng),提出邊坡橋梁樁基的優(yōu)化設(shè)計(jì)方法。

    本文依托某高速公路邊坡地段分離式橋梁樁基礎(chǔ)工程,利用FLAC 3D軟件建立數(shù)值模型并進(jìn)行數(shù)值模擬,分析了橋梁樁基的受力變形特性,并設(shè)計(jì)不同工況,研究了樁徑和樁身模量對(duì)樁基承載力的影響,以期為橋梁樁基的設(shè)計(jì)及施工提供參考。

    1 工程背景與數(shù)值建模

    研究區(qū)域地勢(shì)起伏較大,該高速公路橋梁是為跨越一泥石流沖溝而建,橋梁跨長(zhǎng)為50 m,橋梁樁基設(shè)置在沖溝兩側(cè)的邊坡上,邊坡地層自上而下分別為隧道棄渣、第四紀(jì)粉質(zhì)黏土、強(qiáng)風(fēng)化粉砂巖、中風(fēng)化粉砂巖。由于邊坡頂部為隧道棄渣場(chǎng),且存在嚴(yán)重超棄、超載現(xiàn)象,導(dǎo)致邊坡產(chǎn)生朝向溝底的蠕變,同時(shí)牽引邊坡后方土體發(fā)生變形,邊坡滑移作用到橋梁樁基上,導(dǎo)致樁基承受的邊坡下滑力增大,進(jìn)而導(dǎo)致樁基發(fā)生變形破壞。利用FLAC 3D軟件建立邊坡-橋基數(shù)值計(jì)算模型,為提高計(jì)算效率并消除邊界效應(yīng)的影響,對(duì)模型進(jìn)行適當(dāng)簡(jiǎn)化并放大模型范圍,設(shè)計(jì)模型尺寸為350 m×10 m×150 m(長(zhǎng)×寬×高),橋梁樁基和承臺(tái)均利用實(shí)體單元進(jìn)行建模,樁身截面為直徑1.5 m的圓形,樁長(zhǎng)30 m,樁間距7.0 m,樁身彈性模量為25 GPa,泊松比為0.25,樁基所處坡段的坡腳為40°,數(shù)值模型如圖1所示。

    邊坡巖土體的本構(gòu)模型采用摩爾-庫(kù)侖模型,承臺(tái)和樁基的本構(gòu)模型采用彈塑性模型,為模擬橋梁荷載對(duì)橋梁樁基的影響,在承臺(tái)位置施加向右的水平荷載,大小為150 kN,施加向下的豎向荷載大小為6 000 kN。模型的邊界條件為:設(shè)置模型頂面為自由邊界,在模型底面施加水平和豎直方向的約束,限制其豎向和水平方向的位移;在模型側(cè)面施加垂直側(cè)面的約束,限制側(cè)面的法向位移。數(shù)值模型的物理力學(xué)參數(shù)取值如表1所示。

    2 數(shù)值計(jì)算結(jié)果

    根據(jù)數(shù)值計(jì)算結(jié)果,不同樁基豎向深度的水平位移如圖2所示,不同樁基豎向深度的樁身剪力和彎矩如圖3所示。

    如圖2所示,橋梁樁基前樁和后樁的水平位移基本一致,樁基水平位移隨著豎向深度的增大逐漸減小,水平位移最大值出現(xiàn)在樁基的頂面,其中前樁的水平位移最大值為7.19 cm,后樁的水平位移最大值為7.15 cm。當(dāng)豎向深度<17 m時(shí),前樁和后樁的水平位移隨著豎向深度增大逐漸減小,后樁的減小幅度略大于前樁;當(dāng)豎向深度達(dá)到17 m時(shí),前樁和后樁的水平位移值分別為0.09 cm和0.11 cm;當(dāng)豎向深度>17 m后,前樁和后樁的水平位移值均穩(wěn)定在0.1 cm以?xún)?nèi),基本不再發(fā)生變化。

    如圖3(a)所示,隨著豎向深度逐漸增大,樁身剪力先逐漸增大,然后突然減小,隨后剪力方向發(fā)生變化,剪力值驟增,當(dāng)剪力值達(dá)到最大值后,剪力值逐漸減小直至為0,剪力發(fā)生突變的原因應(yīng)為地層發(fā)生變化。不同豎向深度下,前樁的剪力值均小于后樁,前樁的剪力最大值

    出現(xiàn)在豎向深度為19.4 m的位置處,為-815.36 kN,后樁的剪力最大值出現(xiàn)在豎向深度為15.9 m的位置處,為-1 038.06 kN。如圖3(b)所示,隨著豎向深度逐漸增大,樁身彎矩先逐漸增大,然后逐漸減小,直至彎矩值減小至0,隨后彎矩方向發(fā)生變化,彎矩值先增大再減小直至為0。不同豎向深度下,前樁的彎矩值均小于后樁,前樁的彎矩最大值出現(xiàn)在豎向深度為17.1 m的位置處,為3 762.87 kN·m,后樁的彎矩最大值出現(xiàn)在豎向深度為13.8 m的位置處,為5 146.91 kN·m。分析其原因?yàn)樵谶吰孪禄Φ淖饔孟?,前樁和后樁均呈現(xiàn)向X軸正方向運(yùn)動(dòng)的趨勢(shì),由于邊坡下滑力首先作用在后樁上,故后樁承擔(dān)的剪力和彎矩明顯更大,因此在設(shè)計(jì)雙樁結(jié)構(gòu)時(shí),考慮邊坡滑移的影響,應(yīng)對(duì)后樁進(jìn)行進(jìn)一步的加固設(shè)計(jì)。

    3 橋梁樁基受力變形特性影響因素分析

    根據(jù)前文的計(jì)算結(jié)果可知,后樁承擔(dān)的剪力和彎矩明顯大于前樁,因此本節(jié)以后樁的水平位移、樁身剪力和樁身彎矩為例,通過(guò)設(shè)計(jì)不同計(jì)算工況,采用FLAC 3D軟件進(jìn)行數(shù)值計(jì)算,分別研究樁徑和樁身模量對(duì)橋梁樁基受力變形特性的影響。

    在進(jìn)行不同工況的計(jì)算時(shí),首先在承臺(tái)位置施加向下的豎向荷載大小為6 000 kN,然后施加大小為150 kN向右的水平荷載,逐漸增大水平荷載的值,直至樁基發(fā)生破壞。

    3.1 樁徑對(duì)樁基受力變形的影響

    為了研究樁徑對(duì)樁基受力變形的影響規(guī)律,本節(jié)分別選取樁徑為1.5 m、2.0 m和2.5 m進(jìn)行數(shù)值計(jì)算,其他參數(shù)與原始模型一致,得到不同樁徑下樁基水平位移曲線如圖4所示,不同樁徑下樁基樁身剪力和彎矩如圖5所示。

    如圖4所示,不同豎向深度下的樁基水平位移均隨著樁徑增大而逐漸減小,樁徑分別為1.5 m、2.0 m和2.5 m的工況下,樁基頂面的水平位移分別為7.15 cm、4.47 cm、2.84 cm,與樁徑為1.5 m的工況相比,水平位移最大值減小的比例分別為0、37.48%、60.28%,綜上可知,增大樁徑可提高樁基抵抗撓曲變形的能力。

    如圖5(a)所示,隨著樁徑增大,不同豎向深度下的樁基樁身剪力逐漸增大,樁基樁身剪力最大值對(duì)應(yīng)的豎向深度也在逐漸增大。樁徑分別為1.5 m、2.0 m和2.5 m的工況下,樁基頂面的樁身剪力分別為491.3 kN、695.1 kN、838.5 kN,與樁徑為1.5 m的工況相比,樁身剪力增大的比例分別為0、41.48%、70.67%。樁基樁身剪力最大值分別為-1 038.06 kN、-1 262.88 kN、-1 322.9 kN,與樁徑為1.5 m的工況相比,樁身剪力增大的比例分別為0、21.75%、27.44%,樁基樁身剪力最大值對(duì)應(yīng)的豎向深度分別為16.44 m、17.04 m、18.46 m。如圖5(b)所示,隨著樁徑增大,不同豎向深度下的樁基樁身彎矩也逐漸增大。樁徑分別為1.5 m、2.0 m和2.5 m的工況下,樁基樁身彎矩的最大值分別為5 146.91 kN·m、8 502.67 kN·m、1 1069.50 kN·m,與樁徑為1.5 m的工況相比,樁身彎矩最大值增大的比例分別為0、65.20%、115.07%,樁基樁身彎矩的最大值對(duì)應(yīng)的豎向深度均為13.7 m。

    綜上可知,增大樁徑可顯著提高樁基承受剪力和彎矩的能力,其中對(duì)抵抗彎矩能力的提升效果更為明顯,分析其原因?yàn)椋簶痘x用圓形截面,樁徑增大導(dǎo)致樁截面面積和截面慣性矩均增大,而由于樁身材料未發(fā)生變化,樁體的容許正應(yīng)力和容許剪應(yīng)力不變,樁受剪承載力和樁受彎承載力均增大。

    A=πR24(1)

    Iz=πR464(2)

    FS=2A[τ](3)

    M=2Iz[σ]R(4)

    式中:R——樁徑(m);

    A——樁截面面積(m2);

    Iz——樁截面慣性矩(m4);

    FS——樁受剪承載力(N);

    [τ]——容許剪應(yīng)力(Pa);

    M——樁受彎承載力(N·m);

    [σ]——容許正應(yīng)力(Pa)。

    3.2 樁身模量對(duì)樁基受力變形的影響

    為了研究橋梁樁基樁身模量對(duì)其受力變形的影響規(guī)律,本節(jié)分別選取樁身模量為15 GPa、20 GPa、25 GPa和30 GPa進(jìn)行數(shù)值計(jì)算,其他參數(shù)與原始模型一致,得到不同樁身模量下樁基水平位移曲線如圖6所示,不同樁身模量下樁基樁身剪力和彎矩如圖7所示。

    如圖6所示,不同豎向深度下的樁基水平位移均隨著樁身模量的增大而逐漸減小,樁身模量分別為15 GPa、20 GPa、25 GPa和30 GPa的工況下,樁基頂面的水平位移分別為8.30 cm、7.70 cm、7.21 cm、6.83 cm,與樁身模量為15 GPa的工況相比,水平位移最大值減小的比例分別為0、7.23%、13.13%、17.71%,由此,增大樁身模量可在一定程度上提高樁基抵抗撓曲變形的能力,但與增大樁徑相比,增大樁身模量對(duì)減小水平位移的提升效果較小。

    如圖7(a)所示,隨著樁身模量的增大,不同豎向深度下的樁基的樁身剪力逐漸增大。樁身模量分別為15 GPa、20 GPa、25 GPa和30 GPa的工況下,樁基頂面的樁身剪力分別為382.09 kN、426.87 kN、471.64 kN、501.49 kN,與樁身模量為15 GPa的工況相比,樁身剪力增大的比例分別為0、11.72%、23.44%、31.25%。樁基樁身剪力最大值分別為-851.74 kN、-931.34 kN、-1 038.06 kN、1 045.77 kN,與樁身模量為15 GPa的工況相比,樁身剪力增大的比例分別為0、9.35%、21.88%、22.78%,樁基樁身剪力最大值對(duì)應(yīng)的豎向深度均在16.40 m左右。如圖7(b)所示,隨著樁身模量的增大,不同豎向深度下的樁基的樁身彎矩也逐漸增大。樁身模量分別為15 GPa、20 GPa、25 GPa和30 GPa的工況下,樁基樁身彎矩的最大值分別為3 811.76 kN·m、4 500.00 kN·m、5 135.29 kN·m,5 576.47 kN·m,與樁身模量為15 GPa的工況相比,樁身彎矩最大值增大的比例分別為0、18.06%、34.72%、46.30%,樁基樁身彎矩的最大值對(duì)應(yīng)的豎向深度均為13.70 m左右。

    綜上可知,增大樁身模量可在一定程度上提高樁基承受剪力和彎矩的能力,但與增大樁徑相比,其對(duì)樁基承受剪力和彎矩的能力提升效果較小,在實(shí)際工程中,可優(yōu)先考慮通過(guò)增大樁徑來(lái)提高樁基承載力,若因現(xiàn)場(chǎng)條件受限,無(wú)法增大樁徑,也可考慮通過(guò)增大樁身模量來(lái)提高樁基承載力。

    4 結(jié)語(yǔ)

    (1)橋梁樁基前樁和后樁的水平位移基本一致,樁基水平位移隨著豎向深度的增大逐漸減小,水平位移最大值出現(xiàn)在樁基的頂面,當(dāng)豎向深度>17 m后,前樁和后樁的水平位移值均穩(wěn)定在0.1 cm以?xún)?nèi),基本不再發(fā)生變化。

    (2)在不同豎向深度下,前樁的樁身剪力和樁身彎矩均小于后樁,原因?yàn)檫吰孪禄κ紫茸饔迷诤髽渡?,故后樁承?dān)的剪力和彎矩明顯更大,在設(shè)計(jì)雙樁結(jié)構(gòu)時(shí),考慮邊坡滑移的影響,應(yīng)對(duì)后樁進(jìn)行進(jìn)一步的加固設(shè)計(jì)。

    (3)樁基水平位移隨著樁徑和樁身模量的增大而逐漸減小,增大樁徑和樁身模量可提高樁基抵抗撓曲變形的能力,且增大樁徑對(duì)樁基抵抗撓曲變形能力的提升效果明顯好于增大樁身模量。

    (4)增大樁身模量可在一定程度上提高樁基承受剪力和彎矩的能力,但與增大樁徑相比,增大樁身模量對(duì)樁基承受剪力和彎矩的能力的提升效果較小,在實(shí)際工程中,可優(yōu)先考慮通過(guò)增大樁徑來(lái)提高樁基承載力,若因現(xiàn)場(chǎng)條件受限,無(wú)法增大樁徑,也可考慮通過(guò)增大樁身模量來(lái)提高樁基承載力。

    參考文獻(xiàn):

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    [3]盧 峰.高陡斜坡橋梁樁基位置確定方法研究[D].成都:西南交通大學(xué),2022.

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    [5]蔣一波,雷俊鋒,溫樹(shù)鑫.邊坡效應(yīng)對(duì)橋梁樁基穩(wěn)定性的影響分析[J].山西建筑,2020,46(10):62-64.

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