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    敞口式鋼管混凝土桁梁橋選型及參數(shù)分析

    2024-12-31 00:00:00李寶地
    西部交通科技 2024年7期
    關(guān)鍵詞:鋼管混凝土橋梁工程

    摘 要:文章介紹了鋼管混凝土敞口桁梁橋橋型結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)優(yōu)化過(guò)程,提出高跨比、寬跨比的合理范圍,對(duì)全橋主要構(gòu)件(主桁桿件、橋面系)進(jìn)行選型,擬定了鋼管混凝土敞口桁梁橋結(jié)構(gòu)尺寸,建立全橋有限元模型,運(yùn)用參數(shù)對(duì)比方法,分析該類型橋梁在不同桿件尺寸、寬跨比、高跨比的情況下,全橋強(qiáng)度、剛度及穩(wěn)定性的變化規(guī)律。結(jié)果表明:桿件尺寸的變化對(duì)全橋靜力性能有一定影響,上弦桿尺寸變化影響較大;高跨比的增大對(duì)豎向剛度有所提升,但全橋整體穩(wěn)定性能有所下降;寬跨比的增大降低了全橋的豎向剛度與橫向剛度,會(huì)導(dǎo)致全橋整體穩(wěn)定性的下降。

    關(guān)鍵詞:橋梁工程;敞口式桁梁橋;鋼管混凝土;結(jié)構(gòu)選型;參數(shù)分析

    中圖分類號(hào):U448.21+1

    0 引言

    目前,敞口鋼桁梁橋在公路交通中應(yīng)用較少,且跨徑范圍通常為20~40 m[1-4],現(xiàn)有敞口式桁梁橋主桁弦桿以空鋼管截面為主(圖1),腹桿以空鋼管或工字形截面為主。敞口式桁梁橋上弦桿受壓,由于上弦桿無(wú)側(cè)向支承,空鋼管截面上弦桿易發(fā)生面外失穩(wěn)破壞從而導(dǎo)致全橋破壞,且全橋橫向剛度也存在不足,阻礙了敞口式桁梁橋跨徑的發(fā)展[5-7]。空鋼管內(nèi)填混凝土后形成鋼管混凝土結(jié)構(gòu),鋼管混凝土具有壓彎性能優(yōu)良的特點(diǎn),敞口式桁梁橋上弦桿采用鋼管混凝土截面可有效提高整體穩(wěn)定性能及全橋橫向剛度[8]。鋼管混凝土敞口式桁梁橋應(yīng)用實(shí)例較少,且研究多集中于空鋼管敞口式桁梁橋上弦桿面外穩(wěn)定以及特有工程的設(shè)計(jì)及施工方法探討[9-10],研究對(duì)象多為港口鋁合金跨堤引橋以及鐵路舊橋改造等,缺乏針對(duì)橋型裝配化、工業(yè)化快速建造的設(shè)計(jì)研究。本文從結(jié)構(gòu)選型、結(jié)構(gòu)參數(shù)分析對(duì)鋼管混凝土敞口桁梁橋進(jìn)行研究,為公路鋼管混凝土敞口桁梁橋設(shè)計(jì)提供參考。

    1 鋼管混凝土敞口桁梁橋結(jié)構(gòu)選型

    鋼管混凝土敞口桁梁橋可視為開(kāi)口框架結(jié)構(gòu),其上弦桿面外穩(wěn)定性能是該結(jié)構(gòu)承載能力大小的控制性因素,基于上弦桿可視為多點(diǎn)彈性支承連續(xù)梁的假定,上弦桿和腹桿的面外剛度、橫梁面內(nèi)剛度以及下弦桿節(jié)點(diǎn)處的連接方式?jīng)Q定了上弦桿面外穩(wěn)定性能,因此有必要對(duì)上弦桿、下弦桿、腹桿以及橋面系進(jìn)行選型研究。鋼管混凝土敞口桁梁橋主桁弦桿主要構(gòu)件為鋼管混凝土,按照構(gòu)件截面可分為圓形鋼管混凝土截面與矩形鋼管混凝土截面;主桁腹桿一般采用空鋼管截面,截面形式通常與弦桿匹配,也可采用主方支圓的組合形式(即弦桿為矩形截面、腹桿為圓形截面);橋面系包括縱橫梁梁格體系,單橫梁體系以及新型板桁組合體系。本文基于預(yù)制裝配設(shè)計(jì)思想,從總體布置、主桁、桿件、節(jié)點(diǎn)以及橋面系等方面闡述鋼管混凝土敞口桁梁橋設(shè)計(jì)選型。

    1.1 高跨比

    高跨比是橋梁設(shè)計(jì)的重要設(shè)計(jì)參數(shù),高跨比通常與桁梁橋的用鋼量密切相關(guān),隨著高跨比的增大,保持桿件應(yīng)力不變的情況下,桁梁總用鋼量將會(huì)有所降低,且敞口式桁梁橋建筑高度與桁高無(wú)關(guān),橋下凈空要求較小,因此可通過(guò)不斷加大桁高實(shí)現(xiàn)跨徑的增大。但是由于上弦桿缺少側(cè)向支承,在高跨比較大的情況下,過(guò)高的桁高導(dǎo)致腹桿線剛度較小,對(duì)上弦桿的側(cè)向約束減弱,易發(fā)生上弦桿面外失穩(wěn)破壞。如下頁(yè)圖 2所示,敞口式桁梁橋高跨比一般應(yīng)為0.06~0.12,鋼管混凝土敞口桁梁橋高跨比通常在0.09左右,桿件選型研究對(duì)象擬定橋跨為70 m,桁高為6 m,高跨比為0.086。

    1.2 寬跨比

    寬跨比是敞口式桁梁橋總體布置的另一個(gè)重要參數(shù),由于敞口式桁梁橋無(wú)上平聯(lián),因此該結(jié)構(gòu)可等效為采用開(kāi)口U形截面的單梁結(jié)構(gòu),主桁中心距增大即U形截

    面寬度增大勢(shì)必會(huì)導(dǎo)致全橋橫向剛度以及扭轉(zhuǎn)剛度發(fā)生變化,這兩種剛度共同決定了全橋的穩(wěn)定性。如圖3所示,敞口式桁梁橋?qū)捒绫茸兓秶鸀?.1~0.3,基于標(biāo)準(zhǔn)化設(shè)計(jì)考慮,公路敞口桁梁橋橋面寬度應(yīng)為12.5 m或12.75 m,桿件選型研究對(duì)象擬定橋跨為70 m,擬定主桁中心距為14 m,寬跨比為0.2。

    敞口式鋼管混凝土桁梁橋選型及參數(shù)分析/李寶地

    1.3 主桁及橋面布置

    對(duì)于桁梁橋而言,常用的主桁腹桿布置有華倫型腹桿桁架、單斜式腹桿桁架、菱形腹桿桁架和K形腹桿桁架等,如圖4所示。相比較而言,華倫型腹桿具有以下優(yōu)勢(shì):腹桿數(shù)量較少,桿件安裝工作量??;在承受恒載時(shí),腹桿軸向拉、壓力最為接近,截面材料強(qiáng)度利用效率最高;桿件布設(shè)形式更有韻律感,景觀效果更佳。

    敞口桁梁橋橋面系常采用縱橫梁體系,在橋?qū)挷淮髸r(shí),可以不設(shè)置縱梁,僅在下弦桿節(jié)點(diǎn)之間設(shè)置單橫梁,橫梁上方布置剪力釘。橋面采用預(yù)制橋面板,預(yù)制單元之間采用濕接縫連接。預(yù)制橋面板可以有效減小后期混凝土收縮、徐變而導(dǎo)致的橋面板與鋼梁的剪切滑移,進(jìn)而減小混凝土橋面板的拉應(yīng)力。

    1.4 桿件選型

    目前鋼管混凝土結(jié)構(gòu)仍以圓形截面為主,圓形鋼管混凝土的套箍作用在于環(huán)向受拉的鋼管對(duì)管內(nèi)混凝土提供均勻的壓應(yīng)力,使管內(nèi)混凝土均處于三向受力狀態(tài),從而提高抗壓強(qiáng)度。但是圓形鋼管的存放、運(yùn)輸以及放樣安裝均存在困難,且圓管節(jié)點(diǎn)處構(gòu)造復(fù)雜、節(jié)點(diǎn)通常采用相貫焊接的方式,質(zhì)量難以保證,疲勞問(wèn)題突出。矩形鋼管混凝土相比圓形鋼管混凝土,其套箍作用有所減弱,但在施工方面,矩形鋼管存放、運(yùn)輸方便,其節(jié)點(diǎn)處的連接構(gòu)造簡(jiǎn)單,支座安裝更為便捷。敞口式桁梁橋上弦桿易發(fā)生面外失穩(wěn),桿件選型重點(diǎn)考慮上弦桿截面選型,腹桿采用與上弦桿對(duì)應(yīng)截面的空鋼管,下弦桿采用矩形鋼管混凝土截面更符合裝配化施工的要求。

    上弦桿截面選型須先擬定圓鋼管混凝土截面尺寸,即直徑D與鋼管厚度t0。定義矩形鋼管混凝土截面高寬比β,將圓形鋼管混凝土截面等效為高寬比分別為1.0、0.75、0.5的三種矩形截面。利用有限元軟件Midas Civil建立全橋計(jì)算模型[11],模型中結(jié)構(gòu)自重、二期恒載等均按實(shí)際重量進(jìn)行模擬,車道荷載及人群荷載按《公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范》(JTGD60-2015)[12]進(jìn)行施加。通過(guò)有限元計(jì)算可得出全橋屈曲臨界荷載系數(shù)與桿件內(nèi)力結(jié)果,根據(jù)擬定截面尺寸計(jì)算上弦桿桿件承載力與節(jié)點(diǎn)承載力,得出桿件承載力安全系數(shù),節(jié)點(diǎn)承載力安全系數(shù)。計(jì)算分析結(jié)果如圖5所示。

    通過(guò)計(jì)算結(jié)果可知,桿件承載力安全系數(shù)隨著高寬比的減小而增大,且四邊形截面承載力均大于圓形截面承載力;節(jié)點(diǎn)承載力安全系數(shù)隨著高寬比的減小而減小,且四邊形截面弦腹桿組合節(jié)點(diǎn)承載力均小于圓形截面弦腹桿組合節(jié)點(diǎn)承載力,其中方形組合與圓形組合節(jié)點(diǎn)承載力安全系數(shù)相差不大;屈曲臨界荷載系數(shù)隨高寬比的減小而增大,說(shuō)明采用扁平形上弦桿能增強(qiáng)全橋的面外穩(wěn)定性能,方形截面臨界荷載系數(shù)小于圓形截面臨界荷載系數(shù)。對(duì)于節(jié)點(diǎn)承載力安全系數(shù),通過(guò)計(jì)算公式分析可知,受桿件板厚影響較大,而前述三種方案的上弦桿及腹桿板厚均有所下降,導(dǎo)致節(jié)點(diǎn)承載力較低,方形截面組合與原方案(圓形截面組合)相差不大,現(xiàn)考慮板厚不變,對(duì)上弦桿鋼管混凝土截面采用方形(β=1.0)、矩形(β=0.75)、扁平形(β=0.5)三種方案進(jìn)行對(duì)比。計(jì)算分析結(jié)果如圖6所示。

    在上弦桿鋼管板厚保持不變的情況下,上弦桿承載力安全系數(shù)隨高寬比減小而減小,但變化幅度較??;節(jié)點(diǎn)承載力安全系數(shù)仍隨高寬比減小而減小,但均>1且減小幅度較??;臨界荷載系數(shù)隨高寬比減小而增大,說(shuō)明采用扁平形上弦桿能增強(qiáng)全橋的面外穩(wěn)定性能。在給定高寬比的情況下,保持內(nèi)填混凝土面積不變,則板厚發(fā)生變化,對(duì)節(jié)點(diǎn)承載力影響較大;保持板厚不變,則內(nèi)填混凝土面積發(fā)生變化,改變了桿件承載力的變化趨勢(shì),但是影響相對(duì)較小;保持板厚不變,內(nèi)填混凝土面積減小,導(dǎo)致桿件承載力與臨界荷載均降低,但均在安全范圍內(nèi)。

    綜上,簡(jiǎn)支敞口桁梁橋上弦桿在進(jìn)行試設(shè)計(jì)時(shí),可初擬為圓形鋼管混凝土截面,即確定直徑D與板厚t,即可進(jìn)行試算。為簡(jiǎn)化設(shè)計(jì)計(jì)算過(guò)程,通常保持板厚不變,根據(jù)等效截面計(jì)算公式換算為矩形截面,即選取高寬比。由前述分析可知,高寬比減小,在保證板厚不發(fā)生變化的情況下,內(nèi)填混凝土面積不斷減小,導(dǎo)致上弦桿桿件承載力與全橋臨界荷載系數(shù)均有所下降,高寬比取值在0.75左右為宜。

    2 鋼管混凝土敞口桁梁橋參數(shù)敏感性分析

    采用前述鋼管混凝土敞口桁梁橋結(jié)構(gòu)選型設(shè)計(jì)方法,以70 m跨徑為例初步擬定原始方案:桁高6 m,高跨比為1/11.6;主桁中心距為14 m,寬跨比為0.2;節(jié)點(diǎn)間距分為7 m與8 m兩種,主桁立面布置如圖7所示;橋面系采用單橫梁體系,橫梁間距與節(jié)點(diǎn)間距保持一致;橋面板采用預(yù)制橋面板,橫橋向分三塊,縱橋向在橫梁處分割;上弦桿截面高寬比取0.75,各構(gòu)件截面尺寸如表1所示。

    2.1 高跨比影響

    為研究高跨比對(duì)鋼管混凝土敞口式桁梁橋強(qiáng)度、剛度及穩(wěn)定性的影響,調(diào)整桁高從4 m至8 m,每個(gè)方案桁高相差1 m,高跨比從1/17.5變化至1/8.75。計(jì)算結(jié)果如表3所示。

    由表3計(jì)算結(jié)果可知,隨著桁高的不斷增大,在活載作用下,豎向撓度最大減小幅度為14.8%,豎向剛度大幅提升;橫向剛度最大增大幅度為22.3%,橫向剛度大幅降低。在最不利荷載作用下,各桿件最大應(yīng)力均有所降低,其中上弦桿最大壓應(yīng)力降低幅度可達(dá)20.2%,下弦桿最大應(yīng)力降低幅度可達(dá)21.2%,腹桿最大應(yīng)力降低幅度為7.1%,橫梁最大應(yīng)力降低幅度為13.3%。全橋整體穩(wěn)定系數(shù)降低5.8%。綜上所述,高跨比的增大可以提升全橋豎向剛度,但橫向剛度降低幅度更大,最終導(dǎo)致全橋整體穩(wěn)定性下降。高跨比增大后,各桿件應(yīng)力水平均有所下降,上下弦桿應(yīng)力下降幅度最大。

    2.2 寬跨比影響

    為研究寬跨比對(duì)鋼管混凝土敞口式桁梁橋強(qiáng)度、剛度及穩(wěn)定性的影響,調(diào)整桁高從14 m至22 m,每個(gè)方案桁高相差2 m,寬跨比從0.200變化至0.314。計(jì)算結(jié)果如表4所示。

    由表4計(jì)算結(jié)果可知,隨著桁間距的不斷增大,在活載作用下,豎向撓度最大增大幅度為14.4%,豎向剛度大幅減弱;橫向撓度最大增大為16.1%,橫向剛度大幅降低。在最不利荷載作用下,各桿件最大應(yīng)力均有所增大,其中上弦桿最大壓應(yīng)力增大幅度為0.7%,下弦桿最大應(yīng)力增大幅度可達(dá)3.8%,腹桿最大應(yīng)力增大幅度為1.5%,橫梁最大應(yīng)力增大幅度為7.2%。全橋整體穩(wěn)定系數(shù)降低0.8%。綜上所述,寬跨比增大后,全橋豎向、橫向剛度均大幅降低,但全橋整體穩(wěn)定性下降幅度不大。主桁間距增大后,各桿件應(yīng)力水平均有所上升,橫梁應(yīng)力水平受寬跨比影響最大。

    2.3 主要構(gòu)件尺寸變化的影響

    為研究主要構(gòu)件尺寸對(duì)鋼管混凝土敞口式桁梁橋強(qiáng)度、剛度、穩(wěn)定性的影響,在計(jì)算模型中分別考慮上弦桿腹板厚度、下弦桿頂?shù)装搴穸?、腹桿腹板厚度、橫梁頂?shù)装搴穸茸兓?,擬定桿件尺寸變化如表5所示,計(jì)算結(jié)果如圖8所示。

    由圖8計(jì)算結(jié)果可知,橫梁頂?shù)装搴穸鹊脑黾涌梢杂行Ы档腿珮蜇Q向撓度,降低幅度可達(dá)13.9%,其余構(gòu)件板厚變化對(duì)全橋豎向撓度影響程度較?。粰M梁頂?shù)装搴穸鹊脑黾油瑫r(shí)會(huì)降低全橋的橫向撓度,降低幅度可達(dá)8%,通過(guò)增加下弦桿頂?shù)装搴穸?,全橋橫向撓度可降低3%,其余構(gòu)件板厚變化對(duì)全橋橫向撓度影響程度較??;腹桿腹板與上弦桿腹板板厚的變化對(duì)全橋穩(wěn)定性能影響最為突出,腹桿腹板板厚的增加使全橋臨界荷載值增大幅度為4%,上弦桿腹板板厚的增加使全橋臨界荷載值增大幅度為3%,橫梁及下弦桿頂?shù)装灏搴褡兓瘜?duì)全橋穩(wěn)定性影響不大。

    3 結(jié)語(yǔ)

    本文以鋼管混凝土敞口式桁梁橋?yàn)檠芯繉?duì)象,基于預(yù)制裝配設(shè)計(jì)思想,從總體布置、主桁、桿件、節(jié)點(diǎn)以及橋面系等方面闡述鋼管混凝土敞口桁梁橋設(shè)計(jì)選型,并通過(guò)有限元計(jì)算及參數(shù)設(shè)置對(duì)橋梁強(qiáng)度、剛度及穩(wěn)定性進(jìn)行敏感性分析,得出主要結(jié)論如下:

    (1)敞口式桁梁橋高跨比一般應(yīng)為1/16~1/8,鋼管混凝土敞口桁梁橋高跨比宜取1/11左右。鋼管混凝土敞口桁梁橋高跨比宜取為0.1~0.3。主桁布置采用華倫型腹桿布置最佳,可有效減小腹桿數(shù)量及桿件安裝工作量,增大腹桿截面材料強(qiáng)度利用效率且桿件布設(shè)形式更有韻律感,景觀效果更佳。

    (2)鋼管混凝土敞口桁梁橋上弦桿在進(jìn)行試設(shè)計(jì)時(shí),可初擬為圓形鋼管混凝土截面,即確定直徑D與板厚t,即可進(jìn)行試算。為簡(jiǎn)化設(shè)計(jì)計(jì)算過(guò)程,通常保持板厚不變,根據(jù)等效截面計(jì)算公式換算為矩形截面,上弦桿截面選型宜采用寬高比為0.75左右的矩形鋼管混凝土截面,腹桿采用與上弦桿對(duì)應(yīng)截面的等寬空鋼管,下弦桿采用矩形鋼管混凝土截面更符合裝配化施工的要求。

    (3)桁高的增大可以提升全橋豎向剛度,但橫向剛度降低幅度更大,最終導(dǎo)致全橋整體穩(wěn)定性下降。高跨比增大后,各桿件應(yīng)力水平均有所下降,上下弦桿應(yīng)力下降幅度最大。橋?qū)捲龃蠛?,全橋豎向、橫向剛度均大幅降低,但全橋整體穩(wěn)定性下降幅度不大。主桁間距增大后,各桿件應(yīng)力水平均有所上升,橫梁應(yīng)力水平受寬跨比影響最大。

    (4)橫梁頂?shù)装搴穸鹊脑黾涌梢杂行Ы档腿珮蜇Q向撓度,其余構(gòu)件板厚變化對(duì)全橋豎向撓度影響程度較小,橫梁頂?shù)装搴穸鹊脑黾右矔?huì)降低全橋的橫向撓度。增加下弦桿頂?shù)装搴穸瓤捎行Ы档腿珮驒M向撓度,其余構(gòu)件板厚變化對(duì)全橋橫向撓度影響程度較小。腹桿腹板與上弦桿腹板板厚的變化對(duì)全橋穩(wěn)定性能影響最為突出,橫梁及下弦桿頂?shù)装灏搴褡兓瘜?duì)全橋穩(wěn)定性影響不大。

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