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    極薄規(guī)格熱鍍鋅帶鋼鋅流紋控制技術(shù)

    2024-03-06 10:06:40張曉峰蘇寶滄寧媛媛
    材料保護 2024年2期
    關(guān)鍵詞:流紋熱鍍鋅鍍鋅

    盧 杰, 張曉峰, 蘇寶滄, 寧媛媛

    (首鋼京唐鋼鐵聯(lián)合有限責(zé)任公司, 河北 唐山 063200)

    0 前 言

    熱鍍鋅是一種較為常用的帶鋼防腐技術(shù),熱鍍鋅帶鋼具有較好的耐腐蝕性,產(chǎn)品美觀,比較受市場歡迎。 薄規(guī)格熱鍍鋅帶鋼因其成本低,需求量不斷上升,尤其是在家電、電子工業(yè)、包裝等領(lǐng)域應(yīng)用極其廣泛。薄規(guī)格產(chǎn)品的應(yīng)用場合對帶鋼的表面質(zhì)量要求比較高,鋅流紋缺陷作為薄帶鋼常見的缺陷一般是不允許出現(xiàn)的。 目前,國內(nèi)鋼廠0.35 mm 以下的熱鍍鋅產(chǎn)品出貨量較少,可借鑒的生產(chǎn)經(jīng)驗不多。

    鋅流紋缺陷是熱鍍鋅生產(chǎn)線一種重要缺陷,各鍍鋅生產(chǎn)線及機構(gòu)多有研究。 孟曉濤等[1]分析了鋅流紋缺陷的影響因素,針對爐區(qū)溫度的控制、鋅液成分的調(diào)整和帶鋼入鍋溫度的設(shè)定值等給出了優(yōu)化措施;高強等[2]分析了熱鍍鋅工藝控制參數(shù)對鋅流紋缺陷的影響,并給出了對應(yīng)的解決方法;李科學(xué)等[3]通過對產(chǎn)生鋅流紋缺陷的因素進(jìn)行統(tǒng)計分析,確認(rèn)了氣刀控制參數(shù)及鋅液中鋁含量等主要影響因素;張海尉[4]分析了鋅液鋁含量對鍍鋅工藝的影響,并給出了有效鋁精準(zhǔn)的測量方法;楊譯[5]研究了0.4~0.5 mm 規(guī)格的薄帶鋼鋅流紋缺陷的控制措施,指出消除鋅流紋的原則是增大薄帶鋼出鋅鍋后所含的熱量。 上述文獻(xiàn)分析了一般熱鍍鋅帶鋼鋅流紋缺陷的產(chǎn)生機理和主要影響因素,并給出了優(yōu)化措施,其中帶鋼規(guī)格最薄為0.4 mm,但目前對更薄帶鋼熱鍍鋅帶鋼鋅流紋缺陷的研究較少。

    本工作以0.35 mm 以下極薄規(guī)格熱鍍鋅帶鋼鋅流紋缺陷為研究對象,分析了鍍鋅生產(chǎn)工藝中對鋅流紋缺陷影響較大的因素,通過優(yōu)化相關(guān)工藝方案,較好地控制了極薄規(guī)格熱鍍鋅帶鋼鋅流紋缺陷的產(chǎn)生,滿足了生產(chǎn)要求。

    1 極薄規(guī)格鋅流紋缺陷描述

    極薄規(guī)格帶鋼由于在進(jìn)入鋅鍋之前自身所攜帶熱量少,加之氣刀氣流對帶鋼的冷卻作用,加速了鋅液的凝固速率,造成極薄規(guī)格帶鋼鋅流紋缺陷明顯,鋅流紋缺陷如圖1 所示。 由于極薄規(guī)格鍍鋅板主要是彩涂后用于高端家電產(chǎn)品,而鋅流紋缺陷在彩涂后無法被覆蓋從而影響美觀,因此需要對極薄規(guī)格鋅流紋缺陷進(jìn)行進(jìn)一步攻關(guān)。

    圖1 鋅流紋缺陷Fig.1 Zinc flow defect

    2 影響鋅流紋缺陷產(chǎn)生的主要因素

    帶鋼鍍鋅出鋅鍋后,以帶鋼為核心到鋅液表面的溫度依次降低,氣刀吹出的高壓空氣在帶鋼表面產(chǎn)生一個向下的空氣流,將多余的鋅液吹落,當(dāng)鋅液溫度接近凝固點時,在重力及氣刀的作用力下會產(chǎn)生鋅流紋缺陷。 鍍鋅生產(chǎn)工藝中,對鋅流紋缺陷影響較大的因素包括:鋅液溫度,鋅液鋁含量,帶鋼入鍋溫度及氣刀工藝參數(shù)等因素。 下面分別分析各影響因素的影響機理。

    2.1 鋅液溫度的影響

    鋅的熔點是419.5 ℃,實際熱鍍鋅鋅鍋中鋅液溫度一般設(shè)定在450~470 ℃之間。 帶鋼出鋅鍋后,附著在帶鋼上的鋅液開始降溫,并逐漸凝固到帶鋼表面。 剛出鋅鍋時,帶鋼上鋅呈現(xiàn)液體流動狀態(tài),溫度越高,流動性越好,所需要的凝固時間也更長[6]。 根據(jù)實踐經(jīng)驗,鋅液溫度越高,帶鋼表面的鍍層越平滑,鋅流紋缺陷越少。 隨著鋅液溫度升高,鋅液表面的蒸發(fā)和氧化也在不斷加劇,鋅渣缺陷就會增加,實際生產(chǎn)工藝會在兩者之間取一個平衡。

    2.2 鋅液鋁含量的影響

    鋅液中鋁含量對鋅液的黏度影響較大。 鋅液中添加一定量的鋁元素,會增加鋅液的流動性和浸潤性,鋅液流動性增強,可在一定程度上減少鋅流紋缺陷的發(fā)生。 由于鋁的化學(xué)性能比鋅更活潑,大量鋁元素的存在會加大鋁鐵的反應(yīng)烈度,產(chǎn)生含鋁相、鋅鐵化合物相,加速鋅液的消耗,并產(chǎn)生大量的鋅渣。 所以,鋅液中鋁的含量控制在一個較低的水平對鍍鋅是有益的。

    2.3 帶鋼入鍋溫度的影響

    薄帶鋼由于自身熱量較少,在出鋅鍋后降溫較快,使附著在帶鋼上的鋅液在氣刀壓縮空氣的冷卻下很快變得黏稠。 由于不同厚度帶鋼在入鋅鍋時所帶的熱量不同,對于厚帶鋼來說,攜帶熱量較多,而對于極薄帶鋼來說,由于其所攜帶的熱量較少以及氣刀噴吹的氣流對帶鋼也有冷卻作用,因此薄帶鋼的鋅層在經(jīng)過氣刀之前就會凝固產(chǎn)生鋅流紋缺陷,因此對于厚度不同的帶鋼應(yīng)該采用不同的入鍋溫度。

    2.4 氣刀工藝參數(shù)控制的影響

    氣刀工藝參數(shù)控制對鋅流紋缺陷的產(chǎn)生有重要影響,主要氣刀工藝參數(shù)包括:氣刀噴出的空氣流的壓力、氣刀噴嘴與帶鋼的距離及氣刀噴嘴距鋅鍋中鋅液面的高度[7]。 在生產(chǎn)時從氣刀參數(shù)控制來減少鋅流紋缺陷,利用盡可能小的風(fēng)量增加氣刀與帶鋼的距離來控制鋅流紋缺陷的產(chǎn)生。

    3 極薄規(guī)格帶鋼鋅流紋缺陷控制措施優(yōu)化

    3.1 入鍋溫度以及鋅液溫度優(yōu)化

    帶鋼的入鍋溫度決定了帶鋼本身所攜帶的熱量,同時也間接決定了鋅流紋缺陷的狀態(tài),而帶鋼的入鍋溫度用何值最為合理,一般認(rèn)為在生產(chǎn)過程中當(dāng)感應(yīng)器功率在較小值時,鋅鍋的最佳控制狀態(tài)是熱量散發(fā)與吸收的熱量平衡。 以鋅鍋的熱平衡為理論計算依據(jù),根據(jù)帶鋼規(guī)格計算帶鋼的入鍋溫度。

    3.1.1 離線狀態(tài)感應(yīng)鋅鍋熱支出

    (1)鋅液表面的熱量散失對流散熱量計算[8]如式(1):

    式中,Q1為鋅液散熱量,kJ/h;F1為表面積,m2;T1為鋅液溫度,℃;T2為環(huán)境溫度,℃;Ap 為鋅液散熱系數(shù),kJ/(m2·h·℃)。

    (2)鋅鍋中鋅液輻射散熱量計算[9]如式(2):

    式中,Q2為鋅液輻射熱量,kJ/h;ξ12為鋅液面的黑度系數(shù);φ1-2為鋅液吸熱系數(shù);C0為輻射系數(shù),kJ/(m2·h·℃)。

    同理可以計算出鋅鍋4 個側(cè)面以及鋅鍋的底面散失的熱量,可得鋅鍋在離線狀態(tài)時,總的熱量支出的計算如式(3):

    3.1.2 鋅鍋感應(yīng)器功率計算

    鋅鍋處于離線狀態(tài)時,熱源只有感應(yīng)器,要使鋅鍋溫度達(dá)到455 ℃保持恒定,則感應(yīng)器提供的熱量需要彌補鋅鍋散失的熱量[10],如式(4):

    當(dāng)鋅鍋在離線狀態(tài)時鋅液溫度保持某一溫度時,通過式(4)計算可知鋅鍋的加熱功率,在此基礎(chǔ)上,計算鋅鍋在線時的熱支出。

    3.1.3 鋅鍋在線時熱支出

    鋅鍋處于在線狀態(tài)時,持續(xù)給鋅鍋添加鋅錠,維持鋅鍋液位的平衡,此時需要考慮熔化鋅錠所需的熱量,即:

    式 中,Q7為 熔 鋅 熱 量, kJ/h;CZ為 鋅 的 熱 容 量,kJ/(kg·℃);G為鋅需求量,kg;T5為鋅錠實際溫度,℃;L為熔化熱系數(shù),kJ/kg。

    計算單位時間內(nèi)生產(chǎn)所需鋅錠的質(zhì)量,根據(jù)速度控制規(guī)定,得到生產(chǎn)不同規(guī)格帶鋼每小時加入的鋅錠量,將生產(chǎn)不同規(guī)格的帶鋼每小時消耗的鋅錠質(zhì)量代入上式,即可得到生產(chǎn)不同規(guī)格的帶鋼每小時鋅錠熔化所吸收的熱量Q7。

    3.1.4 帶鋼入鍋溫度的計算

    帶鋼帶入鋅鍋的熱量計算如式(7):

    2.來自國內(nèi)的競爭。黑龍江省是我國冰雪產(chǎn)業(yè)的龍頭,哈爾濱國際冰雪節(jié)是世界四大冰雪節(jié)之一,哈爾濱冰雪大世界、太陽島雪博會、亞布力滑雪場和雪鄉(xiāng)都是中國知名冰雪旅游品牌。哈爾濱市已經(jīng)成為國際冰雪旅游服務(wù)的核心,也是我國冬季冰雪旅行目的地首選城市。[7]此外,主打冰雪休閑的大慶和齊齊哈爾、主打民俗文化的佳木斯、主打森林旅游的伊春也都在快速發(fā)展。黑龍江省近六年的春節(jié)黃金周累計接待國內(nèi)外游客超過8000萬人,是吉林省游客數(shù)量的2倍。

    式中,Q入為帶鋼熱量,kJ/h;W為機組單位時間生產(chǎn)帶鋼量,kg/h;CF為帶鋼的比熱系數(shù),kJ/(kg·℃);T6為帶鋼鍍鋅前的溫度,℃。

    要達(dá)到鋅鍋的熱量平衡,則需:

    又因式(4),

    根據(jù)產(chǎn)線速度與規(guī)格關(guān)系計算出機組單位時間生產(chǎn)帶鋼量(W),機組單位時間生產(chǎn)帶鋼量如圖2 所示,將實際數(shù)值代入式(11),得出所需規(guī)格帶鋼進(jìn)入鋅鍋前所需的溫度值,入鍋溫度和帶鋼規(guī)格的關(guān)系如圖3所示。 以單一寬度750 mm 帶鋼為例,其入鍋溫度與規(guī)格的關(guān)系表現(xiàn)為一條曲線,即入鍋溫度和帶鋼厚度關(guān)系曲線。 從入鍋溫度和帶鋼厚度的關(guān)系曲線可以很方便地查到入鍋溫度設(shè)定值。 入鍋溫度和帶鋼厚度的關(guān)系(寬度:750 mm)如圖4 所示。

    圖2 機組單位時間生產(chǎn)帶鋼量Fig.2 Unit time production of strip steel(W)

    圖3 入鍋溫度和帶鋼規(guī)格的關(guān)系Fig.3 Relationship between the temperature of entering the boiler and the thickness of strip steel

    圖4 入鍋溫度和帶鋼厚度的關(guān)系(寬度:750 mm)Fig.4 Relationship between the temperature of entering the pot and the thickness of the strip steel (width: 750 mm)

    根據(jù)理論計算的帶鋼入鍋溫度并結(jié)合現(xiàn)場實際生產(chǎn)情況,對帶鋼的入鍋溫度以及鋅液溫度進(jìn)行優(yōu)化,根據(jù)入鍋溫度和帶鋼規(guī)格的關(guān)系,確定不同規(guī)格帶鋼的入鍋溫度。

    3.2 鋅液鋁含量精準(zhǔn)控制

    從理論上講,鋅鍋形成底渣的條件是鋅液中鋁元素的含量低于0.135%(質(zhì)量分?jǐn)?shù)),而形成浮渣的條件是鋁元素的含量高于0.135%;鋅液鋁元素的含量超過0.230%,鋅渣析出速度明顯加快,在實際控制中,由于檢測值存在波動,為避免出現(xiàn)底渣,根據(jù)經(jīng)驗最好把鋁含量控制在0.180%~0.220%之間,可將設(shè)定值取中間值0.200%,這樣能最大限度減少控制超限情況。 較小的控制范圍,對鋁含量的精準(zhǔn)檢測要求極高。 為提高鋁含量的檢測精度,需要增加在線鋁含量分析儀。

    本工作以氧化鋯測量鋅液鋁含量傳感器為在線測量系統(tǒng),其測量原理是鋁濃差電池原理[11],鋁濃差電池原理圖如圖5 所示。 圖5 中ET 指電極,英文electrode的簡稱。 利用氧化鋯傳感器可準(zhǔn)確地連續(xù)監(jiān)控鋅鍋的溫度和有效鋁含量。

    圖5 鋁濃差電池原理圖Fig.5 Schematic diagram of aluminum concentration difference battery

    能斯特(Nernst)方程:

    由能斯特方程得出其濃差電勢差:

    F鋁鹽表示傳感器中鋁的含量,可在說明書中查得,電壓傳感器測量濃差電池輸出電勢差E,通過式(13)就可以計算出鋅液中鋁的含量F鋅液。

    在鋅鍋中安裝在線鋁含量傳感器,實時檢測鋅液鋁含量,通過添加高鋁錠和純鋅錠的方式,調(diào)節(jié)鋅液中鋁的含量,該方法測量數(shù)據(jù)準(zhǔn)確,有效地解決了有效鋁的鋁含量控制難的問題,取得了很好地應(yīng)用效果。 鋁含量監(jiān)測曲線如圖6 所示,從圖中可以看到,監(jiān)測值基本運行在上下限之間。

    圖6 鋁含量監(jiān)測曲線Fig.6 Aluminum content monitoring curve

    3.3 氣刀工藝控制的優(yōu)化

    氣刀的主要工藝參數(shù)[12]為氣刀距離、氣刀壓力、氣刀高度,根據(jù)流體學(xué)理論,在同樣的鍍層下,氣刀的距離越近,所需的氣刀壓力越小;同時氣刀的冷卻作用也越小。 為了驗證不同氣刀參數(shù)對鋅流紋缺陷的影響,進(jìn)行了以下對比實驗:

    選用3 卷0.35 mm 規(guī)格的實驗卷,進(jìn)行對比實驗,設(shè)計了不同氣刀距離、壓力及高度的對比實驗,鍍層Z80、產(chǎn)線速度控制在120 m/min、氣刀采用氮氣、帶鋼入鍋溫度控制在480 ℃,分別采用以下氣刀參數(shù)生產(chǎn),然后再出口觀察對應(yīng)參數(shù)下的表面鋅流紋缺陷狀態(tài)。氣刀工藝實驗對比如表1 所示。

    表1 氣刀工藝實驗對比Table 1 Comparison of air knife process experime

    通過以上實驗,當(dāng)氣刀與帶鋼距離是8 mm、氣刀壓力時440×10-3bar、氣刀距鋅鍋頁面高度是400 mm時鋅流紋缺陷最輕。 因此確定了生產(chǎn)極薄規(guī)格帶鋼時采用小距離、小壓力的思路。

    3.4 氣刀噴吹介質(zhì)的優(yōu)化

    某鍍鋅線氣刀是杜馬氣刀,同時具備吹空氣和氮氣的能力[13],為了分析不同噴吹介質(zhì)對鋅流紋缺陷的影響,對不同噴吹介質(zhì)下的帶鋼進(jìn)行對比實驗,氣刀噴吹介質(zhì)對比實驗卷明細(xì)如表2 所示。 成品取樣后觀察其宏觀形貌可以看出,空氣氣刀樣品外觀有鋅流紋,無觸感,小鋅花;N2氣刀樣品外觀均勻,無鋅花。

    表2 氣刀噴吹介質(zhì)對比實驗卷明細(xì)Table 2 Details of comparison test Coil of air knife injection medium

    對實驗卷分別取樣進(jìn)行電鏡分析,如圖7 所示。觀察樣品表面可以看出,空氣氣刀樣品表面有大量皸裂紋狀枝晶,鋅層表面枝晶狀特征顯著,鋅流紋明顯可見。 氮氣氣刀樣品鋅層上枝晶較少,晶界較淺,鋅流紋較輕微。

    圖7 氣刀樣品電子三維掃描對比圖Fig.7 Comparison of electronic 3D scanning of air knife samples

    從上述分析對比中可以看出2 個樣品的主要差別在鋅層的晶粒度以及枝晶的狀況。 由于鋅層在液態(tài)和高溫的時間相對較短[13],氮氣氣刀樣品的鋅層晶界明顯比空氣氣刀樣品淺,鋅流紋缺陷表現(xiàn)要比空氣氣刀輕微。 因此確定生產(chǎn)極薄規(guī)格帶鋼時氣刀的噴吹介質(zhì)使用氮氣效果更好。

    3.5 極薄規(guī)格帶鋼鋅流紋缺陷控制方案

    (1)帶鋼入鍋溫度控制 根據(jù)入鍋溫度和帶鋼規(guī)格的關(guān)系,確定不同規(guī)格帶鋼的入鍋溫度,帶鋼入鍋溫度控制誤差范圍±5 ℃。

    (2)鋅鍋工藝控制 執(zhí)行鋁含量控制要求:目標(biāo)0.180%~0.220%,盡可能穩(wěn)定在0.200%。

    (3)氣刀工藝控制 氣刀距離控制范圍在工況滿足的情況下,盡量使用小距離;生產(chǎn)0.35 mm 以下帶鋼必須使用氮氣;氣刀壓力控制范圍450×10-3bar 以下,根據(jù)鍍層厚度、產(chǎn)線速度、氣刀距離進(jìn)行調(diào)整;氣刀高度設(shè)定在400 mm;氣刀擋板控制范圍≤4 mm,保證擋板與帶鋼在同一平面,生產(chǎn)前提前檢查擋板是否粘渣,及時清理擋板。

    根據(jù)以上措施,極薄規(guī)格(厚度≤0.35 mm)鋅流紋缺陷較之前得到大幅度改善。

    4 總 結(jié)

    本工作在總結(jié)鋅流紋缺陷一般規(guī)律的基礎(chǔ)上,通過理論計算、實驗調(diào)整及設(shè)備改造,優(yōu)化了極薄規(guī)格帶鋼鍍鋅工藝方案,滿足了0.35 mm 以下極薄規(guī)格熱鍍鋅帶鋼的生產(chǎn)要求。 通過計算鋅鍋熱平衡,從理論上計算帶鋼入鍋溫度值,通過實驗測試,給出參考值;通過增加鋁分析儀,保證了鋅液鋁含量的精準(zhǔn)控制;通過氣刀工藝參數(shù)實驗,找到最優(yōu)控制值。

    通過以上措施的實施,滿足了產(chǎn)線極薄規(guī)格帶鋼鍍鋅要求,有效控制了鋅流紋缺陷的發(fā)生。

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