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    房建工程后澆帶施工技術(shù)研究

    2024-02-23 12:27:24單莉娜甘肅第一建設集團有限責任公司甘肅蘭州730070
    磚瓦 2024年2期
    關(guān)鍵詞:后澆帶支撐體系間距

    單莉娜(甘肅第一建設集團有限責任公司,甘肅 蘭州 730070)

    隨著我國經(jīng)濟的快速發(fā)展,人們對居住建筑的功能需求也越來越高,這就導致了房建工程逐漸朝著跨度大、層數(shù)高等方向發(fā)展,其構(gòu)造隨之變得越來越復雜,對其建造要求也越來越高。通常情況下,當混凝土施工達到特定的長度限值后,由于混凝土的收縮將出現(xiàn)開裂現(xiàn)象,從而對其防滲效果、使用性能以及結(jié)構(gòu)的安全性造成不利的影響。

    為了應對這一問題,在工程中通常采取設置后澆帶的方法來控制開裂,另外,后澆帶還能解決結(jié)構(gòu)沉降及溫度改變帶來的影響;但設置后澆帶也會引起一些問題,例如,各施工標準在設置后澆帶的構(gòu)造形式和布置間距等方面并不一致;后澆帶的澆筑時間不明,也對控制開裂造成了很大的難度。為了保證建筑的施工質(zhì)量,本文以某住宅樓房建工程為例,基于理論分析提出了后澆帶合理的布置數(shù)量和間距,并提出了完善的后澆帶施工技術(shù)。

    1 項目概況

    某住宅小區(qū)項目,項目單體主要包括地下室、高層單元樓和配套用房。其中,地下室為1 層,含有人防地下室;高層單元樓共17 棟,共有17 層、15 層和14 層三種樓層。地上和地下建筑面積分別為100950m2和38800m2。

    本工程全部采用鋼筋混凝土結(jié)構(gòu),第一層層高設計為4.15m,標準層和屋面層層高設計為3m,整體呈現(xiàn)為長方形。在縱向上共有17個跨度,每個跨度為4.2m,共71.4m;在橫向上共3 個跨度,共16.8m,混凝土強度等級為C25,樓板厚度設計為110mm;邊梁寬度和高度分別為250mm 和600mm;中梁寬度和高度分別為250mm 和400mm;縱向梁寬度和高度分別為250mm 和400mm;框架柱為正方形柱,邊長為400mm;保護層厚度設計為20mm。

    2 后澆帶布置間距計算分析

    由于在混凝土結(jié)構(gòu)中后澆帶布置間距與施工中混凝土最大拉應力密切相關(guān),因此,為了防止其出現(xiàn)開裂的情況,混凝土收縮形變造成的最大拉應力不應大于其抗拉強度,該原則是后澆帶布置間距計算的重要條件。在基于混凝土初應力下,需要按照下式計算后澆帶的布置間距:

    式中α表示混凝土的熱膨脹因子;σ0表示初應力;εp表示最大拉伸值;E表示彈性模量;T表示結(jié)構(gòu)的整體溫度差;L和h分別表示混凝土結(jié)構(gòu)的長度和厚度;c表示材料的比熱值;β表示溫度擴大因子。

    結(jié)合式(1)~式(3)計算出當混凝土受到最大拉伸形變時后澆帶的極限布置間距為:

    式中Cx表示阻力因子。

    根據(jù)工程實際情況設計兩種方案對后澆帶布置間距開展研究分析,方案1是在第9跨的位置布置1道,方案2是在第6、12跨各布置1道。

    通過表1分析可知,在方案1中,因為是在第9跨布置了后澆帶,所以在周圍溫度應力表現(xiàn)出了顯著的積聚趨勢,其最大溫度應力數(shù)值為0.23MPa,在后澆帶澆筑之前,收縮應力在縱向呈現(xiàn)出兩邊小、中間大的變化現(xiàn)象;在后澆帶澆筑完成之后,由于受到后澆帶的影響,其收縮應力分布呈現(xiàn)出兩個顯著不同的區(qū)段,其中,在第8跨和第10跨的位置收縮應力均為0.018MPa,超過了最大抗拉強度0.013MPa;此外,在這兩跨位置上總應力大小達到了0.563MPa,超過了溫度應力數(shù)值0.550MPa,這表明了僅布置一道后澆帶無法達到設計標準和規(guī)范要求。

    表1 方案1下后澆帶應力計算數(shù)據(jù)表/MPa

    通過表2分析可知,在方案2中分別在第6、12跨布置了一道后澆帶,混凝土溫度應力在縱向上表現(xiàn)出顯著的拋物線趨勢,在跨中位置溫度應力最大,為0.225MPa;在后澆帶澆筑之前,收縮應力在縱向呈現(xiàn)出兩邊小、中間大的變化現(xiàn)象;在后澆帶澆筑完成之后,由于受到后澆帶的影響,其收縮應力分布呈現(xiàn)出三個顯著不同的區(qū)段,其中,在第5 跨和第7 跨的位置收縮應力達到了0.012MPa,在第11跨和第13跨的位置收縮應力也達到了0.012MPa,這低于混凝土最大抗拉強度;在第5 跨和第13 跨的位置收縮總應力達到了0.533MPa,在第7 跨和第11 跨的位置收縮總應力達到了0.570MPa;兩項指標均在安全范圍內(nèi),因此,布置兩道后澆帶能夠達到設計標準和規(guī)范要求。

    表2 方案2下后澆帶應力計算數(shù)據(jù)表/MPa

    3 后澆帶獨立支撐體系施工技術(shù)

    在常規(guī)的后澆帶施工中,因后澆帶的設置屬于分段式,所以寬度比較小,并且中間有一些間距,考慮到施工工期,通常不單獨進行后澆帶模板的施工,而將后澆帶所需的支撐體系與主體結(jié)構(gòu)的支撐系統(tǒng)同時支模同時拆模。

    因為后澆帶與主體結(jié)構(gòu)的施工工序并不在同一時間段,其中有一段間隔,若在后澆帶施工過程中主體結(jié)構(gòu)的支撐體系還沒有達到拆除時間,那么就必須通過反頂?shù)姆绞絹砑訌姾鬂矌У膹姸?。但是,這樣的方式會打破整個結(jié)構(gòu)原本的平衡狀態(tài),造成后澆帶內(nèi)的混凝土與兩邊的混凝土收口不一致,出現(xiàn)錯位和接縫不平的情況,還會造成連接處鋼筋的位置錯亂、保護層厚度不滿足要求和結(jié)構(gòu)錯位等情況。如果主體結(jié)構(gòu)的支撐體系已完成拆除工作,那么為了完成后澆帶的施工,需要再次搭設支撐體系,嚴重影響施工工期,增加施工成本。

    因此,本文針對后澆帶施工中支撐體系存在的問題,采用了一種獨立支承系統(tǒng)的施工技術(shù),如圖1所示。首先,將用于后澆帶的模板作為一個單獨的體系;然后,在后澆帶的左右兩邊布置梳型模板;最后,在主體結(jié)構(gòu)施工過程中對后澆帶的模板支架進行單獨的加固,使之與主體結(jié)構(gòu)的模板支撐相結(jié)合,構(gòu)成一個整體的受力系統(tǒng)。此外,梳型模板能使鋼筋順利穿過,防止后澆帶兩邊的主筋被截斷,還可以防止在主體結(jié)構(gòu)澆筑時混凝土流入后澆帶區(qū)域。在主體結(jié)構(gòu)完成后,拆除后澆帶與主體結(jié)構(gòu)支撐體系之間的連接構(gòu)件,并將主體結(jié)構(gòu)模板拆除,只留下后澆帶區(qū)域的模板,這樣就確保了后澆帶施工不受主體結(jié)構(gòu)的影響。

    圖1 獨立支撐體系

    3.1 支撐體系墊層施工

    在第一層后澆帶支撐體系施工之前,需要先完成施工現(xiàn)場的平整工作,并與設計單位明確支撐體系墊層澆筑高度,通常是在50mm~100mm范圍內(nèi),若地基承載力無法承受架體重量,需要采取一定的硬化措施對其進行處理。

    3.2 安裝支撐體系

    在安裝獨立支撐體系之前,需要先在樓板上確定后澆帶的位置,通過精確的放樣確定具體施工位置;根據(jù)設計的大小決定支撐兩邊立桿的布置位置和間距;將立桿、掃地桿和水平桿組成在一起,形成一個單獨的支撐模板體系。在鋼筋綁扎過程中,需要基于圖紙的鋼筋尺寸和布置間距確定梳型模板的放置方案,模板的中心位置和鋼筋相對應,再將模板底部固定在后澆帶模板上的木條中。

    3.3 后澆帶的澆筑時間

    后澆帶的澆筑時間與主體結(jié)構(gòu)混凝土的形變和獨立支撐體系的形變等密切相關(guān),通常是在后澆帶兩邊混凝土澆筑60d 以后。為了防止因為硬化過程可能出現(xiàn)的收縮裂縫,在混凝土中摻入適量的膨脹劑和減水劑,以保證后澆帶的整體穩(wěn)定性。

    3.4 后澆帶養(yǎng)護和拆模

    為了避免后澆帶出現(xiàn)裂縫,在澆筑完成12h 之內(nèi),需要采用鋪麻袋或稻草、澆水等措施,以確保后澆帶混凝土的質(zhì)量和減少開裂。在養(yǎng)護期間,嚴禁破壞后澆帶支架及模板;此外,如果混凝土強度未達到設計強度的75%,不可進行拆模。

    4 結(jié)語

    本文以某住宅樓房建工程為例,通過理論分析研究了在兩種不同的方案下后澆帶的應力變化情況,并基于研究結(jié)果給出了后澆帶施工技術(shù),并詳細闡述了施工的關(guān)鍵技術(shù)點。

    (1)按照混凝土收縮形變造成的最大拉應力不可大于其抗拉強度的原則,基于混凝土初應力對后澆帶布置間距進行了計算。依據(jù)計算結(jié)果確定了布置2 道后澆帶是合理的,能夠滿足設計要求。

    (2)采用了后澆帶獨立模板支撐體系,實現(xiàn)了后澆帶和主體結(jié)構(gòu)支撐體系的相對獨立,使后澆帶的澆筑無須再次搭設支撐。此外,梳型模板也可以確保后澆帶的施工質(zhì)量和左右主筋的連接效果。

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