基于廣西沿海地區(qū)極端環(huán)境下的大體積混凝土澆筑溫控策略研究

摘要 廣西沿海地區(qū)持續(xù)高溫降雨且雨水中富含氯離子，因此在廣西沿海地區(qū)澆筑大體積混凝土具有更高的要求，澆筑過程中的水化熱反應(yīng)將導(dǎo)致溫度快速升高，形成顯著的內(nèi)外溫度差，致使混凝土產(chǎn)生裂紋，甚至?xí)l(fā)展成明顯的裂縫。裂縫的存在使得結(jié)構(gòu)物易受富含氯離子雨水的侵蝕，導(dǎo)致其服役壽命大幅縮短。為了提升結(jié)構(gòu)物的服役性能，該文基于郁江特大橋大體積承臺的施工實例，研究極端高溫環(huán)境下大體積混凝土澆筑全過程的溫度控制策略，分析原材料的降溫要求及降溫措施、溫度場發(fā)展模擬及冷凝管的布設(shè)。研究結(jié)果表明，通過對原材料主動降溫的方式可將混凝土的入模溫度準(zhǔn)確控制在規(guī)范要求內(nèi)，模擬分析是研究澆筑后溫度場變化規(guī)律的一種有效方法；在自然環(huán)境下大體積混凝土澆筑后的溫度場發(fā)展無法確保后續(xù)實體質(zhì)量的有效受控，通過合理布設(shè)冷凝管主動降低溫度峰值及內(nèi)外溫差可以有效控制實體澆筑質(zhì)量。

關(guān)鍵詞 高溫環(huán)境；大體積混凝土；溫控策略；溫度場模擬

中圖分類號 U445.5 文獻(xiàn)標(biāo)識碼 A 文章編號 2096-8949（2024）24-0127-07

0 引言

隨著國家基礎(chǔ)設(shè)施建設(shè)的快速發(fā)展，一般體積結(jié)構(gòu)物已不能滿足實際需求，大體積混凝土構(gòu)筑物由此孕育而生并運用于實際工程建設(shè)中[1]。然而隨著體積的不斷擴(kuò)大，所需的水泥總量也隨之不斷增加[2]。眾所周知，混凝土在強(qiáng)度形成的過程中溫度的升高主要源于水泥遇水后的水化反應(yīng)所釋放出來的熱量[3]，因此大體積混凝土構(gòu)筑物澆筑過程中的溫度將會顯著攀升。特別是處于結(jié)構(gòu)物內(nèi)部密閉空間中的混凝土，由于無法像混凝土表面靠氣流流動以降低溫度，使得大體積結(jié)構(gòu)物澆筑后，在短時間內(nèi)混凝土的內(nèi)部溫度顯著高于表面溫度。這種內(nèi)外溫差的變化不可避免會產(chǎn)生溫度應(yīng)力，內(nèi)外溫差越大，則溫度應(yīng)力越明顯，結(jié)構(gòu)物由此產(chǎn)生裂紋，甚至發(fā)展成明顯的裂縫，顯著影響結(jié)構(gòu)物的外觀及質(zhì)量。此外，由于結(jié)構(gòu)物存在較大的裂縫，經(jīng)長期降雨沖刷的侵蝕作用，進(jìn)一步加速了結(jié)構(gòu)物性能的衰變過程，導(dǎo)致其使用壽命大幅縮短。

目前，越來越多的學(xué)者研究大體積混凝土澆筑溫度的控制措施，以期在持續(xù)高溫的惡劣環(huán)境下可順利澆筑出滿足規(guī)范及設(shè)計要求的高質(zhì)量混凝土結(jié)構(gòu)物。劉愛軍[4]研究了基礎(chǔ)大體積混凝土澆筑的溫控技術(shù)，研究表明為了避免大體積混凝土水化熱溫度過高，應(yīng)盡可能降低混凝土的入模溫度；郭海生[5]研究了橋梁大體積承臺澆筑的溫控方案，研究表明混凝土的溫度應(yīng)力是施工控制的關(guān)鍵，通過科學(xué)合理的配合比、延長初凝時間、布置冷水管散熱等措施可以有效降低內(nèi)外溫差；饒明[6]認(rèn)為應(yīng)從設(shè)計數(shù)學(xué)模型方面優(yōu)化大體積混凝土溫控措施，有效降低溫控成本；蘇駿等[7]認(rèn)為將大體積混凝土的熱工計算作為溫度控制的理論，可有效降低裂縫產(chǎn)生的概率。

綜上所述，目前大體積混凝土澆筑的研究已取得顯著成效，然而基于持續(xù)高溫環(huán)境下的大體積混凝土澆筑鮮有研究，更沒有研究如何準(zhǔn)確控制混凝土的入模溫度?；诖?，該文依托位于夏季炎熱高溫多雨的廣西地區(qū)的郁江特大橋大體積承臺澆筑施工工程，研究極端高溫環(huán)境下大體積混凝土澆筑的溫控措施。郁江特大橋位于廣西南部沿海地區(qū)，夏季高溫多雨。夏季絕大部分時間氣溫可超30℃[8]，輻射至混凝土實體結(jié)構(gòu)物的溫度可超60℃。降雨量大，年最大降雨量達(dá)2 100～2 755 mm[9]。持續(xù)時間長，每年4月至9月為集中降雨期[10]。由于臨近海洋，雨水中富含侵蝕性強(qiáng)的氯離子[11]，高溫環(huán)境對于大體積混凝土的順利澆筑提出了更高要求，加之持續(xù)的降雨對于存在裂縫的結(jié)構(gòu)物的侵蝕作用不容忽視，因此選擇郁江特大橋承臺作為該文的研究對象具有實際的指導(dǎo)意義。

1 工程概況

郁江特大橋索塔承臺為長26.6 m、寬19 m、高4 m

的帶圓弧倒角矩形截面實體構(gòu)筑物，混凝土體積達(dá)

2 011.08 m3。為確保承臺整體性，整個承臺應(yīng)一次連續(xù)澆筑完成，根據(jù)最佳資源配置，澆筑時長達(dá)28 h，夏季白天的高溫暴曬及夜晚的氣溫降低帶來的混凝土內(nèi)外溫差變得尤為明顯，因此有必要采取有效措施對其內(nèi)外溫差進(jìn)行精準(zhǔn)控制。

2 溫度控制要求

根據(jù)相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)規(guī)范及學(xué)者們的研究[12-13]，大體積混凝土澆筑溫度控制需要從澆筑時的入模溫度、升溫速率、溫升峰值及內(nèi)外溫差等方面進(jìn)行全面分析，因此該工程重點通過表1所示的溫度控制指標(biāo)對該承臺的實際澆筑進(jìn)行控制。

3 理論推導(dǎo)

基于混凝土入模時溫度不超過30℃進(jìn)行考慮，為了有效控制混凝土的入模溫度，應(yīng)從原材料考慮，分析拌和前原材料的初始溫度及拌和后入模溫度的變化規(guī)律，探索水泥、水、集料及外加劑等原材料與混凝土之間的溫度傳遞關(guān)系。早在18世紀(jì)，Joseph Black通過研究發(fā)現(xiàn)溫度變化主要源于物質(zhì)之間熱能的傳遞[14]，如式（1）所示。

（1）

式中：Q——熱量（J）；c——物質(zhì)的比熱容（J/kg·℃）；

m——物質(zhì)的質(zhì)量（kg）；?T——物質(zhì)混合前后的溫度之差（℃）。

當(dāng)不同物質(zhì)在不同溫度下混合后，由于溫度差的存在，將導(dǎo)致較低溫度的物質(zhì)吸收周邊物質(zhì)的熱量而升溫，如式（2）；而較高溫度的物質(zhì)則會釋放熱量而降溫，如式（3）。

（2）

（3）

式中：Q吸、Q放——吸收、放出的熱量（J）；c1、c2——物質(zhì)1和物質(zhì)2的比熱容（J/kg·℃）；m1、m2——物質(zhì)1和物質(zhì)2的質(zhì)量（kg）；T1、T2——混合前物質(zhì)1和物質(zhì)2的溫度（℃）；T——物質(zhì)1和物質(zhì)2混合后的溫度（℃）。

根據(jù)能量守恒定律可知，在數(shù)值上吸收的熱量等于放出的熱量，如式（4）所示：

Q吸=Q放 （4）

由式（2）～（4）推導(dǎo)可得式（5），即存在溫差的不同物質(zhì)在物理混合后的最終溫度可表示為式（6）。

（5）

（6）

式中：ci——物質(zhì)的比熱容（J/kg·℃）；mi——物質(zhì)的質(zhì)量（kg）；Ti——混合前各物質(zhì)的初始溫度（℃）。

基于此，為了確定拌和后混凝土的入模溫度，需考慮拌和前水、水泥、細(xì)集料、粗集料、減水劑、礦渣及粉煤灰的初始溫度對拌和后混凝土溫度的影響。因拌和過程耗時較短，可認(rèn)為并未正式產(chǎn)生水化熱，只是物質(zhì)之間的物理混合。由式（6）可得式（7）：

式中：C水、C水泥、C細(xì)、C粗、C減、C礦、C粉——水、水泥、細(xì)集料、粗集料、減水劑、礦渣及粉煤灰的比熱容；m水、m水泥、m細(xì)、m粗、m減、m礦、m粉——水、水泥、細(xì)集料、粗集料、減水劑、礦渣及粉煤灰的質(zhì)量；T水、T水泥、

T細(xì)、T粗、T減、T礦、T粉——混合前水、水泥、細(xì)集料、粗集料、減水劑、礦渣及粉煤灰的初始溫度；T——混合后混凝土的最終溫度。

根據(jù)式（7）可知，在水、水泥、細(xì)集料、粗集料、減水劑、礦渣及粉煤灰的種類及質(zhì)量一定的情況下，其初始溫度決定著拌和后的混凝土溫度。為了研究溫度變化的規(guī)律，根據(jù)配合比設(shè)計結(jié)果確定各原材料的配比如表2所示，并對原材料進(jìn)行送樣檢測其比熱容，檢測結(jié)果如表3所示：

按照表2配合比計算該承臺澆筑所需原材料的用量如表4所示：

為了確保承臺一次性澆筑順利完成，所需原材料用量配備至少滿足表4要求。此外，混凝土拌和后的實際溫度與一次性可以拌和的量關(guān)系最為密切。經(jīng)實際測量，該拌和站的拌和設(shè)備一次性可拌和4 888.5 kg混凝土，因此該文統(tǒng)計了一次性拌和4 888.5 kg混凝土所需的各原材料用量如表5所示：

由于該文重點研究高溫環(huán)境下大體積混凝土澆筑的溫控策略，因此需對最不利條件下的拌和過程進(jìn)行分析，即以夏日正午時刻測量水、水泥、砂、石的溫度為最高溫度，測得的數(shù)據(jù)如表6所示：

將表6測得的數(shù)據(jù)結(jié)合表2和表5通過式（7）計算可知，在不加干預(yù)的狀態(tài)下混凝土的拌和后的溫度為34.6℃，無法滿足表1中所要求的大體積澆筑的溫度控制標(biāo)準(zhǔn)。因此，有必要對原材料進(jìn)行調(diào)控，以確?；炷恋娜肽囟葷M足規(guī)范要求，從而保障大體積混凝土的施工質(zhì)量。為確保承臺強(qiáng)度達(dá)到設(shè)計要求，由于原材料種類及質(zhì)量配比已是最佳配比，因此控制原材料初始溫度為該工程最有效的控溫方式。

4 溫度控制

4.1 水泥及外加劑溫度控制

對于水泥而言，大體積承臺澆筑所需用量較大，拌和站現(xiàn)有配置罐體無法進(jìn)行一次性儲存，需廠家備量。由于水泥剛生產(chǎn)的成品溫度較高，大量的水泥所需降溫時間較長，因此需要提前聯(lián)系廠家生產(chǎn)足夠的水泥噸量，并預(yù)留足夠的時間進(jìn)行降溫處理。此外，由于拌和站的罐體暴曬于烈日下，其內(nèi)部密閉空間的氣流無法正常流通，將導(dǎo)致其中存放的水泥溫度飆升，實測溫度達(dá)56.7℃，溫度遠(yuǎn)高于30℃，因此需對其采取降溫措施。由于罐體龐大，無法通過遮蔽烈日直射的方式進(jìn)行降溫，且遮蔽方式的降溫效果并不明顯，因此該文通過改造罐體構(gòu)造，為罐體增設(shè)動態(tài)噴淋裝置（見圖1所示）。該裝置可自動檢測罐體內(nèi)水泥，以及噴淋用水的實時溫度。通過實測發(fā)現(xiàn)，由于罐體較大且內(nèi)外隔絕，難以通過噴淋的方式將罐體內(nèi)的水泥降溫至噴淋用水的溫度，降溫要求越高則所需的用水量及噴淋時長越大。因此，該文設(shè)定當(dāng)罐體內(nèi)部溫度超出噴淋用水溫度10℃時，罐體外部周圍的噴淋裝置會對罐體進(jìn)行自動噴淋降溫，直至兩者溫度差小于5℃。在夏日暴曬環(huán)境下，噴淋系統(tǒng)會多次反復(fù)啟停以達(dá)到目標(biāo)降溫效果，因此所需噴淋用水量較大，但考慮該工程為跨郁江所建造的大體積承臺，所涉及的噴淋用水可從郁江水流中實時抽取。經(jīng)實測，夏日正午的江水溫度為28.2℃。因此，可利用江水將罐體內(nèi)部的水泥降溫至低于33.2℃。對于減水劑、粉煤灰及礦渣等外加劑而言，也可采用噴淋裝置進(jìn)行降溫處理，溫度可控制在33.2℃以內(nèi)。

4.2 集料溫度控制

在集料方面，拌和站配置的儲料倉已設(shè)置遮陰頂棚。集料需確保穩(wěn)定的干燥狀態(tài)，故無法通過噴淋等措施進(jìn)行降溫處理。由于骨料堆積較厚，內(nèi)部骨料的溫度均低于表面，故該文重點研究對骨料表面溫度的控制措施。通過采用鼓風(fēng)機(jī)加快儲料倉內(nèi)骨料表面的空氣流動速度，并在儲料倉四周增設(shè)通風(fēng)孔數(shù)量，充分利用沿海地區(qū)季風(fēng)環(huán)境對集料進(jìn)行降溫。采用鼓風(fēng)機(jī)并增設(shè)通風(fēng)孔后的實測集料表面溫度相較于未采取措施而言有所降低，穩(wěn)定狀態(tài)下可降低至30.6℃左右。

4.3 拌和用水溫度控制

在拌和用水方面，蓄水池儲存量可達(dá)200 t，足以用于承臺澆筑混凝土拌和。夏季正午實測溫度為28.2℃，由于混凝土入模溫度需低于30℃，而由拌和站運輸至施工現(xiàn)場進(jìn)行澆筑的過程中，混凝土本身會產(chǎn)生水化反應(yīng)升溫，其次運輸車經(jīng)受高溫暴曬后，其內(nèi)的混凝土也會明顯升溫。為了確保入模溫度達(dá)到要求，經(jīng)實測可知，在不采取任何溫控措施的情況下，運輸及正常澆筑等待過程中，混凝土可升溫至2～3℃，按最不利狀態(tài)考慮，需將混凝土拌和后的溫度控制在27℃以內(nèi)?；诖隧椏紤]，江水溫度不足以滿足要求，有必要對其進(jìn)行降溫處理。根據(jù)熱量傳遞規(guī)律，為了確保拌和后的混凝土溫度在27℃以內(nèi)，在水泥、集料及外加劑溫度一定的情況下，根據(jù)式（7）計算可知，所需的拌和用水溫度為13.7℃。現(xiàn)場實際過程中可能存在溫度損失現(xiàn)象，故該文通過采用一次拌和的量驗證了溫度提升的補償程度。經(jīng)過試驗可知，實際拌和過程中由于水泥存在水化熱反應(yīng)及受高溫環(huán)境的影響，按照理論計算拌和用水的初始溫度不足以使得拌和后的混凝土溫度低于27℃，經(jīng)試驗測出需將水溫降至13.9℃，方可補足水化熱反應(yīng)及高溫環(huán)境所帶來的溫度升高的影響，使得拌和后的混凝土溫度低

于27℃。

該文采用加冰塊的方式對抽入蓄水池的拌和用水進(jìn)行主動降溫處理。其中，蓄水池尺寸為10 m×8 m×2.5 m，最多可容納200 t水。由于冰塊規(guī)格為冰廠統(tǒng)一定制的相同規(guī)格冰種，尺寸為20 cm×20 cm×5 cm，采用保溫運輸車運輸至拌和站，確保冰塊溫度維持在-18℃，故運輸過程中的溫度損失可忽略不計。由于冰融化過程及融化后的水升溫過程均存在吸熱現(xiàn)象，而融化階段可認(rèn)為溫度維持在0℃不變，研究發(fā)現(xiàn)冰的熔化熱Q為3.35×105 J/kg[15-17]。根據(jù)熱量傳遞規(guī)律Q放熱=Q融化+Q吸熱，為了確保將28.2℃的拌和用水降至13.7℃，需投放冰塊共計87.1 t。

綜上所述，在極端不利環(huán)境下，為確保入模溫度滿足規(guī)范要求，需采取主動降溫措施對原材料進(jìn)行溫度控制。經(jīng)計算，水泥、集料及外加劑的溫度控制在表7所示的溫度以內(nèi)，可確保拌和后的混凝土溫度不超過27℃。

4.4 溫控驗證

對采用以上溫控后的原材料進(jìn)行試拌，以驗證最終溫控效果，試拌結(jié)果如圖2所示：

由圖2可知，在采取原材溫控措施下拌和的混凝土出機(jī)溫度在27℃以內(nèi)，符合理論推理和入模溫度的要求。因此，通過調(diào)控原材料溫度控制混凝土出機(jī)溫度是可行的，采取罐體動態(tài)噴淋、集料通風(fēng)處理及投入冰塊等降低水溫的措施進(jìn)而控制原材料的溫度是有效的。

由于拌和站與承臺澆筑現(xiàn)場相距一定路程，運輸車在運輸和泵送的過程中經(jīng)受高溫暴曬后，其內(nèi)的混凝土也會明顯升溫。為了減緩混凝土在這一過程中溫度升高的幅度，該文對采用吸水效果良好的布料作為罐衣包裹凝土罐體，并對罐衣進(jìn)行定期灑水。利用罐衣吸收的大量水分在高溫環(huán)境下的蒸發(fā)吸熱效應(yīng)，對罐體進(jìn)行主動降溫以減緩其內(nèi)混凝土在運輸及泵送的過程中溫度升高。經(jīng)實測數(shù)據(jù)，在正午最高氣溫環(huán)境下，每趟運輸車在裝運混凝土前灑一次水至罐衣濕透，可確保運送至現(xiàn)場澆筑的混凝土入模溫度在30℃以內(nèi)。

5 澆筑溫度控制

Midas Civil常用于結(jié)構(gòu)熱力場分布的模擬研究[18-20]?；谝陨戏治龅贸龅母髟牧蠝囟龋撐囊?0℃的入模溫度作為澆筑后正式進(jìn)行水化熱的初始溫度，正式施工前利用Midas Civil進(jìn)行水化熱模擬分析，以估算溫控措施的預(yù)期效果?？紤]混凝土熱量傳遞至地基的情況，分析建模過程中需將地基模擬為具有一定比熱和熱傳導(dǎo)率的結(jié)構(gòu)。其中，承臺尺寸為26.6 m×19 m×4 m，地基尺寸為33 m×23.8m×2.4 m。分析模型如圖3所示，模型的材料及熱特性方面的指標(biāo)見表8所示。

根據(jù)表7可知，對承臺澆筑后的水化熱模擬分析，以預(yù)測在外界高溫環(huán)境且入模溫度為30℃的環(huán)境下不采取溫控措施時，該大體積承臺澆筑后自然水化熱反應(yīng)所形成的內(nèi)外部溫度是否滿足要求。水化熱模擬結(jié)果見圖4所示：

通過建立不含冷卻措施的仿真模型模擬發(fā)現(xiàn)，在一次性連續(xù)澆筑的情況下，該承臺受高溫環(huán)境及自身水化熱的影響，內(nèi)部溫度預(yù)計在170 h達(dá)到高溫峰值79.8℃，升溫49.8℃（超過升溫峰值45℃）。在內(nèi)部溫度為79.8℃時，如外界處于夜間且降雨降溫的環(huán)境時，內(nèi)外溫差將遠(yuǎn)超25℃，可見由于承臺體積過大，所需水泥用量增多，由此產(chǎn)生的水化熱反應(yīng)十分顯著。經(jīng)過1 000 h，其內(nèi)部溫度仍維持在73.1℃?？梢娚郎睾蟮某信_無法通過自然散熱在短時間內(nèi)形成有效降溫。該情況下，若外界天氣出現(xiàn)劇烈變化，如突降暴雨等，混凝土內(nèi)外溫差將進(jìn)一步拉大，大大增加了因溫差過大而導(dǎo)致的裂縫形成概率。綜上所述，在廣西高溫環(huán)境下，大體積承臺澆筑的混凝土入模溫度控制在30℃時，由水化熱及環(huán)境溫度導(dǎo)致的內(nèi)外溫差已不能滿足要求，采取有效的冷卻溫控措施進(jìn)行主動降溫，以控制因溫差過大而導(dǎo)致的承臺裂縫的形成勢在必行。

6 澆筑后水化熱控制

基于自然水化熱過程的模擬分析結(jié)果，為了有效控制承臺澆筑后的水化熱溫度，該研究采用水冷卻工藝控制混凝土降溫過程。為了確?？焖儆行У貙崿F(xiàn)傳導(dǎo)降溫，冷凝管采用φ42.5 mm×3.5 mm的鐵管，通過模擬冷凝管的布置情況及冷卻效果為實際澆筑提供指導(dǎo)，冷凝管布設(shè)分析模型見圖5所示：

通過建立水冷卻的仿真模擬發(fā)現(xiàn)，按水平間距1 m、豎向間距1 m呈蛇形縱橫交錯布設(shè)四層，在冷卻水進(jìn)水平均溫度為32.9℃、最小流量控制在0.8 m/s時，混凝土自澆筑開始80 h內(nèi)部溫度將達(dá)到最高73.2℃，溫升峰值為43.2℃，表里溫差最大為22.7℃，滿足溫控標(biāo)準(zhǔn)要求，起到了控制水化熱的作用，因此可按照圖6所示布設(shè)冷凝管。

7 溫度監(jiān)測與數(shù)據(jù)分析

為有效反映承臺溫度的實時情況，測線在平面位置上沿承臺縱橋向和橫橋向均選取對稱軸的一半進(jìn)行布設(shè)，高度方向上每組測線布置3個監(jiān)測點，分別位于底層、中間和頂層位置，其中底層、頂層的監(jiān)測點距混凝土表面距離均為50 mm，并在進(jìn)出水口和外界共布置3個監(jiān)測點，分別監(jiān)測進(jìn)出水溫度和環(huán)境溫度。

為有效避免烈日導(dǎo)致的溫度累積升高，承臺選擇在晚上20：30開始澆筑，自第二天早上10：00開始進(jìn)行動態(tài)溫度監(jiān)測，直至溫度持續(xù)穩(wěn)定下降且內(nèi)外部溫度差可忽略不計為止，溫度監(jiān)測結(jié)果如圖7所示：

由動態(tài)溫度監(jiān)測結(jié)果可知，在布設(shè)冷凝管冷卻條件下，混凝土開始澆筑后42.5 h，內(nèi)部溫度達(dá)到峰值72.6℃，該數(shù)據(jù)與理論模擬80 h達(dá)到峰值73.2℃存在一定差異，其主要原因可能在于有限元模擬時混凝土強(qiáng)度變化曲線是根據(jù)試驗室室內(nèi)數(shù)據(jù)輸入形成固定的強(qiáng)度發(fā)展趨勢。但實際上受混凝土內(nèi)部溫度升高、外界溫度變化及模板、鋼筋溫度等影響，其初凝時間在一定程度上會進(jìn)一步縮短，實際強(qiáng)度較理論發(fā)展較快，致使整體水化熱釋放完成時間會較理論提前。就峰值溫度而言，過程溫度控制策略及仿真模擬計算結(jié)果具有一定的指導(dǎo)意義。尤其在夏季高溫環(huán)境下，澆筑前原材料溫度控制、澆筑過程中空間環(huán)境溫度控制及澆筑后水化反應(yīng)散熱控制，并結(jié)合模擬分析其溫度發(fā)展趨勢，這對于大體積混凝土澆筑施工的溫度控制具有實質(zhì)性的指導(dǎo)價值。

承臺養(yǎng)護(hù)結(jié)束后，對承臺表觀質(zhì)量進(jìn)行了觀測分析，其觀測結(jié)果見圖8所示：

由圖8可知，采取該文溫度控制下澆筑的大體積承臺，其表觀質(zhì)量平滑具有光澤，表面無裂紋形成，從而避免了富含氯離子的雨水浸入而導(dǎo)致構(gòu)造物內(nèi)部形成侵蝕。由此可見，該文的溫控研究對于該承臺澆筑過程的指導(dǎo)切實可行，澆筑后的實體質(zhì)量得到了有效保障。

8 結(jié)論

裂縫產(chǎn)生作為大體積混凝土結(jié)構(gòu)物的主要病害之一，對結(jié)構(gòu)物整體性、耐久性均有極大的危害。該文通過研究大體積混凝土澆筑全過程的溫度控制策略，采用數(shù)值模擬承臺溫度場變化，并對混凝土入模溫度及過程中的降溫措施加以控制及改進(jìn)，從根源上解決了裂縫的形成，避免因溫度控制不到位而導(dǎo)致對大體積混凝土結(jié)構(gòu)產(chǎn)生不可修復(fù)性的損害，由此得出以下結(jié)論：

（1）澆筑前通過控制原材料的初始溫度，可確?；炷恋娜肽囟葷M足要求。

（2）澆筑后合理布設(shè)冷凝管，可以避免因水化熱產(chǎn)生而導(dǎo)致結(jié)構(gòu)物裂縫的形成。

（3）施工前模擬溫度變化的規(guī)律，對于研究大體積混凝土澆筑的質(zhì)量控制具有現(xiàn)實意義。

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