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    高剪切攪拌調(diào)漿對細粒級黃鐵礦的浮選強化研究

    2024-01-15 13:52:18吳書明徐乾德李恒欠阮華東曾學(xué)飛董澤林
    銅業(yè)工程 2023年6期
    關(guān)鍵詞:改質(zhì)細粒礦漿

    吳書明,徐乾德,李恒欠,阮華東,曾學(xué)飛,董澤林

    (1.江西銅業(yè)股份有限公司,江西 南昌 330096;2.北京科技大學(xué)土木與資源工程學(xué)院,金屬礦山高效開采與安全教育部重點實驗室,北京 100083;3.北礦機電科技有限責(zé)任公司,北京市高效節(jié)能礦冶技術(shù)裝備工程技術(shù)研究中心,北京 100160;4.江西銅業(yè)股份有限公司武山銅礦,江西 瑞昌 332204)

    近年來,隨著礦產(chǎn)資源的不斷開發(fā),高品位、易處理礦物被大量消耗,導(dǎo)致可開采利用的礦產(chǎn)資源呈現(xiàn)“貧、細、雜”的特點。如何經(jīng)濟、高效地利用微細粒、組成復(fù)雜、低品位礦石,已成為當(dāng)前礦業(yè)領(lǐng)域亟待解決的問題。目前,提高難處理礦石回收率的前提是進一步降低磨礦細度,使其充分單體解離,但隨著選別礦物粒度的減小,礦石浮選難度明顯提高,常規(guī)浮選工藝和設(shè)備難以有效回收此類微細粒礦物[1]。據(jù)統(tǒng)計,世界上約33%的磷酸鹽礦物、20%的含鎢礦物、16%的含銅礦物及數(shù)以百萬噸計的其他有用礦物是以微細粒形態(tài)損失的,此類礦物的流失不僅造成礦產(chǎn)資源的浪費,而且污染礦區(qū)周邊環(huán)境[2]。針對微細粒礦石粒度小、比重小、比表面積大、表觀性質(zhì)相近的特點,可從以下三個方向開展微細粒礦石的回收工作:一是增大微細粒礦物的表觀直徑;二是減小氣泡尺寸,增加氣泡與微細粒礦物的碰撞效率;三是提高浮選藥劑對目的礦物的影響[3-5]。

    研究表明,在表面活性劑存在的情況下,通過外部設(shè)備強剪切攪拌礦漿,可使疏水性顆粒之間產(chǎn)生強烈的剪切力,從而使微細粒礦物表面得到充分擦洗,提高顆粒與顆粒間的絮凝作用、顆粒與藥劑間的選擇性吸附作用,進而提高泡沫浮選效果[6-7]。其優(yōu)勢在于可以產(chǎn)生穩(wěn)定的疏水絮團,且強度足以承受礦物分選過程中的湍流[8]。近年來,預(yù)處理技術(shù)有了很大的改進,在能耗、調(diào)漿效果和設(shè)備結(jié)構(gòu)等方面比早期機型都有較大提升[9]。高剪切調(diào)漿改質(zhì)機采用強攪拌調(diào)漿,在選煤行業(yè)已得到廣泛應(yīng)用,并證實浮選前充分調(diào)漿是改善后續(xù)浮選效果的關(guān)鍵[5,9-10]。目前,在有色金屬浮選中,改質(zhì)機是比較熱門的礦漿預(yù)處理設(shè)備,其通過外加高剪切力場的方法,使礦物表面受到充分的摩擦,剔除表面氧化層[11],高剪切力場不僅能將藥劑充分分散,還能對細粒顆粒產(chǎn)生活化和均質(zhì)作用[12]。馮博等[13]通過研究發(fā)現(xiàn),高強度攪拌調(diào)漿能夠脫附硫化礦物表面罩蓋的礦泥,從而提高硫化礦浮選回收率,且攪拌強度越大、時間越長,硫化銅鎳礦的選別指標(biāo)就越好。馮程等[14]發(fā)現(xiàn),浮選前的強攪拌調(diào)漿與硫化礦物的疏水聚團粒度的變化呈正相關(guān),能提高礦物的浮選速率,使得硫化礦物的回收率顯著提高。

    武山銅礦為大型井下開采銅硫礦山,其選礦工藝為優(yōu)先浮銅流程,銅尾泥化嚴重,直接選硫指標(biāo)較差,采用分級浮選工藝,即銅尾經(jīng)旋流器2 次分級后的沉砂分別進行粗細分選,二次溢流礦漿與粗、細硫浮選作業(yè)的尾礦(全尾)混合進入尾砂泵池。但二次溢流礦漿中硫損失率達到6%~8%,損失的主要是23 μm以下微細粒硫礦物,這也是該礦山硫損失的主要途徑。鑒于此,本文對武山銅礦銅尾一次分級溢流礦漿進行研究,使用計算流體力學(xué)仿真方法對攪拌設(shè)備內(nèi)部流場特征進行對比分析,同時在半工業(yè)尺度下研究不同攪拌調(diào)漿方式和調(diào)漿強度對細粒級黃鐵礦浮選的影響規(guī)律,以期達到武山銅礦細粒級硫的直接分選和簡化選硫流程的目的。

    1 礦石性質(zhì)

    1.1 主要化學(xué)成分分析

    對銅尾一次分級溢流原礦進行主要化學(xué)成分分析,結(jié)果見表1。結(jié)果表明,該礦石中硫元素含量為6.39%。

    表1 樣品的主要化學(xué)成分Table 1 Main chemical composition of sample(%,mass fraction)

    1.2 粒度分析

    對一次分級溢流礦漿進行粒度分析,結(jié)果見表2。分析結(jié)果表明,原礦中-74 μm 含量占83.69%,硫分布率達到了83.14%,硫礦物主要以細粒甚至微細粒形態(tài)存在。

    表2 一次分級溢流礦漿篩析結(jié)果Table 2 Results of S distribution in each grain level

    2 仿真試驗研究

    采用CFD 計算流體力學(xué)仿真方法分析細粒物料在BK-1000 攪拌桶與TBK-1000 改質(zhì)機中的流場分布特征。由于微細粒礦漿介質(zhì)均勻性較高,所以將固液兩相的礦漿等效為同等密度的單相流體,使用穩(wěn)態(tài)計算方法。兩種設(shè)備參數(shù)見表3。

    表3 設(shè)備參數(shù)表Table3 Equipment parameter list

    2.1 流速分布

    圖1 為BK-1000 攪拌桶與TBK-1000 改質(zhì)機內(nèi)葉輪中心軸向切面和葉輪區(qū)橫截面礦漿流速矢量圖。由圖1 可知,因葉輪形式不同,兩種攪拌設(shè)備內(nèi)部流場分布存在較大差異。BK-1000 攪拌桶的葉輪更有利于礦漿軸向運動,能夠促進礦漿的循環(huán)與混合,但葉輪區(qū)域的礦漿流速較低;TBK-1000改質(zhì)機雙葉輪區(qū)域存在兩個礦漿流動方向相反的循環(huán)回路,且葉輪區(qū)域的礦漿流速明顯高于BK-1000 攪拌桶,葉輪與周圍礦漿的相互作用效果更強。

    圖1 不同攪拌設(shè)備內(nèi)部流場(a)BK-1000葉輪中心軸向切面;(b)TBK-1000葉輪中心軸向切面;(c)BK-1000葉輪區(qū)橫截面;(d)TBK-1000葉輪區(qū)橫截面Fig.1 Internal flow field diagram of different mixing equipment(a)BK-1000 impeller center axial section;(b)TBK-1000 impeller center axial section;(c)BK-1000 impeller area cross section;(d)TBK-1000 impeller area cross section

    2.2 湍動能耗散率分布

    在調(diào)漿過程中,湍流渦尺度在能量輸入增大到一定值后基本保持穩(wěn)定,湍流動能在調(diào)漿體系中的耗散主導(dǎo)了調(diào)漿過程,成為實現(xiàn)流體剪切、分散和均勻混合的主要推動力[15-16]。圖2 是BK-1000攪拌桶與TBK-1000 改質(zhì)機在標(biāo)準(zhǔn)轉(zhuǎn)速下,槽內(nèi)的湍動能耗散率的空間分布情況。由圖2可知,TBK-1000 改質(zhì)機內(nèi)部湍動能耗散率明顯高于BK-1000攪拌桶,且分布更為均勻;BK-1000 攪拌桶的葉輪區(qū)域湍動能耗散率更高,接近槽體中上部的位置,湍動能耗散率逐漸降低。

    圖2 不同攪拌設(shè)備槽內(nèi)的湍動能耗散率分布(a)BK-1000攪拌桶;(b)TBK-1000改質(zhì)機Fig.2 Distribution of turbulent kinetic energy dissipation rate in internal tank of different stirring equipment(a)BK-1000 mixing bucket;(b)TBK-1000 retrofit machine

    圖3 為TBK-1000 改質(zhì)機在不同攪拌轉(zhuǎn)速下葉輪區(qū)域湍動能耗散率分布曲線。由圖3可知,隨著TBK-1000 改質(zhì)機主軸轉(zhuǎn)速的不斷提高,上、下葉輪區(qū)域湍動能耗散率同步提高,在231 r/min 標(biāo)準(zhǔn)轉(zhuǎn)速下達到最高且兩者相差不大,分別為9.38 m2/s3和9.93 m2/s3。這說明提高改質(zhì)機主軸轉(zhuǎn)速能充分均勻地將主軸的機械能通過葉輪傳輸?shù)讲蹆?nèi)礦漿中,有效增加槽內(nèi)礦漿的剪切強度,從而提高礦石表面的擦洗脫泥作用,有助于藥劑更高效地作用于礦物顆粒表面。

    圖3 不同轉(zhuǎn)速下改質(zhì)機葉輪區(qū)域的湍動能耗散率Fig.3 Turbulent kinetic energy dissipation rate of impeller region at different speed of modifier

    3 調(diào)漿試驗研究

    3.1 試驗系統(tǒng)

    試驗系統(tǒng)的攪拌調(diào)漿作業(yè)由1臺BK-1000常規(guī)攪拌桶和1 臺TBK-1000 高剪切強攪拌改質(zhì)機組成,詳細配置見圖4。

    圖4 現(xiàn)場調(diào)漿設(shè)備配置Fig.4 Mixing equipment configuration

    試驗礦樣為武山銅礦銅尾一次分級溢流礦漿。將礦漿以0.9 t/h(干量)、14%的濃度連續(xù)穩(wěn)定給入試驗系統(tǒng),在相同藥劑制度下(丁基黃藥200 g/t,松醇油10 g/t),通過調(diào)整加藥點和葉輪轉(zhuǎn)速開展不同攪拌形式和攪拌強度的調(diào)漿試驗,不同條件下每間隔10 min 取一次樣并連續(xù)取樣2 h,隨后在實驗室使用細粒浮選機開展浮選試驗。調(diào)漿試驗條件見表4,浮選流程見圖5。

    表4 調(diào)漿試驗方案Table 4 Test scheme of mixing pulp

    3.2 調(diào)漿形式試驗

    BK-1000攪拌槽和TBK-1000改質(zhì)機2種調(diào)漿設(shè)備的浮選指標(biāo)見圖6。試驗均在葉輪標(biāo)準(zhǔn)轉(zhuǎn)速下進行,其中BK-1000 攪拌桶葉輪轉(zhuǎn)速為225 r/min,TBK-1000改質(zhì)機葉輪轉(zhuǎn)速為231 r/min。

    圖6 調(diào)漿形式對細粒硫浮選的影響Fig.6 Impact of form mixing on the flotation of fine-grained pyrite

    由圖6 可知,浮選前采用常規(guī)攪拌方式,粗精礦中硫的回收率僅66.81%;而采用高剪切攪拌調(diào)漿后,對細粒級硫起到了良好的活化改性效果,能明顯提高其回收效果,粗精礦中硫的回收率達到76.57%;常規(guī)攪拌后再經(jīng)過高剪切攪拌調(diào)漿,粗精礦品位高于常規(guī)攪拌和高剪切攪拌調(diào)漿,但回收率略低于高剪切攪拌調(diào)漿。由此可知,浮選前采用適宜的調(diào)漿方式可有效提高武山銅礦細粒級硫的可浮性及其回收率。

    3.3 調(diào)漿強度試驗

    TBK-1000改質(zhì)機在不同葉輪轉(zhuǎn)速下,細粒級硫的浮選指標(biāo)見圖7。同時,對葉輪轉(zhuǎn)速為231 r/min時各粒級硫元素的回收率進行計算,結(jié)果見表5。由圖7 可知,隨著改質(zhì)機攪拌強度的增加,粗精礦中硫的品位略有降低,但硫的回收率提高明顯,其浮選效果與改質(zhì)機在不同轉(zhuǎn)速下槽內(nèi)湍流耗散強度變化規(guī)律基本一致。這說明在較高的攪拌強度下,改質(zhì)機內(nèi)部的高剪切強湍流環(huán)境使礦泥從細粒硫礦物表面脫附,提高了其可浮性,但較高的湍流環(huán)境也使得細粒脈石與丁基黃藥發(fā)生了無選擇性吸附,導(dǎo)致粗精礦品位降低。表5 結(jié)果表明,-75~+38 μm 和-23 μm 粒級(一次分級溢流礦漿中硫元素主要分布粒級)中的硫得到了有效回收,其回收率分別達到94.14%和82.12%。

    表5 粒級回收率Table 5 Recovery rate of different particle size fractions

    4 結(jié)論

    1)同常規(guī)攪拌桶相比,改質(zhì)機雙葉輪區(qū)域礦漿流速更快,槽內(nèi)湍動能耗散率高且分布更為均勻,葉輪與周圍礦漿的相互作用效果更強,可促進礦石表面的擦洗脫泥作用,有助于藥劑更高效地作用于礦物顆粒表面。

    2)半工業(yè)尺度調(diào)漿浮選試驗結(jié)果表明,浮選前使用改質(zhì)機進行高剪切攪拌調(diào)漿,對武山銅礦細粒級硫起到了良好的活化改性效果,能明顯提高其回收率。隨著改質(zhì)機攪拌強度的增加,槽內(nèi)湍動能耗散率不斷提高,硫的回收率提升明顯,尤其是-75~+38 μm 和-23 μm 粒級(一次分級溢流礦漿中硫元素主要分布粒級)中的硫得到了有效回收,但較高的湍流環(huán)境也使得細粒脈石與丁基黃藥發(fā)生了無選擇性吸附,導(dǎo)致粗精礦品位降低。

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