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    抽水蓄能機(jī)組油槽液位與推力軸承損耗關(guān)系試驗(yàn)研究

    2024-01-12 11:10:36歐陽(yáng)寧東鐘海權(quán)楊培平馬信武訾世才
    水電與抽水蓄能 2023年6期
    關(guān)鍵詞:鏡板油槽液位

    歐陽(yáng)寧東,李 寧,鐘海權(quán),楊培平,馬信武,訾世才

    (1.東方電氣集團(tuán)東方電機(jī)有限公司,四川省德陽(yáng)市 618000;2.國(guó)網(wǎng)新源吉林敦化抽水蓄能有限公司,吉林省敦化市 133700)

    0 引言

    抽水蓄能機(jī)組通常轉(zhuǎn)速較高,其推力軸承相對(duì)常規(guī)機(jī)組有兩大特點(diǎn),損耗大、瓦溫高,所以降低抽水蓄能機(jī)組的軸承損耗成為推力軸承研究的一大方向 。

    某抽水蓄能機(jī)組單機(jī)容量350MW,額定轉(zhuǎn)速500r/min,屬于高速雙向旋轉(zhuǎn)機(jī)組。如果采用傳統(tǒng)浸泡式的推力軸承設(shè)計(jì)方案,估計(jì)推力軸承損耗在1000kW 以上。為降低推力軸承損耗,開(kāi)發(fā)出具有自主知識(shí)產(chǎn)權(quán)的低損耗推力軸承新技術(shù)。該技術(shù)能夠提高推力軸承運(yùn)行效率,并大幅度降低推力軸承損耗[1],客觀上減少了油霧產(chǎn)生,具有很好的市場(chǎng)推廣前景。

    1 低損耗軸承結(jié)構(gòu)

    立式水輪發(fā)電機(jī)組推力軸承的潤(rùn)滑冷卻方式,大多采用全浸泡方式(下文稱(chēng)全液位),即推力油槽液潤(rùn)滑油位完全浸沒(méi)鏡板和推力頭等旋轉(zhuǎn)件,對(duì)于推導(dǎo)軸承合油槽結(jié)構(gòu),液位至少達(dá)到導(dǎo)瓦中線(xiàn)位置,如圖1 所示。

    圖1 全液位軸承結(jié)構(gòu)示意圖Figure 1 Schematic diagram of the structure of the full level bearing

    東方電機(jī)有限公司開(kāi)發(fā)的低損耗軸承技術(shù),采用低液位浸泡方式(下文稱(chēng)低液位),主要結(jié)構(gòu)不同之處在于,在原有油槽外部增加了一套高位儲(chǔ)油箱,可以將主油槽中部分潤(rùn)滑油臨時(shí)存儲(chǔ)在高位儲(chǔ)油箱內(nèi),降低了主油槽工作液位,減少了旋轉(zhuǎn)件攪油損耗,如圖2 所示。

    圖2 低液位軸承結(jié)構(gòu)示意圖Figure 2 Schematic diagram of the structure of a low level bearing

    2 理論依據(jù)

    推力軸承損耗主要包含兩部分:第一部分為摩擦損耗,是推力軸承摩擦表面在相對(duì)運(yùn)動(dòng)時(shí)克服油膜剪切應(yīng)力所產(chǎn)生的損耗,是軸承油膜內(nèi)部損耗,無(wú)法避免;可以通過(guò)推力軸承三維熱彈流潤(rùn)滑方程計(jì)算,得到較準(zhǔn)確的結(jié)果[2]。

    第二部分為攪拌損耗,是由于鏡板等旋轉(zhuǎn)件浸泡在潤(rùn)滑油中,攪動(dòng)潤(rùn)滑油旋轉(zhuǎn)而產(chǎn)生的損耗,屬于寄生損耗,這部分損耗理論上是可以避免的。

    全浸泡狀態(tài)下攪拌損耗綜合計(jì)算式為[3]:

    式中:H——攪拌損耗,kW;

    ρ——潤(rùn)滑油密度,kg/m3;

    ω——角速度,rad/s;

    r——計(jì)算半徑,mm;

    CH——攪拌系數(shù),無(wú)量綱。

    式中攪拌損耗系數(shù)CH計(jì)算式為:

    式中:CH——攪拌損耗系數(shù),1;

    r1——鏡板內(nèi)徑,m;

    r2——鏡板外徑,m;

    θ——瓦夾角,rad;

    Z——瓦塊數(shù),個(gè);

    Re——雷諾數(shù),無(wú)量綱。

    其中雷諾數(shù)計(jì)算式為:

    式中:Re——雷諾數(shù),無(wú)量綱;

    r——計(jì)算半徑,m;

    ω——角速度,rad/s;

    ρ——潤(rùn)滑油密度,kg/m3;

    μ——潤(rùn)滑油動(dòng)力黏度,Pa·s。

    攪拌損耗綜合計(jì)算式,可以見(jiàn)攪拌損耗大小與轉(zhuǎn)速角速度ω的3 次方,計(jì)算半徑r的5 次方成正比。

    如果要計(jì)算不同液位下的攪拌損耗,需要將攪拌損耗拆分,包括鏡板平面損耗、鏡板內(nèi)外圓柱面損耗、瓦間攪油損耗以及鏡板背面損耗等。在低液位軸承運(yùn)行過(guò)程中,只有鏡板內(nèi)外圓柱面損耗會(huì)隨著液位不同發(fā)生變化[4]。

    鏡板外圓柱面損耗占主要部分,單位長(zhǎng)度圓柱面損耗計(jì)算式為[5]:

    式中:Hc——圓柱面損耗,kW;

    R——油槽外圓半徑,m;

    r2——鏡板外圓半徑,m,

    ω——角速度,rad/s;

    μ——潤(rùn)滑油動(dòng)力黏度,Pa·s。

    3 損耗計(jì)算

    根據(jù)某機(jī)組的推力軸承結(jié)構(gòu),采用相關(guān)計(jì)算程序,可以計(jì)算推力軸承損耗理論值。在轉(zhuǎn)速和推力負(fù)荷等輸入條件不變的情況下,計(jì)算全液位和低液位下推力軸承的損耗。圖3為機(jī)組推力油槽液位示意圖。當(dāng)液位高于頂部粗實(shí)線(xiàn)時(shí),為全液位工況;當(dāng)液位低于油槽中部粗實(shí)線(xiàn)時(shí),為低液位工況。

    圖3 推力油槽液位示意圖Figure 3 Schematic diagram of thrust oil tank level

    3.1 輸入?yún)?shù)

    結(jié)合某抽水蓄能機(jī)組的相關(guān)設(shè)計(jì)參數(shù),進(jìn)行推力軸承損耗的相關(guān)計(jì)算。主要輸入?yún)?shù)如表1 所示。

    續(xù)表

    3.2 計(jì)算結(jié)果

    3.2.1 兩種液位損耗對(duì)比

    傳統(tǒng)全液位軸承結(jié)構(gòu)與低液位軸承結(jié)構(gòu)主要差別體現(xiàn)油槽液位上,在額定轉(zhuǎn)速、推力負(fù)荷和油槽油溫不變的情況下,計(jì)算兩種不同運(yùn)行液位的摩擦損耗、攪拌損耗和總損耗,將損耗值進(jìn)行對(duì)比,繪制出圖4。

    圖4 不同液位工況下?lián)p耗對(duì)比Figure 4 Comparison of losses under different liquid level conditions

    從圖4 中的結(jié)果可以看出:

    (1)不同液位工況下,推力軸承總損耗變化明顯;

    (2)全液位工況下,攪拌損耗與摩擦損耗值相當(dāng),且總損耗約為摩擦損耗的2 倍;

    (3)低液位工況下,攪拌損耗明顯低于摩擦損耗,且總損耗僅略高于摩擦損耗;

    (4)從全液位工況到低液位工況,攪拌損耗大幅度降低,摩擦損耗未發(fā)生變化,受攪拌損耗影響,總損耗也發(fā)生較大幅度降低。

    3.2.2 攪拌損耗與摩擦損耗對(duì)比

    在額定轉(zhuǎn)速和推力負(fù)荷不變的情況下,計(jì)算從全液位下降到低液位過(guò)程中,不同液位的摩擦損耗、攪拌損耗和總損耗,將結(jié)果匯總,得到圖5。

    圖5 液位與損耗關(guān)系Figure 5 The relationship between liquid level and loss

    從圖5 中的結(jié)果可以看出,從全液位至低液位工況,油槽液位逐漸降低。此時(shí)攪拌損耗與總損耗都在下降,且下降速率與幅度相似。說(shuō)明液位下降過(guò)程中,推力軸承總損耗下降與攪拌損耗減少有直接關(guān)系。

    3.2.3 轉(zhuǎn)速與損耗關(guān)系

    對(duì)于500r/min 的機(jī)組,全液位工況下,轉(zhuǎn)速越高損耗越大,為分析轉(zhuǎn)速變化與損耗關(guān)系,計(jì)算了不同轉(zhuǎn)速下各種損耗變化值,繪制損耗-轉(zhuǎn)速曲線(xiàn),如圖6 所示。

    圖6 損耗與轉(zhuǎn)速關(guān)系Figure 6 The relationship between liquid level and loss

    從圖6 中的結(jié)果可以看出,當(dāng)機(jī)組轉(zhuǎn)速低于300r/min 時(shí),攪拌損耗占比不大,只有摩擦損耗的50%左右。隨著轉(zhuǎn)速的升高,攪拌損耗增長(zhǎng)幅度明顯超過(guò)摩擦損耗,當(dāng)轉(zhuǎn)速高于500r/min 時(shí),攪拌損耗超過(guò)摩擦損耗,成為推力軸承損耗的主要來(lái)源。

    4 現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)

    為進(jìn)一步驗(yàn)證計(jì)算結(jié)果準(zhǔn)確程度,在東方電機(jī)有限公司高速推力軸承試驗(yàn)臺(tái)上進(jìn)行某機(jī)組推力軸承試驗(yàn)。

    油槽液位數(shù)據(jù)采用磁翻板液位計(jì)實(shí)時(shí)采集的數(shù)據(jù),借助現(xiàn)場(chǎng)有機(jī)玻璃觀察窗校對(duì);根據(jù)拖動(dòng)電機(jī)實(shí)時(shí)消耗功率數(shù)值,可算出推力軸承部分的總損耗;油溫以油槽內(nèi)部浸泡在油中,某一固定點(diǎn)位置溫度為準(zhǔn)。

    4.1 兩種液位損耗對(duì)比[6-9]

    在機(jī)組額定工況,僅改變油槽液位進(jìn)行試驗(yàn)。在全液位和低液位運(yùn)行到穩(wěn)定狀態(tài)后,收集記錄損耗數(shù)據(jù),將試驗(yàn)數(shù)據(jù)與計(jì)算值進(jìn)行對(duì)比,結(jié)果如圖7 所示。由于攪拌損耗與摩擦損耗在試驗(yàn)中較難區(qū)分,只將總損耗進(jìn)行對(duì)比。

    圖7 兩種液位總損耗對(duì)比Figure 7 Comparison of the total loss of the two levels

    從圖7 中觀察可以得到:

    (1)無(wú)論是全液位還是低液位工況,試驗(yàn)數(shù)據(jù)均小于計(jì)算值;

    (2)無(wú)論是試驗(yàn)結(jié)果還是計(jì)算值,全液位工況損耗均明顯大于低液位工況。

    4.2 損耗與液位變化關(guān)系

    為了掌握液位變化時(shí),損耗數(shù)據(jù)是如何隨之改變,進(jìn)行了損耗與液位動(dòng)態(tài)關(guān)系試驗(yàn)。

    在低液位額定工況下,關(guān)閉外循環(huán)泵,將副油箱的油排入推力油槽中,油槽液位逐漸上升至全液位,穩(wěn)定一段時(shí)間后,再恢復(fù)至低液位狀態(tài)。整個(gè)過(guò)程持續(xù)3 ~5min,稱(chēng)為斷泵工況試驗(yàn)。記錄推力軸承損耗與液位變化關(guān)系,如圖8所示。

    圖8 損耗與液位動(dòng)態(tài)關(guān)系Figure 8 Dynamic relationship between loss and liquid level

    從圖8 中可以看出:

    (1)從低液位到全液位變化過(guò)程中,隨著液位升高,損耗逐漸達(dá)到峰值,油槽油溫也逐漸上升;

    (2)當(dāng)達(dá)到全液位穩(wěn)定工況時(shí),隨著油溫繼續(xù)上升,損耗相對(duì)峰值逐漸下降;

    (3)由全液位狀態(tài)恢復(fù)到低液位狀態(tài)時(shí),軸承損耗下降明顯;

    (4)由于結(jié)束時(shí)油溫較初始狀態(tài)高,潤(rùn)滑油黏度低,軸承損耗比初始低液位還要低。

    試驗(yàn)過(guò)程中,液位油溫變化劇烈且具有滯后性,損耗值換算為恒溫工況后誤差較大;通過(guò)計(jì)算模擬斷泵工況過(guò)程也較困難;僅能通過(guò)試驗(yàn)說(shuō)明損耗與液位二者變化關(guān)系是一致的。

    4.3 轉(zhuǎn)速與損耗關(guān)系

    為了驗(yàn)證高轉(zhuǎn)速機(jī)組下,低液位能夠降低更大比例的軸承損耗,進(jìn)行了轉(zhuǎn)速與損耗關(guān)系試驗(yàn)。

    分別采集全液位和低液位工況下,機(jī)組轉(zhuǎn)速、損耗、油溫?cái)?shù)據(jù),將兩種液位相同工況下的初始時(shí)間對(duì)齊,機(jī)組轉(zhuǎn)速由250r/min 上升至500r/min,繪制出轉(zhuǎn)速變化運(yùn)行時(shí)域圖,整個(gè)升速過(guò)程持續(xù)約2min。圖9 中實(shí)線(xiàn)為低液位工況數(shù)據(jù),虛線(xiàn)為全液位工況數(shù)據(jù)。

    圖9 損耗與轉(zhuǎn)速動(dòng)態(tài)關(guān)系Figure 9 Dynamic relationship between loss and rotational speed

    從圖9 中可以看出:

    (1)在油槽油溫相近、轉(zhuǎn)速變化過(guò)程相同的情況下,機(jī)組轉(zhuǎn)速上升,軸承損耗也逐級(jí)上升;

    (2)在低轉(zhuǎn)速250r/min 時(shí),全液位損耗與低液位損耗相同,均為280kW 左右;

    (3)在高轉(zhuǎn)速500r/min 時(shí),全液位損耗為1120kW,低液位損耗為820kW,比低液位損耗高37%。

    由于損耗值波動(dòng)較大,將損耗數(shù)據(jù)分別在250r/min、375r/min、428r/min、500r/min 進(jìn)行均值取樣,同時(shí)添加計(jì)算數(shù)據(jù)進(jìn)行對(duì)比,得到圖10。

    圖10 計(jì)算損耗與試驗(yàn)損耗對(duì)比Figure 10 Calculate the loss compared to the test loss

    從圖10 中可以看出:

    (1)機(jī)組轉(zhuǎn)速由250r/min 上升至500r/min 時(shí),全液位損耗增大幅度大于低液位工況。

    (2)計(jì)算結(jié)果與試驗(yàn)數(shù)據(jù)在低轉(zhuǎn)速符合程度較好,當(dāng)轉(zhuǎn)速超過(guò)400r/min 后,計(jì)算誤差逐漸增大,試驗(yàn)損耗增幅小于計(jì)算值。

    5 結(jié)論

    為了驗(yàn)證高轉(zhuǎn)速抽水蓄能機(jī)組上,降低油槽液位能夠大幅度降低軸承損耗,本文以某機(jī)組參數(shù)為例,進(jìn)行了理論計(jì)算,同時(shí)開(kāi)展了驗(yàn)證性試驗(yàn)。試驗(yàn)結(jié)果和理論計(jì)算具有一致性。通過(guò)分析液位、轉(zhuǎn)速與損耗之間的動(dòng)態(tài)關(guān)系,可以得出結(jié)論:對(duì)于高轉(zhuǎn)速機(jī)組,降低推力油槽液位能夠大幅度減少推力軸承損耗。

    降低油槽液位的推力軸承油循環(huán)設(shè)計(jì)方案得到電站認(rèn)可并成功應(yīng)用。根據(jù)電站相關(guān)人員反饋,該設(shè)計(jì)方案大大減小了推力軸承油槽容積和冷卻器容量,實(shí)際運(yùn)行過(guò)程中,真機(jī)油槽液位在鏡板面以下。在冷卻水溫26.8℃時(shí),機(jī)組推力瓦最高瓦溫僅為55.4℃,遠(yuǎn)遠(yuǎn)低于機(jī)組停機(jī)溫度80℃,擁有較大的安全裕度,具有推廣價(jià)值。

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