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    某500 kV 輸電線路復(fù)合絕緣子掉串故障分析

    2023-09-18 10:20:34張立明
    科技創(chuàng)新與應(yīng)用 2023年26期
    關(guān)鍵詞:球頭金具桿塔

    張立明,馬 立,曹 鋮

    (國(guó)網(wǎng)湖北省電力有限公司超高壓公司,湖北 宜昌 443002)

    球頭掛環(huán)是一種一端為球形一端為環(huán)形所構(gòu)成的連接金具,是輸電線路的重要受力組件之一[1-3],主要用于連接導(dǎo)線絕緣子串和桿塔掛點(diǎn)[4-6]。球頭掛環(huán)具有截面變化,其截面突變處容易受到應(yīng)力集中,極易在振動(dòng)載荷下發(fā)生疲勞裂紋[7-10]。研究表明,球頭掛環(huán)的斷裂是導(dǎo)致輸電線路掉線故障的主要原因之一[11-15]。球頭掛環(huán)斷裂的原因可能是制造過(guò)程中的原始缺陷、不合理的安裝工藝[16-19]、長(zhǎng)期運(yùn)行后的腐蝕和磨損,以及惡劣氣候下承受過(guò)大的動(dòng)載荷等[20-24]。

    本文通過(guò)運(yùn)行經(jīng)驗(yàn)與實(shí)驗(yàn)論證,分析了該500 kV線路球頭掛環(huán)斷裂原因,并提出了解決同類問(wèn)題的方案以及預(yù)防措施。

    1 故障概述

    2021 年1 月,某500 kV 線路B 相故障跳閘,重合不成功?,F(xiàn)場(chǎng)檢查發(fā)現(xiàn)該線路322 號(hào)桿塔的中相絕緣子球頭斷裂,導(dǎo)線掉落在桿塔瓶口處,4 根子導(dǎo)線不同程度受損,如圖1 所示。中相導(dǎo)線具體受損情況為:1號(hào)子導(dǎo)線斷鋁股12 股,鋼芯無(wú)損傷,截面積損傷占總導(dǎo)電部分截面積22.2%;2 號(hào)子導(dǎo)線斷鋁股15 股,鋼芯無(wú)損傷,截面積損傷占總導(dǎo)電部分截面積27.7%;3號(hào)子導(dǎo)線斷鋁股5 股,鋼芯無(wú)損傷,截面積損傷占總導(dǎo)電部分截面積9.2%;4 號(hào)子導(dǎo)線斷鋁股7 股,鋼芯無(wú)損傷,截面積損傷占總導(dǎo)電部分截面積12.9%,如圖2 所示。

    圖1 該500 kV 線路322 號(hào)桿塔中相掉串

    圖2 322 號(hào)桿塔中相4 根子導(dǎo)線不同程度受損

    2 故障原因分析

    2.1 故障原因排查分析

    由故障錄波信息可以看出,故障發(fā)生時(shí)間與調(diào)度通知時(shí)間相同,B 相發(fā)生故障,故障阻抗角大于70°,表現(xiàn)為金屬性接地。綜合考慮該500 kV 線路322 號(hào)故障區(qū)段的地理特征、現(xiàn)場(chǎng)天氣特征、故障期間的現(xiàn)場(chǎng)大風(fēng)天氣氣象情況等,結(jié)合故障錄波信息、絕緣子掉串信息等,排除線路發(fā)生其他故障的可能性。

    2.2 故障原因具體分析

    2.2.1 現(xiàn)場(chǎng)風(fēng)速換算

    該市氣象局氣象站觀測(cè)該地區(qū)最大風(fēng)速為26.2 m/s,達(dá)到10 級(jí)風(fēng)力標(biāo)準(zhǔn),因本次故障點(diǎn)地形屬埡口,風(fēng)速因地形變化較大,氣象觀測(cè)站距離故障點(diǎn)存在地形、高度等各方面差異。本次計(jì)算風(fēng)速取值根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)實(shí)測(cè)最大風(fēng)速換算所得,現(xiàn)場(chǎng)測(cè)風(fēng)儀測(cè)得的風(fēng)速達(dá)到21.28 m/s,測(cè)量點(diǎn)位于距桿塔下方地面17 m,不等高懸點(diǎn)架空線的懸鏈線和架空線的平均高度示意圖分別如圖3 和圖4 所示。

    圖3 不等高懸點(diǎn)架空線的懸鏈線

    圖4 架空線的平均高度

    式中:h 為高差;β 為高差角;γ 為比載;l 為檔距;hcp為架空線平均高度;fm為最大弧垂;σ0為最低點(diǎn)處的軸向應(yīng)力。

    根據(jù)式(1)求小號(hào)側(cè)導(dǎo)線平均高度為

    折算至導(dǎo)線平均高速風(fēng)速為

    大號(hào)側(cè)導(dǎo)線平均高度為

    折算至導(dǎo)線平均高速風(fēng)速為

    式中:H0為測(cè)量點(diǎn)位于距桿塔下方地面的距離;V0為現(xiàn)場(chǎng)測(cè)風(fēng)儀測(cè)得的風(fēng)速。

    巡視人員到達(dá)該500 kV 線路322 號(hào)桿塔故障現(xiàn)場(chǎng)后,現(xiàn)場(chǎng)測(cè)風(fēng)儀測(cè)得的風(fēng)速達(dá)到21.28 m/s,人站立較困難。氣象站與掛點(diǎn)存在240 m 高差,經(jīng)換算,實(shí)際風(fēng)速已超過(guò)最大設(shè)計(jì)風(fēng)速27 m/s?,F(xiàn)場(chǎng)檢查發(fā)現(xiàn)絕緣子球頭斷裂,球頭掛環(huán)斷裂痕跡、球頭掛環(huán)與絕緣子鋼帽在風(fēng)力作用下的擠壓痕跡如圖5 所示,W 銷未見(jiàn)明顯變形。

    圖5 該500 kV 線路322 號(hào)桿塔中相球頭斷裂

    2.2.2 試驗(yàn)與分析

    通過(guò)對(duì)球頭掛環(huán)進(jìn)行斷面分析、尺寸測(cè)量、硬度試驗(yàn)、強(qiáng)度換算、光譜分析及金相組織檢查等操作,從該球頭掛環(huán)的成分判斷,其鋼材牌號(hào)為45 號(hào)鋼,根據(jù)標(biāo)準(zhǔn)GB/T 699—2015《優(yōu)質(zhì)碳素結(jié)構(gòu)鋼》,45 號(hào)鋼的伸長(zhǎng)率為16%以上,因此該球頭掛環(huán)的選材符合標(biāo)準(zhǔn)DL/T 759—2009《連接金具》第5.1.1 條,“鋼及合金鋼的伸長(zhǎng)率應(yīng)不低于12%”。該球頭掛環(huán)的直徑為19.70 mm,型號(hào)為QP16,連接標(biāo)記為20,依據(jù)GB/T 4056—2008《絕緣子串元件的球窩連接尺寸》,其直徑要求的范圍為19.70~21.00 mm,即該球頭掛環(huán)的直徑滿足QP16的要求。根據(jù)該球頭掛環(huán)的硬度值換算得到的抗拉強(qiáng)度和實(shí)測(cè)截面積計(jì)算,其標(biāo)稱破壞載荷為209 kN,滿足QP16 規(guī)定的標(biāo)稱破壞載荷(160 kN),如圖6 所示。從斷口分析來(lái)看,該球頭掛環(huán)斷面中約存在1/3 面積陳舊性缺陷,因此,該球頭掛環(huán)斷裂原因?yàn)閽飙h(huán)在運(yùn)行中存在擺動(dòng)受阻的情況,導(dǎo)致掛環(huán)表面產(chǎn)生裂紋,裂紋使掛環(huán)的承載截面減少,從而斷裂。

    圖6 球頭掛環(huán)斷裂前運(yùn)行工況下的安裝圖

    2.2.3 球頭掛環(huán)強(qiáng)度計(jì)算

    1)球頭掛環(huán)安全系數(shù)。年平工況下,球頭掛環(huán)垂直荷載計(jì)算

    球頭掛環(huán)安全系數(shù)

    最大荷載工況(覆冰工況),垂直荷載計(jì)算

    球頭掛環(huán)安全系數(shù)

    式中:G串為絕緣子串荷載;G線為導(dǎo)線荷載;T額為球頭掛環(huán)額定荷載。根據(jù)規(guī)程要求,現(xiàn)場(chǎng)金具使用情況滿足設(shè)計(jì)要求。

    2)剩余強(qiáng)度估算。160 kN 絕緣子球頭軸向額定抗拉強(qiáng)度為160 kN,根據(jù)球頭掛環(huán)斷裂情況估算,剩余連接部分,可承受軸向抗拉強(qiáng)度為額定強(qiáng)度抗拉強(qiáng)度的70.8%。

    剩余連接部分可承受軸向抗拉強(qiáng)度

    3)實(shí)際工況下的荷載。實(shí)際工況下,絕緣子球頭的腳球在絕緣子帽窩的轉(zhuǎn)動(dòng)是有限度的,如圖7 所示,根據(jù)GB/T 4056—2008《絕緣子串元件的球窩連接尺寸》,連接標(biāo)記為20 的絕緣子球頭在帽窩中的傾斜角應(yīng)不大于9°。若傾斜角β 大于9°,腳徑則受憋于圖中的A 點(diǎn),也是本次故障點(diǎn)從絕緣子球頭斷裂的原因。

    圖7 實(shí)際工況下絕緣子球頭與帽窩連接圖

    根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)實(shí)測(cè)風(fēng)速及風(fēng)速換算,橫向作用力為

    式中:L大為大號(hào)側(cè)水平檔距;G大為大號(hào)側(cè)導(dǎo)線風(fēng)荷載;L小為小號(hào)側(cè)水平檔距;G小為小號(hào)側(cè)導(dǎo)線風(fēng)荷載;G串為絕緣子串風(fēng)荷載;G風(fēng)為金具所受橫向作用力。

    絕緣子球頭受彎計(jì)算,絕緣子球頭未受損時(shí)

    絕緣子球頭受彎計(jì)算,現(xiàn)場(chǎng)絕緣子球頭受損時(shí)

    式中:P 為球徑可承受荷載;W 為受彎截面系數(shù);Mmax為160 kN 絕緣子球頭所承受彎矩;σ彎為160 kN 絕緣子球頭的受彎抗拉強(qiáng)度;d 為160 kN 絕緣子球頭斷裂處直徑;h 為帽窩與絕緣子球頭連接處長(zhǎng)度。

    未受損絕緣子球徑承受橫向作用力大于38.2 kN時(shí),可能發(fā)生球徑斷裂事故。

    現(xiàn)場(chǎng)受損絕緣子球徑承受橫向作用力大于20.351kN時(shí),可能發(fā)生球徑斷裂事故。

    根據(jù)本次估算,受損絕緣子球徑承受橫向作用力達(dá)到31.53 kN,大于可承受最大橫向作用力,因此發(fā)生斷裂事故。

    2.3 故障原因分析結(jié)論

    本次故障斷裂的金具為球頭掛環(huán),是絕緣子串橫擔(dān)側(cè)第二個(gè)連接金具,上端與直角掛板金具相連,下端與絕緣子鋼帽相連。根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)的情況,初步分析球頭掛環(huán)斷裂的原因?yàn)椋涸?00 kV 輸電線路322 號(hào)桿塔中相掛點(diǎn)結(jié)構(gòu)為掛板加球頭掛環(huán)形式,掛板受塔材限制不能順線路擺動(dòng),導(dǎo)致球頭掛環(huán)僅能在橫線路方向活動(dòng),球頭掛環(huán)的自由度受到限制。在大風(fēng)作用下導(dǎo)線只能橫向活動(dòng),容易造成應(yīng)力集中和受到順線路方向剪切力的沖擊,現(xiàn)場(chǎng)觀測(cè)到導(dǎo)線在風(fēng)的作用下,在順線路方向前后擺動(dòng),此外,從斷裂痕跡來(lái)看,有近1/3 截面存在原始缺陷,球頭掛環(huán)承載能力下降至113.28 kN,安全系數(shù)為5.03。在大風(fēng)作用下,該500 kV 輸電線路322 號(hào)桿塔導(dǎo)線橫向擺動(dòng)和絕緣子串順線路方向擺動(dòng),球頭掛環(huán)受到橫向和順線路方向力的反復(fù)擠壓和剪切沖擊,最終疲勞斷裂。

    綜上所述,該500 kV 線路322 號(hào)桿塔中相掉串故障因桿塔臨近長(zhǎng)江,在局部超設(shè)計(jì)大風(fēng)天氣作用下,線路導(dǎo)線和絕緣子串在順線路、橫線路方向頻繁擺動(dòng),且球頭掛環(huán)存在原始缺陷,球頭掛環(huán)受到反復(fù)擠壓和剪切沖擊而疲勞斷裂,導(dǎo)致絕緣子串及導(dǎo)線脫落至桿塔瓶口處,造成導(dǎo)線永久性接地故障。

    3 結(jié)束語(yǔ)

    通過(guò)對(duì)本次故障的分析,發(fā)現(xiàn)以下問(wèn)題。

    1)輸電線路微地形區(qū)域的大風(fēng)區(qū)域區(qū)段數(shù)據(jù)不全,人工劃定的大風(fēng)區(qū)域存在一定的局限性,大風(fēng)區(qū)域范圍難以準(zhǔn)確地確定,劃分不準(zhǔn)確。

    2)球頭球窩連接方式等隱蔽性金具的檢測(cè)缺乏針對(duì)性技術(shù)手段。

    根據(jù)本次故障暴露的問(wèn)題提出以下建議。

    1)全面開(kāi)展類似隱患排查工作,利用無(wú)人機(jī)等立體巡檢手段,建立巡檢照片數(shù)據(jù)庫(kù),強(qiáng)化運(yùn)檢質(zhì)量的管理。

    2)加強(qiáng)同批次金具抽檢及更換工作。

    3)加強(qiáng)此類“UB 掛板+球頭掛環(huán)”連接方式,以及大高差、大檔距地段、局部大風(fēng)區(qū)域金具荷載校核、評(píng)估,對(duì)安全系數(shù)偏低的桿塔金具更換為自由度更大的金具,以及雙串改造。

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