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    零夾角下雙90°等徑彎管壓力損失研究

    2023-08-24 19:25:05張承宇劉召華
    專用汽車 2023年8期
    關(guān)鍵詞:螺旋

    張承宇 劉召華

    摘要:利用fluent軟件研究了消防車輸送管路中雙90°等徑彎管在0°夾角的壓力流動(dòng)規(guī)律,結(jié)果表明:水流在管道中高速流動(dòng)時(shí),彎管段的壓力分布呈內(nèi)低外高分布,直管段與彎管段過(guò)渡處會(huì)產(chǎn)生二次流和水流分離現(xiàn)象,前彎頭壓力損失大,后彎頭損失較少水流以螺旋形態(tài)在第二長(zhǎng)直管段流動(dòng),出口水流具有一定旋轉(zhuǎn)角速度。

    關(guān)鍵詞:壓力損失;二次流;水流分離;螺旋

    中圖分類號(hào):TP39? 收稿日期:2023-04-13

    DOI:10.19999/j.cnki.1004-0226.2023.08.011

    1 前言

    消防車在滅火過(guò)程中,車載高壓水泵需要提供足夠的壓力將管路中的水快速輸向火源,水泵消耗大量能量來(lái)克服管道壓力損失以維持水在管道中高速流動(dòng)。消防車輸送管路沿程總壓力損失為各直管和彎頭壓力損失之和,據(jù)數(shù)據(jù)可知,管路沿程總壓力損失占到入口總壓力40%~50%,其中彎頭的局部壓力損失又占總沿程阻力的30%~50%[1]。消防車輸送管路設(shè)計(jì)目標(biāo),在直管段總長(zhǎng)度基本保持不變前提下,合理布置彎頭與直管空間位置,降低管路局部壓力損失,從而提高消防車噴射滅火能力。

    2 技術(shù)現(xiàn)狀

    由于流體在直管中的流動(dòng)相對(duì)簡(jiǎn)單,直管段壓力損失僅與長(zhǎng)度、雷諾數(shù)、管壁粗糙度有關(guān),已有成熟規(guī)范來(lái)評(píng)估直管段壓力損失[1]。當(dāng)流體由直管段流經(jīng)管路彎頭時(shí),流體質(zhì)點(diǎn)原本均勻的流動(dòng)在這一局部區(qū)域遭到破壞,出現(xiàn)了流動(dòng)混合、分離和局部流動(dòng)方向的改變,該區(qū)域的流場(chǎng)變得異常復(fù)雜且影響因素眾多,工程上多采用試驗(yàn)的方法來(lái)確定特定彎頭的壓力損失系數(shù),因此有關(guān)管路壓力損失研究主要集中在管路的非直管段。

    目前國(guó)內(nèi)外關(guān)于90°彎管的研究主要集中在單管固有水力特性的試驗(yàn)和和仿真,已有研究結(jié)果證實(shí),無(wú)論管內(nèi)流體是層流還是紊流,只要當(dāng)水流彎曲時(shí),都會(huì)產(chǎn)生二次流[2]。蘇聯(lián)學(xué)者依杰里奇克[3]研究結(jié)果表明:彎頭的阻力系數(shù)主要由流體在彎頭內(nèi)的流動(dòng)特性決定,二次流和渦流區(qū)是主要的能量損失源;彎頭的阻力系數(shù)與流動(dòng)的雷諾數(shù)、彎頭的幾何參數(shù)(如曲率半徑、直管長(zhǎng)度、轉(zhuǎn)角、入口出口面積比等)密切相關(guān)。Schlichting[4]發(fā)現(xiàn),彎頭段處的壓力損失只是管路中總壓力損失的一部分,還有一部分能量損失來(lái)自于其后變勻段。日本伊藤英覺(jué)對(duì)10種彎頭進(jìn)行了一系列試驗(yàn)研究,彎頭的管內(nèi)徑范圍從1.6~3.5 cm,其研究結(jié)果表明:彎頭對(duì)進(jìn)口段長(zhǎng)度和出口段的影響范圍分別為30倍內(nèi)徑和50倍內(nèi)徑;彎頭橫截面內(nèi)的壓力損失在外徑處最大,在小曲率半徑彎頭上這個(gè)規(guī)律體現(xiàn)得更為明顯。Enayet等[5]實(shí)驗(yàn)觀測(cè)了圓形截面90°彎管內(nèi)部流場(chǎng),揭示了彎管內(nèi)邊界層的狀態(tài)與二次流特征的對(duì)應(yīng)關(guān)系。Azzola等[6]實(shí)驗(yàn)觀測(cè)圓形截面180°彎管內(nèi)部流場(chǎng),印證了二次流動(dòng)的出現(xiàn)與流動(dòng)雷諾數(shù)無(wú)關(guān)。

    圖1所示為典型的消防車輸送管路,由兩個(gè)90°DN100等徑彎頭和一段短直管組成,工作過(guò)程中兩個(gè)90°彎頭可繞短直管中心軸線相對(duì)旋轉(zhuǎn),即工作時(shí)彎頭間距離保持不變,空間夾角隨著梯架的變幅角度變化。目前對(duì)于這種廣泛應(yīng)用、近距離存在空間耦合關(guān)系的雙90°彎頭壓力損失特性缺乏深入研究。本文擬利用計(jì)算流體力學(xué)軟件FLUENT結(jié)合相關(guān)流體力學(xué)理論,選用Realizable k-ε湍流模型,在0°夾角下壓力損失規(guī)律進(jìn)行研究,為實(shí)際工程中管路的空間布局提供理論依據(jù)。

    3 數(shù)值計(jì)算

    3.1 雙90°彎管模型

    圖2展示了在空間夾角α下的由雙90°彎管所組成的管路尺寸圖。從圖2可以看出,所分析的管道的可分為長(zhǎng)直管、90°彎管、短直管三段,這三段管的內(nèi)徑尺寸均為[?]106.3 mm;轉(zhuǎn)彎半徑為152 mm,90°彎管段是本文所研究的對(duì)象;將長(zhǎng)直管段的長(zhǎng)度取值1 000 mm,是為了在分析模型中湍流充分發(fā)展,消除分析過(guò)程中因回流產(chǎn)生不收斂現(xiàn)象;長(zhǎng)度為70 mm短直管段主要用來(lái)安裝管夾,使等徑的雙90°彎管裝配在一起。

    3.2 網(wǎng)格劃分

    大量研究表明:流體通過(guò)圓形管時(shí)其臨界雷諾數(shù)Re≈2 000~2 600,擾動(dòng)力增長(zhǎng)已開(kāi)始大于粘性力,導(dǎo)致流體流動(dòng)整體失穩(wěn),成為隨機(jī)的脈動(dòng)運(yùn)動(dòng),即轉(zhuǎn)變?yōu)橥牧?;流?dòng)速度達(dá)到了9 m/s,流動(dòng)的雷諾數(shù)達(dá)到了9.54×105,遠(yuǎn)高于臨界雷諾數(shù),因此消防車輸送管道內(nèi)中流動(dòng)的水處于在湍流狀態(tài),應(yīng)充分考慮壁面處邊界層對(duì)流動(dòng)影響。

    為了提高求解效率和精度,整個(gè)流體區(qū)域的網(wǎng)格全部使用六面體結(jié)構(gòu)化網(wǎng)格來(lái)劃分,在靠近壁面的邊界層設(shè)置為8層,且控制第一層網(wǎng)格厚度為0.5 mm,第一層的y+值控制在220,接下來(lái)的邊界層厚度按公比1.1增加,圖3為0°夾角下的網(wǎng)格劃分圖。

    3.3 邊界條件

    入口邊界條件設(shè)置為速度入口邊界條件,在入口處的流動(dòng)速度設(shè)置為標(biāo)量型流動(dòng)變量,假定入口橫截面上水流分布均勻,按流量80 L/s得到的入口速度為9.02 m/s;考慮到入口處的來(lái)流為已充分發(fā)展的湍流,將入口處的湍流強(qiáng)度(Turbulent Intensity)設(shè)為5%,湍流粘性率(Turbulent Viscosity Ratio)設(shè)為10;入口處表壓力設(shè)為0 Pa。出口邊界條件設(shè)置為壓力出口(pressure-outlet) 邊界條件。固體壁面設(shè)置為無(wú)滑移壁面(Wall)邊界條件,設(shè)置固定的熱流為零,選擇壓力由流場(chǎng)中的值外插,在靠近壁面時(shí)速度為零;采用標(biāo)準(zhǔn)的粗糙度模型,壁面的沙粒粗糙高度(Roughness Height)設(shè)置為14.6 mm;其他選項(xiàng)均采用默認(rèn)設(shè)置。

    3.4 離散格式

    采用對(duì)帶旋流修正Realizable k-ε雙方程粘性模型的方程進(jìn)行離散,Realizable k-ε湍流模型是基于標(biāo)準(zhǔn)k-ε模型擴(kuò)展得到,大量試驗(yàn)證明帶旋流修正的realizable k-ε的模型往往比標(biāo)準(zhǔn)k-ε模型在強(qiáng)流線彎曲、漩渦和旋轉(zhuǎn)等方面的模擬具有更高精度[6-7]。該模型具有如下特點(diǎn):除與物理紊流流動(dòng)一致,還滿足在雷諾壓強(qiáng)上的特定數(shù)學(xué)約束,對(duì)環(huán)形射流的擴(kuò)展率預(yù)測(cè)得更加精準(zhǔn)。在具體仿真過(guò)程中,選擇耦合隱式求解器進(jìn)行穩(wěn)態(tài)計(jì)算。由于所計(jì)算的90°彎管段部分會(huì)有漩渦和二次流產(chǎn)生,近壁區(qū)采用軟件中默認(rèn)的標(biāo)準(zhǔn)的壁面函數(shù)法來(lái)克服高雷諾數(shù)k-ε模型在壁面附近帶來(lái)的不足。為保證計(jì)算精度,動(dòng)量方程和能量方程在離散時(shí)均采用二階迎風(fēng)格式,壓力插值方式選擇線性插值,選用計(jì)算效率較高的SIMPLEC 算法進(jìn)行壓力-速度的耦合迭代。

    4 計(jì)算結(jié)果分析

    本文將圖2所示管路的入口平均壓力與出口處平均壓力之差的絕對(duì)值定義為管路的壓力損失,不具體區(qū)分直管段和彎頭壓力值。圖4為管壁及管截面的壓力分布圖;圖5為管壁及其局部流線分布圖。

    水流從入口處進(jìn)入直管段,從圖4a可以看出:水流在直管段流動(dòng)過(guò)程中流線完全平行于直管軸線,直管段截面上的壓力呈均勻分布;當(dāng)水流接近(未到達(dá))直管與彎管接口處時(shí),直管截面壓力呈現(xiàn)出外高內(nèi)低,管壁的流線也開(kāi)始向內(nèi)壁急劇偏移,充分說(shuō)明下游彎管段對(duì)上游管道流場(chǎng)存在影響。

    當(dāng)水流高速流經(jīng)直管與彎管接口進(jìn)入第一個(gè)彎頭時(shí),水流質(zhì)點(diǎn)在彎管內(nèi)作近似圓周運(yùn)動(dòng),由于外壁提供了水流作圓周運(yùn)動(dòng)的向心力,導(dǎo)致外壁壓力升高,內(nèi)壁壓力降低(見(jiàn)圖4a),在任意垂直于彎管軸線截面上(見(jiàn)圖4b),從外壁到內(nèi)壁壓力依次降低且上下呈對(duì)稱分布,因此,主流(沿管軸線方向流動(dòng))在彎外壁附近會(huì)減速,內(nèi)壁附近加速;在靠近壁面邊界層處的緩慢流動(dòng)的流體質(zhì)點(diǎn),由于其速度較小流動(dòng)方向容易受到橫向壓力梯度作用,這些質(zhì)點(diǎn)一邊向低壓區(qū)運(yùn)動(dòng)一邊隨主流沿軸向方向運(yùn)動(dòng),這些流體質(zhì)點(diǎn)流線會(huì)產(chǎn)生平行于壁面的偏移(管軸線垂直的速度分量),這種流動(dòng)疊加在主流之上就產(chǎn)生了所謂的二次流。從空間上看,該流動(dòng)呈現(xiàn)為螺旋形態(tài)并在橫截面的對(duì)稱線上匯聚,這樣便形成上下對(duì)稱的一個(gè)雙渦旋式二次流。

    在彎管內(nèi)壁處由于離心慣性力的作用,內(nèi)壁附近的水流有向外壁方向流動(dòng)的趨勢(shì),導(dǎo)致了內(nèi)壁附近的水流分離,分離點(diǎn)后的水流質(zhì)點(diǎn)突然離開(kāi)壁面(見(jiàn)圖5a、圖5b),像射流一樣快速注入到主流中,因此在分離后便形成一個(gè)回流區(qū),在內(nèi)壁附近形成雙旋渦區(qū),不斷在空間擴(kuò)散,致使主流的有效斷面減小。

    當(dāng)水流進(jìn)入短直管時(shí),內(nèi)外壁壓力差有所縮小,內(nèi)外壁速度變得更均勻,壁面的流線偏移程度也有所減低,二次流在該區(qū)域進(jìn)一步擴(kuò)散,充分說(shuō)明上游彎管段對(duì)下游直管區(qū)域的流場(chǎng)分布也存在影響。

    水流進(jìn)入第二個(gè)彎頭時(shí),流體再一次做圓周運(yùn)動(dòng),整個(gè)過(guò)程與進(jìn)入第一個(gè)彎頭的情況大致相似,也會(huì)出現(xiàn)外壁壓力明顯大于內(nèi)壁,流線偏移,對(duì)稱螺旋形態(tài)二次流,但劇烈程度明顯低于進(jìn)入第一段彎管,并且在很長(zhǎng)的距離上極緩慢地消失。彎頭內(nèi)流動(dòng)的主要特征為當(dāng)曲率半徑較小時(shí)會(huì)存在渦流區(qū)、二次流,并以螺旋形態(tài)在彎頭內(nèi)流動(dòng),發(fā)生三維邊界層分離(見(jiàn)圖5a、圖5b)。

    5 結(jié)語(yǔ)

    通過(guò)對(duì)0°夾角90°雙彎頭的流場(chǎng)分析,可以得到如下結(jié)論:

    a.直線段的壓力分布比較均勻,彎管段的壓力分布呈內(nèi)低外高分布。

    b.由于彎管段的壓力分布呈內(nèi)低外高分布,流體質(zhì)點(diǎn)一邊向低壓區(qū)運(yùn)動(dòng)一邊隨主流沿軸向方向運(yùn)動(dòng),這些流體質(zhì)點(diǎn)流線會(huì)產(chǎn)生平行于壁面的偏移,這種流動(dòng)疊加在主流之上就產(chǎn)生了所謂的雙渦旋式二次流。

    c.在第一個(gè)長(zhǎng)直段與彎管過(guò)渡區(qū)域內(nèi)側(cè)發(fā)生了水流分離現(xiàn)象,分離點(diǎn)后的水流質(zhì)點(diǎn)突然離開(kāi)壁面,像射流一樣快速注入到主流中,因此在分離后便形成一個(gè)回流區(qū),在內(nèi)壁附近形成雙旋渦區(qū),不斷在空間擴(kuò)散,致使主流的有效斷面減小,從而使管路產(chǎn)生較大壓力損失。第二彎管與第二長(zhǎng)直管過(guò)渡處也同樣產(chǎn)生了水流分離現(xiàn)象,前彎頭壓力損失大,后彎頭損失較少。

    d.水流以螺旋形態(tài)在第二長(zhǎng)直管段流動(dòng),出口水流具有一定旋轉(zhuǎn)角速度。

    e.本文研究可推廣應(yīng)用于消防車輸送管路設(shè)計(jì),在直管段總長(zhǎng)度基本保持不變前提下,合理布置彎頭與直管空間位置,降低管路局部壓力損失,從而提高消防車噴射滅火能力。

    參考文獻(xiàn):

    [1]華紹曾,楊學(xué)寧等譯.實(shí)用流體阻力手冊(cè)[M].北京:國(guó)防工業(yè)出版社,1985.

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    作者簡(jiǎn)介:

    張承宇,男,1979年生,工程師,研究方向?yàn)橄儡囕v設(shè)計(jì)開(kāi)發(fā)。

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