端面MEFP成型及威力性能的數(shù)值模擬研究

周 滔,楊寶良,易榮成,景 彤,趙太勇,陳智剛,王維占

(1.中北大學(xué) 機(jī)電工程學(xué)院, 太原 030051; 2.中北大學(xué) 地下目標(biāo)毀傷技術(shù)國防重點(diǎn)學(xué)科實(shí)驗(yàn)室, 太原 030051;3.西安現(xiàn)代控制技術(shù)研究所, 西安 710065;4.重慶長安工業(yè)(集團(tuán))有限責(zé)任公司, 重慶 401120)

0 引言

多爆炸成型彈丸(MEFP)是一種基于單個爆炸成型彈丸(EFP)發(fā)展而來的高效毀傷戰(zhàn)斗部。為了解決單個EFP對分布密度較大、防護(hù)相對較弱的集群裝甲目標(biāo)、地面武器設(shè)備以及人員等目標(biāo)的毀傷效率不高的問題,20世紀(jì)80年代提出了MEFP的設(shè)計理念,成為戰(zhàn)斗部技術(shù)研究的熱點(diǎn)[1-5]。與傳統(tǒng)的EFP戰(zhàn)斗部相比,MEFP戰(zhàn)斗部可以在保證一定侵徹威力的前提下,形成多個爆炸成型彈丸,且以一定的飛散方向分布在空間內(nèi),對地面集群目標(biāo)、空中飛行目標(biāo)以及技術(shù)類兵器進(jìn)行大密度、大面積攻擊,從而有效提高戰(zhàn)斗部對目標(biāo)的毀傷幾率。

對于 MEFP 戰(zhàn)斗部結(jié)構(gòu)設(shè)計,Bill等[6]設(shè)計一種新型聚集戰(zhàn)斗部,該戰(zhàn)斗部一次起爆可形成55個質(zhì)量不小于13 g的球形穿甲彈丸;Saroha等[7]則對設(shè)計的單點(diǎn)起爆形成多EFP戰(zhàn)斗部進(jìn)行了侵徹威力試驗(yàn)研究,然而對于戰(zhàn)斗部具體裝藥尺寸則均未公布。國內(nèi)關(guān)于MEFP的研究起步較晚,楊寶良等[8]設(shè)計了一種周圍排列的MEFP戰(zhàn)斗部,并在中心線起爆與端面起爆方式下得到了初速高、攻角小、氣動性能良好的EFP;趙長嘯等[2]設(shè)計了一種整體式MEFP戰(zhàn)斗部,能產(chǎn)生7枚近距侵徹威力較大的彈丸,但其周邊彈丸成型形態(tài)不佳,氣動穩(wěn)定性較差;曹明陽等[9]設(shè)計了一體式多爆炸成型彈丸戰(zhàn)斗部,可產(chǎn)生17枚彈丸,并通過試驗(yàn)驗(yàn)證,但其飛散角達(dá)到了14.8°;Ma Guangsong等[10]研究了藥型罩與殼體一體化設(shè)計的MEFP成型特性,結(jié)果表明采用整體設(shè)計的MEFP形態(tài)優(yōu)于單獨(dú)設(shè)計;LiuJianFeng[11]等研究了具有7個半球形藥型罩的整體式多爆炸成型彈丸( MEFP )戰(zhàn)斗部的成型和空間散布規(guī)律,在數(shù)值結(jié)果的基礎(chǔ)上對MEFP的成型過程和形態(tài)進(jìn)行了描述;Tao Zhou等[12]對新型環(huán)形MEFP進(jìn)行成型和侵徹研究,研究表明隨著軸向曲率半徑的增大,其長徑比減小,侵徹能力下降。

通過上述分析,前人的研究主要集中在球缺型MEFP成型特性和侵徹威力方面的研究,而對于新型結(jié)構(gòu)MEFP成型影響因素、威力半徑方面的研究極度缺乏。因此,本文中設(shè)計了一種新型扇形組合式MEFP戰(zhàn)斗部裝藥結(jié)構(gòu),并對該種MEFP成型特性、成型影響因素進(jìn)行了分析,發(fā)現(xiàn)該戰(zhàn)斗部起爆后可形成一種飛散角可控且滿足一定侵徹威力的周向輔助EFP。

1 結(jié)構(gòu)方案及數(shù)值模型

以典型MEFP戰(zhàn)斗部裝藥結(jié)構(gòu)為基礎(chǔ),研究設(shè)計了一種新型且便于加工的組合式MEFP結(jié)構(gòu),如圖1(a)所示。戰(zhàn)斗部由組合式主輔藥型罩、閉氣環(huán)、主裝藥、殼體以及起爆裝置組成。其中藥型罩材料為紫銅,具體分布為:中心主罩外加12枚輔助子罩,扇形輔罩經(jīng)車制、切削加工而成,工藝簡單,且同一性和對稱性較好;閉氣環(huán)采用低密度聚合物制成的鏤空結(jié)構(gòu),戰(zhàn)斗部裝配時可對藥型罩進(jìn)行定位,戰(zhàn)斗部起爆后具備一定的閉氣作用,具體結(jié)構(gòu)如圖1(b)所示;主裝藥為8701炸藥,可采用帶罩壓藥工藝制作,以保證各部件之間的裝配精度;殼體材料為45#鋼;采用裝藥端面中心點(diǎn)起爆。

圖1 戰(zhàn)斗部結(jié)構(gòu)示圖

戰(zhàn)斗部結(jié)構(gòu)特征:中心主罩為等壁厚球缺藥型罩,其口部直徑為D,內(nèi)外壁面曲率半徑分別為SR1=70 mm,SR2=74.5 mm;閉氣環(huán)寬度為er=4 mm;裝藥高度為H;裝藥直徑Dk=120 mm;殼體厚度為5 mm;單個輔罩為扇型結(jié)構(gòu),所對圓心角為24°,其內(nèi)外壁面曲率半徑分別為R1、R2,厚度e=R2-R1,罩頂高度為h,徑向跨度為L。

采用ANSYS/LS-DYNA有限元數(shù)值模擬軟件對MEFP的成型和侵徹過程進(jìn)行數(shù)值模擬研究[13],研究中的仿真模型由于需要獲取周向組件的成型參數(shù),并且EFP成型過程中存在發(fā)散效應(yīng),無法進(jìn)行幾何上和理論上的簡化,只能采用全模型。使用TRUEGRID建立1∶1三維實(shí)體模型,如圖2所示。

圖2 仿真計算模型

模型計算網(wǎng)格均采用Solid164八節(jié)點(diǎn)六面體單元,藥型罩、裝藥、殼體的網(wǎng)格尺寸分別為1.5、2、3 mm,均采用Lagrange算法,它們之間的接觸類型設(shè)置為自動面——面接觸,組合式藥型罩建模時分3個部分建立,分別為主罩、輔罩和閉氣環(huán)(圖3),其中閉氣環(huán)外形特征與輔罩基本一致,其網(wǎng)格尺寸為0.5 mm,設(shè)定接觸條件時,閉氣環(huán)分別與主輔藥型罩單獨(dú)設(shè)置了面——面固接接觸(其余接觸類型均為自動面——面接觸),模擬其閉氣、斷裂過程對MEFP成型的影響。

圖3 組合式藥型罩剖視示圖

主裝藥選用HIGH_EXPLOSIVE_BURN材料模型和JWL狀態(tài)方程[14]進(jìn)行描述,主要參數(shù)見表1。金屬材料全部采用JOHNSON-COOK材料模型[14],狀態(tài)方程為GRUNEISEN,主要參數(shù)見表2。

表1 8701 炸藥參數(shù)

表2 金屬材料參數(shù)

其中:A為屈服應(yīng)力;B為應(yīng)變硬化系數(shù);n為應(yīng)變硬化指數(shù);C為應(yīng)變率相關(guān)系數(shù);m為溫度相關(guān)系數(shù)。

2 MEFP成型過程

MEFP戰(zhàn)斗部輔罩EFP成型后,會出現(xiàn)發(fā)散運(yùn)動現(xiàn)象,即初始飛行過程中存在一定的初始飛散角,如圖4為本次設(shè)計的端面組合式MEFP成型過程示圖。從成型過程可知,輔罩EFP成型后逐漸飛散,而控制輔罩EFP初始飛散角對打擊不同裝甲面目標(biāo)具有重要意義。

圖4 不同時刻MEFP成型形態(tài)

上述成型過程主要分為3個階段:藥型罩受沖擊載荷作用,罩內(nèi)微元產(chǎn)生速度梯度,主要體現(xiàn)為微元之間相對運(yùn)動,是輔罩彈丸自身變形的主要階段,其次伴隨著彈丸的翻轉(zhuǎn)運(yùn)動;罩微元之間速度梯度逐漸減小,直至不再產(chǎn)生相對運(yùn)動,但仍有相對運(yùn)動的趨勢,此時輔罩彈丸外形已經(jīng)基本確定,主要體現(xiàn)為彈丸以速度瞬心為旋轉(zhuǎn)中心進(jìn)行翻轉(zhuǎn),即姿態(tài)調(diào)整階段;最終彈丸內(nèi)各微元速度趨于穩(wěn)定,質(zhì)心不再翻轉(zhuǎn),彈丸以一定的速度及方位向外飛散,即穩(wěn)定飛散階段。選取一枚輔助藥型罩,如圖5(a)所示沿戰(zhàn)斗部徑向建立6個觀測微元,從后處理軟件中讀取各個微元的受載情況,對上述成型過程進(jìn)行驗(yàn)證分析。

由圖5(b)可見,當(dāng)沖擊波瞬時加載在藥型罩上時,觀測點(diǎn)6626、6628、6630、6632、6634、6636由內(nèi)及外依次受到?jīng)_擊波加載作用,且各觀測點(diǎn)壓力曲線第1個波峰所對應(yīng)時刻依次順延,其大小也基本符合逐漸減小的趨勢;同時隨著時間的增長,在殼體反射稀疏波的作用下,各觀測點(diǎn)壓力曲線出現(xiàn)第2個極值點(diǎn),其中遠(yuǎn)離殼體的觀測點(diǎn)壓力曲線中出現(xiàn)“臺階”,而靠近殼體區(qū)域的觀測點(diǎn)壓力曲線則出現(xiàn)第2個波峰,且與其相對應(yīng)時刻也呈現(xiàn)由內(nèi)及外的順延現(xiàn)象。

圖5 觀測設(shè)置及其壓力變化曲線

綜上可知,當(dāng)沖擊波作用在藥型罩的瞬間,越靠近中心的罩微元越先受到?jīng)_擊載荷,且壓力峰值越大,微元獲得的能量越大,速度越高;而靠近殼體的罩微元受到的壓力峰值較小,微元速度較低,且時間相對延遲,因此藥型罩在自身變形階段還伴隨著“逆時針”翻轉(zhuǎn)現(xiàn)象(圖4 ,圖6 ),而翻轉(zhuǎn)過程是影響彈丸最終飛散姿態(tài)的重要因素。

圖6 彈丸飛散角測量示圖

由于球面沖擊波對輔助藥型罩的徑向驅(qū)動作用以及藥型罩結(jié)構(gòu)的特殊性,MEFP裝藥形成的輔罩EFP除了質(zhì)心翻轉(zhuǎn)現(xiàn)象外還存在一定的飛散角,如圖6所示,而飛散角A的大小則是衡量MEFP毀傷面積的重要標(biāo)準(zhǔn)。

研究對比發(fā)現(xiàn),主輔藥型罩結(jié)構(gòu)匹配性、裝藥特性均對飛散角和飛散形態(tài)有一定的影響,因此,以下將通過控制變量法依次改變裝藥長徑比,輔罩罩厚度、罩頂高度、徑向跨度4個變量對其成型過程及侵徹威力進(jìn)行分析。

3 MEFP成型特性及侵徹威力分析

3.1 成型特性分析

3.1.1裝藥長徑比影響

裝藥長徑比[15]是影響EFP形態(tài)和飛散特性的重要因素,裝藥長徑比過小會導(dǎo)致藥型罩壓垮不充分,導(dǎo)致EFP形態(tài)呈現(xiàn)“扁平狀”,且速度較低,而裝藥長徑比過大會導(dǎo)致藥型罩過度拉伸,EFP形態(tài)呈“細(xì)長桿”形,其成型速度較高但飛行穩(wěn)定性較差,因此,選取合適的裝藥長徑比是保證EFP成型特性的重要前提。針對裝藥長徑比對彈丸的影響設(shè)置了不同仿真研究方案,其中,取SR1=70 mm,SR2=74.5 mm,R1=35 mm,e=6 mm,h=7.46 mm,L=20 mm,裝藥長徑比H/Dk取0.5～1.33進(jìn)行數(shù)值模擬。從仿真數(shù)據(jù)來看,隨著裝藥長徑比的增大,主輔藥型罩獲得的能量也逐漸增大,其速度均呈現(xiàn)逐漸提高的趨勢,其中輔罩EFP飛散角呈現(xiàn)先增大后減小的變化趨勢(表3),成型特性曲線如圖7所示。

表3 不同裝藥長徑比下MEFP成型參數(shù)

分析沖擊波傳播規(guī)律可知,爆轟波在藥柱內(nèi)以球面波傳播,同時由于殼體的束縛作用,在其內(nèi)側(cè)形成反射稀疏波,隨著裝藥長徑比的增大,爆轟波對藥型罩的作用次序可分為以下3種情況:主罩、輔罩、殼體;主罩、殼體、輔罩;殼體、主罩、輔罩。其中,前2種情況,隨著裝藥長徑比的增大,爆轟波與殼體反射稀疏波作用時間間隔逐漸縮短,其疊加后的波形不穩(wěn)定,輔罩EFP飛散角隨之增大;而爆轟波作用次序變換為第3種情況后,次序不再隨裝藥長徑比增加而變化,且疊加后的波形趨于穩(wěn)定,接近平面波,輔罩EFP飛散角也隨之減小。

隨著裝藥長徑比的增大,爆轟產(chǎn)生的能量提高,罩微元之間的速度梯度增加,拉伸現(xiàn)象更加明顯,主罩EFP形態(tài)由“短粗桿形”向“細(xì)長桿形”變化,而輔罩EFP拳柄長度逐漸增加,其飛散形態(tài)呈現(xiàn)過渡變化趨勢(表4)。其中當(dāng)裝藥長徑比在0.67～1時,主罩彈丸長徑比適中,輔罩EFP飛散角在8°左右,且飛散姿態(tài)較好。

圖7 不同裝藥長徑比下MEFP成型特性曲線

表4 不同裝藥長徑比下MEFP形態(tài)

3.1.2輔罩厚度影響

藥型罩厚度[16]是影響MEFP成型形態(tài)的重要參數(shù),厚度太小則在成型過程中容易發(fā)生拉伸斷裂,而厚度過大時藥型罩抵抗變形能力增強(qiáng),不易被壓垮,兩者皆不能產(chǎn)生形態(tài)較佳的彈丸,只有選取恰當(dāng)?shù)谋诤癫拍艹尚烷L徑比合適且形態(tài)較好的彈丸。針對輔助藥型罩厚度對彈丸的影響設(shè)置了不同仿真研究方案,其中,取H/Dk=0.67,SR1=70 mm,SR2=74.5 mm,R1=35 mm,h=7.46 mm,L=20 mm,厚度e取4～8 mm進(jìn)行仿真。當(dāng)輔罩厚度改變時,其成型速度和飛散角也隨之改變(表5)。

如圖8為不同厚度下彈丸成型特性曲線,當(dāng)藥型罩厚度e由4 mm增至8 mm時,飛散角由5.47°單調(diào)增大至12.69°;輔罩EFP由于其質(zhì)量增加,而裝藥量基本不變,輔罩分配的能量也基本不變,其成型速度呈下降趨勢,而主罩EFP速度呈現(xiàn)緩慢增長趨勢。

表5 不同輔罩厚度下MEFP成型參數(shù)

結(jié)合圖8和表6可知,隨著輔罩厚度的增大,主輔EFP之間的速度差也逐漸增大,且主罩速度始終高于輔罩EFP,二者分離過程縮短,整體閉氣性能下降。其中爆轟產(chǎn)物由戰(zhàn)斗部中心向外擴(kuò)散,其擴(kuò)散速度與二者速度差成正相關(guān),最終導(dǎo)致輔罩EFP飛散角隨輔罩厚度的增大而增大。同時,殼體反射稀疏波對主罩EFP的作用逐漸減弱,罩微元之間的相對位移減小,拉伸過程縮短,其外形逐漸由“錐形”向“傘形”變化,長徑比減小,彈體閉合效果逐漸變差。從仿真結(jié)果來看,輔罩厚度e由4 mm變化至8 mm時,輔罩EFP的形態(tài)和飛散姿態(tài)都比較好,外形近似“拳頭”,迎風(fēng)面光滑,飛行阻力較小。因此,可在保證主、輔EFP飛行穩(wěn)定性和有效毀傷面積的前提下,適當(dāng)調(diào)整輔罩厚度,優(yōu)化質(zhì)量與速度的匹配性,提高極限穿深或靶后效能。

圖8 不同輔罩厚度下MEFP成型特性曲線

表6 不同輔罩厚度比下MEFP形態(tài)

3.1.3輔罩罩高影響

藥型罩罩高與曲率半徑成負(fù)相關(guān),而藥型罩罩高關(guān)系到炸藥匯聚能量的比率[16],罩高過大則匯聚能量過大,形成彈丸的長徑比較大,易拉斷;罩高過小則聚能效應(yīng)變小,形成的彈丸長徑比則過小,容易形成“饅頭狀”彈丸。因此,為得到外形合適的輔罩EFP,針對藥型罩罩高對彈丸形態(tài)的影響設(shè)置了不同仿真研究方案,其中,取H/Dk=0.67,SR1=70 mm,SR2=74.5 mm,e=6 mm,R2=R1+e,L=20 mm,罩高h(yuǎn)取7.27～8.68 mm進(jìn)行數(shù)值模擬,主輔EFP速度及飛散角數(shù)據(jù)如表7所示。

表7 不同輔罩罩高下MEFP成型參數(shù)

由圖9可知,隨著罩高h(yuǎn)的增大,主罩EFP速度呈現(xiàn)小幅度增大的趨勢,而輔罩EFP速度則呈現(xiàn)逐漸減小的趨勢,二者之間的速度差緩慢增大,輔罩EFP飛散角也隨著二者速度差的增大而緩慢增大,再次驗(yàn)證了4.1.2中飛散角隨速度差增大而增大的規(guī)律。輔罩罩高h(yuǎn)增大時,爆轟波加載在輔罩上時能量匯聚效應(yīng)得到增強(qiáng),輔罩內(nèi)部微元之間速度梯度也隨之增大,成型過程中拉伸現(xiàn)象更加明顯,導(dǎo)致輔罩EFP拳柄長度逐漸增大,其最終形態(tài)和飛散姿態(tài)逐漸變差(表8),同時輔罩EFP自身變形階段所消耗的能量也隨著罩高h(yuǎn)的增大而提高,使得輔罩EFP成型速度降低。由表8可知,當(dāng)輔罩罩高h(yuǎn)取值在7.27～7.72 mm時,主輔EFP成型形態(tài)較好。

圖9 不同罩高下MEFP成型特性曲線

表8 不同輔罩罩高下MEFP形態(tài)

3.1.4輔罩跨度影響

輔罩跨度是影響能量分配的重要因素,而能量分配則影響到MEFP的成型形態(tài)。輔罩跨度增大,即主罩半徑減小,輔罩質(zhì)量及獲得的能量也隨之增大,主罩則與其相反。因此,為了得到合適長徑比的主罩EFP和質(zhì)量較大、速度較高的輔罩EFP,文中針對輔罩跨度對彈丸成型的影響設(shè)置了不同仿真研究方案,其中,取H/Dk=0.67,SR1=70 mm,SR2=74.5 mm,R1=35 mm,e=6 mm,h=7.27 mm,輔罩跨度L取16～28 mm進(jìn)行數(shù)值模擬,如表9所示。

表9 不同輔罩跨度下MEFP成型參數(shù)

由圖10可見,隨著輔罩跨度L的增大,主罩EFP速度隨之減小,而輔罩EFP的速度則逐漸增大,二者之間的速度差逐漸減小,飛散角則由12.48°單調(diào)減小至5°。當(dāng)輔罩跨度L增大時,輔罩獲得的能量也隨之提高,而主罩獲得的能量則逐漸降低。在主罩曲率半徑及厚度不變的情況下,隨著輔罩跨度的增大,主罩罩頂高度逐漸減小,爆轟波的匯聚效應(yīng)減弱,將不利于主罩成型,其形態(tài)由“棒球桿狀”逐漸變化為扁平“饅頭狀”(表10);輔罩EFP隨著跨度的增大,質(zhì)量增加,相應(yīng)外形尺寸增大,拳柄長度有所增加,穩(wěn)定飛散時姿態(tài)逐漸變好。

圖10 不同輔罩跨度下MEFP成型特性曲線

表10 不同輔罩跨度下MEFP形態(tài)Table 10 Morphology of MEFP under different auxiliary liner spans

3.2 侵徹威力分析

經(jīng)上述分析可知,研究設(shè)計的端面MEFP可在不同結(jié)構(gòu)參數(shù)下形成不同飛散特性的彈丸,這將影響到MEFP對裝甲目標(biāo)的毀傷效能。研究選定以美國LAV-25輪式步兵戰(zhàn)車為MEFP的侵徹目標(biāo),選取其正面首上裝甲,等效靶為12 mm厚45#鋼靶,靶板長200 mm,寬200 mm,厚12 mm,網(wǎng)格尺寸為1 mm。其中,對于主罩EFP來說,其質(zhì)量和速度均高于輔罩EFP,侵徹性能也優(yōu)于輔罩EFP,故不對其進(jìn)行侵徹仿真。因此,研究主要對不同著靶速度下輔罩EFP對裝甲目標(biāo)的侵徹威力分析,端面MEFP戰(zhàn)斗部一次性成型的12枚輔罩EFP具有較好的對稱性和一致性,為提高計算效能,研究提取4種(長徑比、厚度、罩高、跨度)典型成型形態(tài)下的單枚輔罩EFP進(jìn)行威力分析,仿真時彈丸和靶板之間設(shè)定雙向面——面侵蝕接觸,計算結(jié)果如圖11—圖14所示。

圖11 H/DK=0.5,e=6 mm、h=7.46 mm、L=20 mm時,輔罩EFP質(zhì)量21 g,飛散角6.39°

圖12 H/DK=0.67,e=8 mm、h=7.46 mm、L=20 mm時,輔罩EFP質(zhì)量28.1 g,飛散角12.69°

圖13 H/DK=0.67,e=6 mm、h=7.27 mm、L=20 mm時,質(zhì)量20.8 g,飛散角8.55°

以上4種輔罩EFP的選取依據(jù)為:輔罩EFP具備較好的成型形態(tài);各輔罩EFP之間速度、質(zhì)量、飛散角各不相同。從仿真結(jié)果來看,4種成型方案所產(chǎn)生的輔罩EFP均能有效穿透12 mm厚45#鋼靶板,不同著靶速度下靶、彈的變形、失效規(guī)律基本一致。

從靶板剖視示圖可見,隨著輔罩EFP著靶速度的提高,彈孔直徑呈增大趨勢,同時由于輔罩EFP形似“拳狀”,并帶有拳柄,因此彈孔形狀呈現(xiàn)“偏心圓臺狀”,且靶板入孔及出孔處均產(chǎn)生花瓣?duì)畹姆?從彈體存速和殘余質(zhì)量隨著靶速度的變化曲線來看,彈體存速與其著靶速度成正相關(guān),而隨著彈丸著靶速度的提高,彈丸觸靶時的接觸應(yīng)力也隨之提高,進(jìn)而導(dǎo)致彈體更容易破壞失效,最終導(dǎo)致彈體殘余質(zhì)量逐漸下降(圖11中著靶速度為1 500 m/s時,彈體完全失效,靶后僅有靶體沖塞形成的碎塊);從飛散角大小來看,上述數(shù)據(jù)中飛散角最小為5°,最大為12.69°,均能在不同著靶速度下有效穿透靶板,進(jìn)而表明研究設(shè)計的MEFP戰(zhàn)斗部可在不同炸高、不同著靶速度下對裝甲目標(biāo)進(jìn)行有效打擊,實(shí)現(xiàn)毀傷半徑的可控化。

4 結(jié)論

1) 研究通過MEFP成型數(shù)值仿真計算,驗(yàn)證了本文中設(shè)計的端面MEFP戰(zhàn)斗部結(jié)構(gòu)的可行性,該戰(zhàn)斗部起爆后可成型一枚“桿式”主EFP和12枚毀傷半徑可控且滿足一定侵徹威力的“拳狀”周向輔助EFP。

2) 當(dāng)裝藥長徑比取值在0.67～1時,輔罩厚度取值在4～8 mm時,高度取值在7.27～7.72 mm時,徑向跨度取值在16～22 mm時,MEFP的成型形態(tài)較好,對應(yīng)的飛散角變化區(qū)間為5～12.69°,可實(shí)現(xiàn)對裝甲目標(biāo)毀傷半徑的可控化。

3) 研究設(shè)計的端面MEFP戰(zhàn)斗部可一次性成型12枚質(zhì)量不低于20 g,速度不低于1 300 m/s的周向輔助EFP,可有效穿透12 mm厚45#鋼靶。