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    增程式混動車輛排氣系統(tǒng)熱管理分析

    2023-05-22 03:56:38孫小岡
    汽車實用技術(shù) 2023年9期
    關(guān)鍵詞:隔熱板熱輻射爬坡

    孫小岡

    (浙江零跑科技股份有限公司,浙江 杭州 310000)

    近年來,汽車成為人們生活中不可或缺的一 部分,汽車行駛的安全性及舒適性成為人們的關(guān)注點。在國家“碳中和”的戰(zhàn)略背景下,新能源汽車普及度不斷地提升,但是其頻發(fā)的自燃等熱害事件也引發(fā)了人們對新能源汽車可靠性的懷疑。因此,如何有效地降低整車熱害風(fēng)險,成為研發(fā)人員工作的重心。

    目前,大部分的汽車公司選擇通過計算機(jī)輔助工程(Computer Aided Engineering, CAE)虛擬仿真與實際試驗相結(jié)合的方法來提高汽車產(chǎn)品的設(shè)計可靠性。CAE虛擬仿真技術(shù)可以縮短新產(chǎn)品研發(fā)周期、減少研發(fā)費用,而試驗結(jié)果又可用于修正CAE虛擬仿真的參數(shù),二者相輔相成。

    增程式混動車輛具有純電與燃油的雙動力系統(tǒng),既保持了純電駕駛的舒適性,又有燃料添加的便利性,令消費者沒有里程焦慮,目前已經(jīng)成為新能源技術(shù)發(fā)展的主要方向之一。然而這對汽車研發(fā)人員而言,卻有著新的挑戰(zhàn)。

    增程式混動車輛在有限的機(jī)艙空間內(nèi)除了要布置發(fā)動機(jī)以及相關(guān)附件系統(tǒng)外,還需加入發(fā)電機(jī)、驅(qū)動電機(jī)等電控系統(tǒng),空間環(huán)境更加擁擠。而發(fā)動機(jī)內(nèi)汽油燃燒會產(chǎn)生大量的熱量,目前大部分汽車發(fā)動機(jī)的熱效率只有30%~50%[1],其余大部分熱量通過冷卻系統(tǒng)、廢氣排放以及熱輻射形式傳遞到外界。

    發(fā)動機(jī)廢熱可以將排氣系統(tǒng)加熱至 600℃甚至更高,機(jī)艙整體環(huán)境溫度將會升至90 ℃及以上[2]。這導(dǎo)致在緊湊的汽車機(jī)艙內(nèi)、沿排氣系統(tǒng)布置的機(jī)艙和底盤零部件(其中含大量的塑料、橡膠、電子控制單元等器件)在持續(xù)的高溫環(huán)境下快速老化從而喪失功能[3]?,F(xiàn)實生活中很多汽車自燃的事件,大多數(shù)是因為持續(xù)的高溫導(dǎo)致零件失效。

    本文以零跑汽車某項目增程式混動車輛開發(fā)為背景,結(jié)合計算流體動力學(xué)(Computational Fluid Dynamics, CFD)仿真分析與環(huán)境艙熱平衡試驗,對排氣系統(tǒng)及其周邊零部件的溫度場進(jìn)行了研究,通過采用隔熱板阻斷熱輻射的傳遞路徑,設(shè)計導(dǎo)風(fēng)結(jié)構(gòu)改善機(jī)艙流場[4],從而降低機(jī)艙和底盤的環(huán)境溫度,降低整車零部件的熱害風(fēng)險,從而達(dá)到保護(hù)沿排氣系統(tǒng)布置的零部件、提高整車駕駛安全性的目的。

    1 整車CFD仿真模型的建立

    本次研究基于零跑某款增程車型,進(jìn)行三維建模分析[5],圖1、圖2為模型圖。

    圖1 CFD分析整車模型

    圖2 CFD分析整車模型(截面)

    CFD仿真邊界條件:

    1)工況設(shè)置:環(huán)境溫度40 ℃,怠速、低速爬坡(車速:40 km/h;坡度:10%)、高速爬坡(車速:100 km/h;坡度:4%);

    2)入口類型:速度入口;

    3)出口類型:壓力出口;

    4)湍流模型:k-epsilon模型;

    5)離散格式:二階迎風(fēng)式;

    6)冷卻模塊阻力參數(shù)(表1)&換熱量(表2);

    表1 冷卻模塊阻力參數(shù)

    表2 冷卻模塊換熱量 單位:kW

    7)基于發(fā)動機(jī)臺架試驗采集的數(shù)據(jù),結(jié)合工程經(jīng)驗,熱源溫度的設(shè)定如表3所示。

    表3 熱源溫度 單位:℃

    表3 續(xù)

    2 機(jī)艙底盤零部件的熱害風(fēng)險識別

    仿真結(jié)果顯示,沿排氣系統(tǒng)的周邊件的熱害問題非常明顯,具體如下。

    機(jī)艙件:怠速、低速爬坡、高速爬坡工況下,前艙內(nèi)的渦輪增壓器、預(yù)催、排氣管等高溫?zé)嵩磳ζ涓浇臋C(jī)艙鎖、燃油管、前懸置膠墊、發(fā)動機(jī)進(jìn)出水管、風(fēng)扇電機(jī)及護(hù)圈、機(jī)油管、渦流水膠管、油膠管、前艙線束、高壓線束、發(fā)動機(jī)上蓋板、發(fā)動機(jī)下護(hù)板、發(fā)電機(jī)、發(fā)電機(jī)控制器等零部件進(jìn)行高溫?zé)彷椛洌瑢?dǎo)致機(jī)艙內(nèi)零部件的平均溫度超過 95 ℃,超出部分零部件耐受溫度上限,存在風(fēng)險(圖3)。

    圖3 低速爬坡-機(jī)艙溫度云圖

    電池包:怠速、低速爬坡、高速爬坡工況下,高溫排氣管對電池包、驅(qū)動電機(jī)出水管表面直接進(jìn)行高溫?zé)彷椛?,且來自前艙?nèi)的高溫氣流對電池包上端面對流換熱,導(dǎo)致電池包表面最高溫度達(dá)到181.4 ℃,存在風(fēng)險(圖4)。

    圖4 怠速-底盤&動力電池溫度云圖

    后艙件:怠速、低速爬坡、高速爬坡工況下,后艙內(nèi)的排氣管、后消等高溫?zé)嵩磳ζ涓浇碾姍C(jī)控制器、后橫向穩(wěn)定桿襯套、后懸置膠墊、備胎池等零部件直接進(jìn)行高溫?zé)彷椛?,且流向后保的高溫氣流?jīng)后保流向兩側(cè),導(dǎo)致零部件溫度超標(biāo),存在風(fēng)險(圖5)。

    圖5 低速爬坡-底盤&后懸溫度云圖

    整理相關(guān)零部件的耐受溫度及各工況溫度,僅列舉主要零部件,如圖6所示。

    圖6 零部件極限溫度(CFD仿真)-首輪

    此輪分析中,熱源(排氣系統(tǒng))的設(shè)計方案如圖7所示,采取的是在局部區(qū)域隔熱,其他區(qū)域裸露的策略。

    圖7 排氣系統(tǒng)局部隔熱板包裹區(qū)域

    局部隔熱的方案如圖8所示方案,由一層的0.5 mm不銹鋼層(SUH409L)、一層的8 mm玻璃纖維層和第三層的排氣管管體組成,合計三層結(jié)構(gòu),工程上常常稱之為“三明治”方案。

    圖8 三明治隔熱方案示意圖

    若布置空間允許,此方案還有一種擴(kuò)展型,即在三明治方案基礎(chǔ)上,玻璃纖維和排氣管管體之間再增加一層空氣隔熱,結(jié)構(gòu)即0.5 mm不銹鋼+ 8 mm玻璃纖維+ 0.5 mm不銹鋼+ 8 mm空氣+熱源本體。

    此擴(kuò)展型三明治方案理論上保溫和隔熱的性能更優(yōu),但是對成本及布置空間提出了更高的要求,工程上需要綜合考慮。本研究經(jīng)分析,決定不采用此擴(kuò)展型三明治方案。

    3 整車熱平衡試驗

    為了進(jìn)一步識別整車熱害風(fēng)險,同時驗證CFD仿真結(jié)果的可靠性,本研究進(jìn)行了環(huán)境艙熱平衡試驗[6]。

    環(huán)境艙試驗邊界:

    1)環(huán)境溫度:40 ℃;

    2)濕度:50%;

    3)光照:1 000 W/m2;

    4)試驗工況:怠速、低速爬坡(車速:40 km/h;坡度:10%);高速爬坡(車速:100 km/h;坡度:4%);

    5)試驗時間:30 min。

    試驗結(jié)果如圖9所示。

    圖9 零部件極限溫度(熱平衡)-首輪

    4 熱害分析及修正優(yōu)化

    在多輪CFD仿真以及首次環(huán)境艙熱平衡試驗后,研究發(fā)現(xiàn),低速爬坡工況相對于其他工況(怠速和高速爬坡)的熱害風(fēng)險更大,因此,后續(xù)CFD仿真分析將主要集中針對低速爬坡工況進(jìn)行。

    對比CFD計算值(圖6)和熱平衡測量值(圖9),可以發(fā)現(xiàn),理論計算結(jié)果與試驗測量結(jié)果具有一定的偏差(對比圖為圖10)。

    圖10 CFD仿真與熱平衡對比-低速爬坡-首輪

    本研究決定基于試驗數(shù)據(jù)對CFD的仿真模型進(jìn)行一定的修正。

    冷卻模塊阻力參數(shù):模型合理,無需修正;

    冷卻模塊換熱量:環(huán)境艙測量值與經(jīng)驗值相差較大,需基于環(huán)境艙實測值進(jìn)行修正(表4);

    表4 冷卻模塊換熱量(修正) 單位:kW

    熱源溫度:環(huán)境艙測量值與發(fā)動機(jī)臺架數(shù)值相差較大,需基于環(huán)境艙實測值修正(圖11)。

    圖11 熱源溫度設(shè)定(修正前/后)

    修正后如表4、圖11所示。

    在對CFD仿真模型進(jìn)行修正的同時,本研究還對排氣系統(tǒng)的設(shè)計方案進(jìn)行了設(shè)計優(yōu)化。

    本研究發(fā)現(xiàn),整車機(jī)艙及底盤溫度超標(biāo)的零部件都存在一個共性,即被排氣管的裸露區(qū)域直接熱輻射。故得到結(jié)論:長期的、直接的熱輻射會導(dǎo)致零件表面持續(xù)升溫,超出零件的耐溫上限。

    因此,如何阻斷熱輻射的傳遞以及提升周邊零部件的耐溫極限,成為解決熱害問題的關(guān)鍵。

    本研究決定采用一種排氣系統(tǒng)的隔熱板全包裹的設(shè)計方案。方案如下:在排氣系統(tǒng)與周邊零部件之間布置鋁制隔熱板,用以阻斷熱輻射(圖12)。同時對周邊件進(jìn)行材質(zhì)提升,在其性能容許范圍內(nèi)選取極限耐溫值高的材料,關(guān)于材質(zhì)提升的部分本文不作詳細(xì)闡述。

    圖12 壓花鋁板隔熱板方案

    鋁制隔熱板采用單層壓花鋁板材料,此材質(zhì)具備易成型、輕量化、成本低、隔熱性能優(yōu)以及輻射低等多項優(yōu)點。

    試驗表明在距離熱源25 mm處,壓花鋁板外表面溫度相對于熱源溫度的降幅約 350 ℃,距離壓花鋁板外表面10 mm處(隔著隔熱板,距離熱源約35 mm)的測點溫度可繼續(xù)降低約150 ℃。

    壓花鋁板一般有0.5 mm、0.6 mm、0.8 mm、1.0 mm、1.2 mm等多種厚度規(guī)格,具體的選用標(biāo)準(zhǔn)需結(jié)合隔熱板的結(jié)構(gòu)強(qiáng)度需求來確定。

    壓花鋁板表面的壓花處理工藝,提升材料輻射反射面積的同時,還增強(qiáng)了材料的結(jié)構(gòu)強(qiáng)度。

    模態(tài)可作為判斷隔熱板結(jié)構(gòu)強(qiáng)度高低的一項重要指標(biāo)。

    一般地,根據(jù)工程經(jīng)驗,對于安裝在副車架等運動件上的隔熱板,要求模態(tài)≥140 Hz;對于安裝在車身鈑金上的隔熱板,要求模態(tài)≥50 Hz。

    另外,隔熱板型面的導(dǎo)流設(shè)計是關(guān)鍵:在滿足隔熱板結(jié)構(gòu)強(qiáng)度、可制造、易裝配等性能和工藝要求的前提下,還需引入導(dǎo)風(fēng)板的設(shè)計思想,將前艙熱流引向地面方向,避免前艙熱流沿著車身鈑金流竄與堆積。具體設(shè)計效果如圖13所示。

    圖13 隔熱板導(dǎo)流設(shè)計效果-CFD仿真

    參照以上設(shè)計,可以有效降低動力電池上表面、油箱上表面、油泵上表面以及水管線束等靠近車身鈑金的零部件的熱害風(fēng)險。

    5 修正后的CFD仿真及熱平衡試驗

    按修正后的輸入?yún)?shù)、優(yōu)化后的設(shè)計方案,進(jìn)行CFD仿真,結(jié)果如圖14所示。

    圖14 零部件極限溫度(CFD仿真)-終輪

    按新方案改制樣車,進(jìn)行環(huán)境艙熱平衡試驗,結(jié)果如圖15所示。

    圖15 零部件極限溫度(熱平衡)-終輪

    結(jié)果顯示,無論是CFD理論計算和環(huán)境艙熱平衡實測,相關(guān)零部件的最高溫度均在允許設(shè)計范圍內(nèi)。而且,對比CFD仿真與環(huán)境艙熱平衡試驗結(jié)果,可以發(fā)現(xiàn)二者結(jié)果高度一致,對比圖示如圖16所示。

    至此,本研究所涉及的相關(guān)零部件的熱害風(fēng)險解除,設(shè)計目標(biāo)達(dá)成。

    6 結(jié)論

    綜合本研究內(nèi)容,可以得到如下結(jié)論:

    1)增程式混動車型熱害風(fēng)險最大的工況為低速爬坡工況,可集中資源針對此工況進(jìn)行研究,提升效率;

    2)長期的、持續(xù)的熱輻射是導(dǎo)致零部件表面溫度超標(biāo)的最直接原因。阻斷熱輻射的傳遞路徑與提升零件耐溫上限是最直接有效的措施;

    3)壓花鋁板隔熱板易成型、輕量化、成本低、隔熱性能優(yōu)以及輻射低,工程上應(yīng)優(yōu)先選擇采用此材料;

    4)表面積直接影響隔熱板隔熱性能,模態(tài)是隔熱板結(jié)構(gòu)強(qiáng)度的關(guān)鍵參數(shù);

    5)隔熱板型面的設(shè)計應(yīng)該結(jié)合導(dǎo)流的設(shè)計思想;

    6)CFD虛擬仿真應(yīng)該有個持續(xù)修正的過程,尤其需要結(jié)合環(huán)境艙熱平衡試驗采集的數(shù)據(jù)進(jìn)行模型的修正,這樣才能更好地指導(dǎo)設(shè)計。

    建議后來者進(jìn)行熱管理研究時,可以考慮機(jī)艙底盤零部件的優(yōu)化布置,比如管線同側(cè)以避開排氣管,又比如元器件布置在迎風(fēng)面等等。合理利用零件本身的特性進(jìn)行熱分配。此外提升冷卻模塊進(jìn)風(fēng)量、增加進(jìn)氣格柵開度、關(guān)鍵流道處增加導(dǎo)風(fēng)板等等措施也很重要,只是相對成本較大,可酌情考慮進(jìn)行綜合利用。

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