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    礫石充填防砂在伊拉克M油田的研究與首次應用

    2023-03-20 03:37:10王支柱中國海洋石油國際有限公司北京100029
    化工管理 2023年7期
    關鍵詞:篩管防砂礫石

    王支柱 (中國海洋石油國際有限公司,北京 100029)

    0 引言

    伊拉克M油田處于油田開發(fā)的中期,隨著油田的開發(fā),部分油井在生產期間井口監(jiān)測到出砂跡象。某井修井作業(yè)期間地面震動篩處也見到地層砂,說明該井已出砂。同期,其他修井作業(yè),也發(fā)現砂埋油管、鋼絲作業(yè)遇阻、人工井底變淺的現象,多重跡象表明油田出砂風險已經危急到該油田正常生產,獨立篩管簡易防砂已經不能滿足當前防砂需求,需要采取進一步的防砂措施,如礫石充填防砂。

    礫石充填防砂是至將篩管下入井內防砂段,用礫石等介質充填于篩管和油氣層或套管之間,形成一定厚度的礫石層,阻擋地層砂進入井內,達到防砂的目的。礫石充填防砂具有擋砂屏障防砂效果好、有效期長、適用范圍廣等特點,有助于改善近井帶的地層滲透率、滲透方式,延長油井壽命。

    1 油田出砂預測及防砂研究

    1.1 巖芯單軸抗壓強度

    在油田內選取兩口出砂較為嚴重井在3 052.55~3 120 m井深范圍內的巖心進行實驗,測試巖石單軸抗壓強度處于7.27~160.247 MPa,范圍波動較大,巖石膠結強度處于弱膠結-高強膠結巖石。肉眼也可見巖石局部天然裂縫、溶洞發(fā)育,造成局部巖心單軸抗壓強度較低。

    1.2 B1儲層出砂風險定量預測

    將某井B1層3040~3050 m測井曲線導入出砂預測數值計算模型,求取該層巖石力學參數剖面,經過計算,B1層井出砂臨界井底流壓為28.825 MPa,也就是說實際生產過程中,井底流壓低于28.825 MPa,地層砂將會剝落,流入井筒。折算為生產壓差,產層段各深度點出砂壓差為1.929~3.990 MPa。當生產壓差>3.990 MPa時,儲層段全部深度點出砂,即油井出砂;當生產壓差<1.929 MPa時,儲層段不出砂,即油井不出砂;當生產壓差處于1.929~3.990 MPa之間時,儲層段局部深度點出砂,油井表現為出砂,出砂臨界米產液強度為 0.759 m3/(m·MPa·d)。

    根據油田內油井生產表現推測,雖然B1儲層出砂臨界生產壓差較小,但老井生產30多年后,常見的問題是出砂不能隨產液排出,導致出砂沉積在井筒口袋內,沒有出現大量出砂砂埋整個油層井段的情況,說明B1層雖然出砂,但出砂量小。

    1.3 B2儲層出砂風險定量預測

    將某井B2層3 080~3 087 m測井曲線導入出砂預測數值計算模型,求取該層巖石力學參數剖面,經過計算,B2層出砂臨界井底流壓為27.340 MPa,也就是說實際生產過程中,井底流壓低于27.340 MPa,地層砂將會剝落,流入井筒。折算為生產壓差,產層段各深度點出砂壓差為1.771~3.804 MPa。當生產壓差>3.804 MPa時,儲層段全部深度點出砂,即油井出砂;當生產壓差<1.771 MPa時,儲層段不出砂,即油井不出砂;當生產壓差處于1.771~3.804 MPa之間時,儲層段局部深度點出砂,油井表現為出砂,出砂臨界米產液強度為 0.759 m3/(m·MPa·d)。

    1.4 出砂預測結論

    通過對Unit B儲層各小層B1和B2層出砂風險進行定量分析預測,臨界出砂生產壓差波動范圍較小,1.771~1.929 MPa,臨界產液指數為0.759 m3/(m·MPa·d)。根據典型出砂井在Unit B層出砂條件計算結果,油田Unit B層自噴井井底生產壓差在3 MPa以上,超出了出砂臨界壓差值,說明油井存在出砂風險,應采取防砂措施。

    1.5 儲層粒度分析及防砂精度優(yōu)選

    1.5.1 Unit B 層粒度分析及防砂精度優(yōu)選

    調取油田內幾口生產Unit B層位的井,對幾口井的井下碎屑巖粒度分析和井下巖芯進行分析,得到Unit B層巖心粒度分布數據,如圖1和表1所示。

    圖1 Unit B各小層地層砂粒度分析曲線

    根據地層砂粒度分布“S”曲線(圖1)可見,曲線線型較陡,說明細粒組分含量較少;1井和4井油田巖心粒度中值d50(d50指地層砂累計重量50%所對應的粒徑值)分布在0.2~0.4 mm,粒徑較為集中。按照巖石粒級分級標準,Unit B層粒徑在0.5~0.25 mm區(qū)間含量高于50%,屬于粗-中砂巖。根據表1所示,除B4小層發(fā)育有細砂巖夾層,Unit B大部分層位粒徑不均質系數<5,<44 μm泥質顆粒質量含量<5%,分選好,且純凈。

    根據Saucier提出的最優(yōu)礫石尺寸設計方法,設計篩管防砂精度。該方法以粒度中值d50作為選擇礫石所需礫石尺寸D50=(5-6)×d50,然后根據礫石尺寸選擇篩管的擋砂精度。通過計算,Unit B各小層所需篩管精度較為接近,由于不同類型篩管在加工精度控制上存在差異,金屬網型篩管可選精度范圍在275~350 μm。

    考慮到油井施工作業(yè)器材采購、作業(yè)準備以及工具的互用性和擋砂能力,宜盡量統一篩管采購精度??紤]到Unit B層巖性為中-粗砂巖,局部發(fā)育細砂巖,縮小一級篩管精度不會出現篩管堵塞問題,因此建議Unit B層可采購250 μm金屬網型篩管,或同等擋砂能力的其他類金屬篩管均可。

    1.5.2 防砂精度優(yōu)選結論

    Unit B層可采用250 μm金屬網型篩管,或同等擋砂能力的其他類金屬篩管,對應陶粒規(guī)格10~20目。

    1.6 防砂方式優(yōu)選

    根據Johnson防砂方式選擇圖版和Tiff in防砂方式選擇圖版,油井Unit B儲層選用優(yōu)質金屬網型篩管射孔防砂可有效控砂,但根據同類儲層,純凈的中-粗砂巖,流體黏度低,且單井產量較高的油井,采用金屬網型篩管防砂,生產2~3年后出現篩管沖蝕破壞出砂的問題,考慮到M油田部分井篩管沖蝕破壞風險較高,因此建議沖蝕風險高的井采用礫石充填防砂完井,以提高防砂層的抗沖蝕能力。

    綜上考慮,Unit B儲層開發(fā)采用獨立篩管防砂即可滿足生產控砂要求,但部分高產井,篩管沖蝕破壞風險較高,應采用礫石充填防砂。

    2 現場應用

    2.1 伊拉克M油田X井基本數據

    X井為定向井,補心海拔9 m,人工井底3 259 m,造斜點:300 m,最大井斜:24.83°/882 m。套管程序:762 mm+508 mm+340 mm+244 mm+178 mm。

    油藏壓力26.9~31 MPa,地層壓力系數1.12,地層壓力梯度2.37℃/100 m。地層原油性質為中-重質油,原油黏度 3.4 mPa·s,原始氣油比 485 scf/bbl,地層泡點壓力17.9 MPa,地層水礦化度約為200 000~250 000 mg/L,地層溫度 95 ℃。

    2.2 X井礫石充填防砂設計

    X井計劃3170.5~3173 m和3174~3177 m(總厚度5.5 m)下部層位使用高速水充填。高速水礫石充填所用的充填液是清鹽水,黏度為1~2 mPa·s。該清鹽水中加入了適度的油層保護添加劑。用高速水礫石充填時,將井底壓力提高到接近地層破裂壓力或略高于地層破裂壓力,目的是破壞射孔形成的壓實損害帶,同時消除部分鉆井、固井損害。本次計劃設計充填系數 25 lbs/ft,砂濃度 59.913 kg/m3。

    礫石選用12-18標準篩目,礫石直徑2.39~1.68 mm,礫石中值2.03 mm,礫石孔隙度36%,礫石滲透率1 745 μm,孔喉直徑 494.06 μm,礫石體積密度 1.55 g/cm3。經過計算選用礫石和攜砂液數量如表2所示,下部累計5.5 m礫石充填層位需要準備礫石734 kg,攜砂液27.36 m3。

    表2 X井礫石充填礫石和攜砂液設計用量

    2.3 礫石充填工藝

    2.3.1 下入永久封隔器

    工具串由下至上組合:D-Signature永久封隔器+擠壓推筒+坐封工具+點火頭+安全接頭+CCL/GR+電纜頭+電纜。

    電纜下放永久封隔器至設計坐封深度以上,測上提/下放懸重,上提工具串根據GR/CCL校深。繼續(xù)下放封隔器至設計坐封深度以下,緩慢上提永久封隔器至坐封位置(保持鋼絲工具串處于上提拉伸狀態(tài)),地面點火坐封D-Signature永久封隔器。脫手并起出鋼絲坐封工具。

    2.3.2 下入礫石充填防砂管柱

    防砂管柱由下至上組合:S-22 Snap Latch密封總成+變扣+89 mm篩管×2根+變扣+89 mm盲管×1根,座于井口,安裝沖管井下服務工具。

    服務管柱由下至上組合:60 mm引鞋+60 mm沖管。

    連接SC-1礫石充填防砂頂部封隔器總成+坐封工具,并下放下部完井管柱。防砂管柱到位前側上提/下放懸重76 Mt/53 Mt,緩慢下放防砂管柱下壓6 Mt,將Snap Latch試插入D-Signature封隔器密封筒,做好標記后上提至85 MT提活。

    重新將Snap Latch插入封隔器密封筒,投36.5 mm鋼球,連接防砂管線并試壓,隨后用防砂泵打壓座封SC-1礫石充填防砂頂部封隔器。SC-1頂部封隔器座封后過提20 Mt/下壓6 Mt驗證卡瓦,環(huán)空打壓10.34 MPa驗密封,最后脫手座封工具。

    2.3.3 礫石充填防砂

    并上提/下放管柱測試并標記循環(huán)位置/反循環(huán)位置。上提管柱至反循環(huán)位置,進行反循環(huán)測試,隨后下放管柱至循環(huán)位置,進行循環(huán)測試和SRT測試。

    確認管柱在循環(huán)位置,進行礫石充填作業(yè),砂濃度60 kg/1.11 m3,排量 0.5~1 m3/min,泵壓 0~0.17 MPa,返出排量0.16~0.32 m3/min,環(huán)空背壓10.34 MPa,起脫砂壓力25 MPa后停泵。保持環(huán)空6.9 MPa背壓前提下上提管柱至反循環(huán)位置,將鉆桿內多余砂漿反循環(huán)至地面。

    下放管柱至循環(huán)位置并驗充填,計算盲管埋高為5.22 m,起出礫石充填服務管柱。

    3 礫石充填施工效果及結論

    該井防砂效果見表3,防砂井段實際礫石充填量612.35 kg,略低于設計充填礫石量,但實現了礫石充填一次成功,達到工程目的。

    表3 X井礫石充填防砂施工數據表

    對比該井防砂作業(yè)前后連續(xù)油管產量測試數據和投產2周后該井實際產量(表4)。對比防砂作業(yè)前測試自噴日產量351 m3,防砂作業(yè)后測試自噴日產量268 m3有所下降,但符合預期。正式投產2周后,篩管外地層砂橋逐漸穩(wěn)定,日產量趨于平穩(wěn)244 m3,且產出液不含砂,達到油藏目的。

    表4 X井礫石充填作業(yè)前后生產測試產量數據表

    該井礫石充填防砂作業(yè)的成功實施,充分驗證了伊拉克M油田Unit B儲層前期防砂預測的合理性。針對該油田Unit B儲層可使用礫石充填防砂技術,可以減少作業(yè)風險,提高防砂成功率,并為后續(xù)進一步探索伊拉克M油田防砂技術提供成功經驗。

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