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    瀝青混合料復(fù)合小梁宏觀與細觀疲勞特性分析

    2023-02-03 13:25:10崔亞楠
    建筑材料學(xué)報 2023年1期
    關(guān)鍵詞:加鋪下層小梁

    崔亞楠, 張 強, 張 翔

    (1.內(nèi)蒙古工業(yè)大學(xué) 土木工程學(xué)院,內(nèi)蒙古 呼和浩特 010051; 2.內(nèi)蒙古工業(yè)大學(xué) 內(nèi)蒙古自治區(qū)土木工程結(jié)構(gòu)與力學(xué)重點實驗室,內(nèi)蒙古 呼和浩特 010051)

    隨著中國經(jīng)濟的快速發(fā)展,道路交通日益重型化,交通量快速增長,路面損壞加速,目前道路工作的重點已經(jīng)由新建轉(zhuǎn)移到原有道路的養(yǎng)護與維修.采用瀝青面層作為原有路面的加鋪層是一種典型的道路補強方法[1-4].

    相比于原路面,路面加鋪后的整體疲勞性能更加難以預(yù)測.杜健歡等[5-7]研究了不同因素對含層間界面的復(fù)合小梁疲勞性能的影響,發(fā)現(xiàn)復(fù)合小梁的疲勞破壞更加復(fù)雜,不同的層間條件、溫度、荷載水平均會對復(fù)合小梁的疲勞壽命產(chǎn)生顯著影響.

    由于加鋪層與原路面材料不同以及層間的存在,在車輛荷載的作用下,原路面和加鋪層的力學(xué)響應(yīng)與變形特征有所不同.與傳統(tǒng)宏觀測試方法相比,數(shù)字圖像相關(guān)(DIC)技術(shù)可以準確觀測試件表面每一點的位移及應(yīng)變,從而進行細觀層 面 的 分 析[8]. 研 究 證 明,采 用DIC技 術(shù) 可 以 很好地從細觀角度分析瀝青混合料裂紋的萌生和發(fā) 展[9-11].

    選擇AC-16瀝青混合料為下層材料,選擇加鋪層常用的SMA-13瀝青混合料為上層材料,制備復(fù)合小梁,并對其進行彎曲破壞試驗與彎曲疲勞試驗,使用DIC技術(shù)對試件表面進行細觀觀測,以期為不同環(huán)境和不同荷載水平下的加鋪層設(shè)計提供實踐和理論借鑒.

    1 試驗

    1.1 原材料

    采用AC-16瀝青混合料為下層材料模擬原路面,SMA-13瀝青混合料為上層材料模擬加鋪層,制備復(fù)合小梁;AC-16為盤錦90#基質(zhì)瀝青,SMA-13及層間黏層油為苯乙烯-丁二烯-苯乙烯嵌段共聚物(SBS)摻量為4.5%(以基質(zhì)瀝青質(zhì)量計)的SBS改性瀝青,其技術(shù)指標如表1所示,合成級配如表2所示;集料為玄武巖碎石;礦粉為石灰石礦粉;SMA-13瀝青混合料中摻入玄武巖纖維,摻量為0.5%(以基質(zhì)瀝青質(zhì)量計),其性能指標如表3所示.

    表1 基質(zhì)瀝青和SBS改性瀝青技術(shù)指標Table 1 Technical specifications of base asphalt and SBS modified asphalt

    表2 瀝青混合料合成級配Table 2 Synthesis gradation of asphalt mixture

    表3 玄武巖纖維性能指標Table 3 Properties of basalt fiber

    1.2 試驗方案

    將AC-16瀝青混合料拌和好后置入尺寸為300 mm×300 mm×50 mm的單層車轍板模具中碾壓成型,冷卻脫模后進行相應(yīng)的老化處理.然后,將單層車轍板置入尺寸為300 mm×300 mm×100 mm的雙層車轍板模具中,在其上表面均勻涂抹SBS改性瀝青黏層油,黏層油用量為0.65 kg/m2.最后,在黏層油上加鋪厚度為50 mm的SMA-13瀝青混合料碾壓成型,待其冷卻脫模后即得到尺寸為300 mm×300 mm×100 mm的雙層車轍板.

    將雙層車轍板切割成尺寸為250 mm×40 mm×40 mm的復(fù)合小梁試件.對其進行彎曲破壞試驗和彎曲疲勞試驗,并用DIC技術(shù)同步觀察復(fù)合小梁的應(yīng)變場,分析其開裂特性.基于內(nèi)蒙古地區(qū)10~20 ℃范圍內(nèi)的瀝青面層基準疲勞等效溫度[12],將試驗溫度選擇為10、15、20 ℃.復(fù)合小梁彎曲破壞試驗采用控制位移加載,加載速率為50 mm/min,以獲得破壞時的峰值荷載.原路面加鋪瀝青層后通常更接近厚瀝青層,與控制應(yīng)力加載模式的室內(nèi)疲勞試驗更接近,故彎曲疲勞試驗采用控制應(yīng)力加載,加載頻率為10 Hz,所加循環(huán)荷載與彎曲破壞時峰值荷載的應(yīng)力比分別取0.2、0.3、0.4、0.5.瀝青路面在使用過程中因外界環(huán)境的影響會產(chǎn)生一定程度的老化[13],為了更好地模擬真實情況,根據(jù)JTG E20—2011《公路工程瀝青及瀝青混合料試驗規(guī)程》對瀝青混合料進行長期老化處理,老化程度分為未老化(origin)、下層材料進行長期老化(age1)以及下層材料進行長期老化后復(fù)合小梁整體再進行長期老化(age2)3種情況.彎曲破壞試驗和彎曲疲勞試驗時的DIC數(shù)據(jù)采集頻率分別為10、1 Hz.

    2 宏觀試驗結(jié)果與分析

    2.1 復(fù)合小梁彎曲破壞試驗

    對未做老化處理的復(fù)合小梁進行彎曲破壞試驗以獲得其峰值荷載, 同一溫度條件下的復(fù)合小梁彎曲疲勞試驗中所施加的循環(huán)荷載為峰值荷載的20%~50%,結(jié)果列于表4,其中P為峰值荷載,C為循環(huán)荷載,C/P為應(yīng)力比.

    表4 復(fù)合小梁彎曲破壞試驗中的峰值荷載及彎曲疲勞試驗中的循環(huán)荷載Table 4 Peak loads of bending failure tests and cyclic loads applied in the bending fatigue tests of composite small beams

    2.2 復(fù)合小梁彎曲疲勞試驗

    對不同試驗溫度、應(yīng)力比和老化程度條件下的復(fù)合小梁進行三點彎曲疲勞試驗,結(jié)果如圖1所示.由圖1可見:試驗溫度、應(yīng)力比與老化程度和復(fù)合小梁的疲勞壽命呈負相關(guān)關(guān)系;復(fù)合小梁在試驗溫度從10 ℃提高到20 ℃的過程中,疲勞壽命均降低60%以上,這是因為在10~20 ℃這一典型的疲勞開裂溫度范圍內(nèi),溫度上升導(dǎo)致瀝青混合料剛度下降,從而削弱了其抗疲勞開裂的能力,降低了其疲勞壽命[14];未經(jīng)過老化處理的復(fù)合小梁在不同試驗溫度和應(yīng)力比下均表現(xiàn)出最好的抗疲勞性能,下層材料經(jīng)過長期老化處理的復(fù)合小梁的抗疲勞性能優(yōu)于整體再經(jīng)過長期老化處理的復(fù)合小梁,這是因為在老化過程中,瀝青中產(chǎn)生的大量羰基化合物使其變硬,因而瀝青及瀝青混凝土的延展性變差,更易發(fā)生疲勞破壞[15-16];在應(yīng)力比從0.2增加到0.5的過程中,各種試驗條件下的復(fù)合小梁疲勞壽命衰減率均達到80%以上,這是因為隨著應(yīng)力比的增大,每次循環(huán)加載后復(fù)合小梁的累積損傷增多,縮短了其疲勞壽命;不同試驗溫度、不同老化方式對疲勞壽命的影響程度隨應(yīng)力比的增大而減小.

    圖1 不同試驗溫度、應(yīng)力比和老化程度條件下復(fù)合小梁的疲勞壽命Fig.1 Fatigue lives of composite small beams under various temperatures, stress ratios and degrees of aging

    3 DIC試驗結(jié)果與分析

    DIC技術(shù)是近20 a來廣泛應(yīng)用的一種新型非接觸式應(yīng)變測量技術(shù),與傳統(tǒng)的位移和應(yīng)變測量方法相比,DIC技術(shù)可以對試件表面的目標區(qū)域進行細觀尺度的觀測,并可對所獲取的數(shù)字圖像進行后期處理和分析.由于加載過程中瀝青混合料的應(yīng)變值更能反映其開裂特性,因此選擇其在加載過程中的應(yīng)變特征云圖及應(yīng)變值進行細觀分析.由于復(fù)合小梁存在層間且上、下層瀝青混合料的材料組成不同,在荷載作用下,上、下層材料的力學(xué)響應(yīng)和變形特征有所不同,為從細觀尺度上分析兩者的差異,選用未做老化處理的復(fù)合小梁試件,散斑點計算區(qū)域選擇上、下層材料離層間遠1 mm、長40 mm、寬5 mm的矩形區(qū)域,分別代表加鋪層底部與原路面頂部,計算區(qū)域示意圖見圖2.

    圖2 計算區(qū)域示意圖Fig.2 Schematic diagram of calculation area(size: mm)

    3.1 復(fù)合小梁彎曲破壞細觀分析

    復(fù)合小梁彎曲破壞試驗與DIC測試同步進行,通過對比分析宏觀尺度下的荷載-位移曲線(P-Δ)和細觀尺度下的水平應(yīng)變-時間(εx-t)曲線,可以從宏觀與細觀相結(jié)合的角度得到瀝青混合料復(fù)合小梁的開裂特性,結(jié)果如圖3所示.

    由圖3可見:開始加載后,施加于復(fù)合小梁上的荷載水平迅速增加并達到峰值,隨后緩慢下降;當(dāng)加載到7.53 s(豎向位移為5.38 mm)時,加鋪層底部的εx-t曲線開始突變,水平應(yīng)變快速增加,此時下層材料中的裂紋尖端穿過層間進入上層材料;以7.53 s為分界點,將P-Δ曲線分為區(qū)域Ⅰ與區(qū)域Ⅱ兩部分,分別主要由下層材料(原路面)和上層材料(加鋪層)抵抗荷載,其復(fù)合小梁的斷裂功分別為3.53、0.53 J,占總斷裂功的87%和13%;通過分析斷裂功水平可見,下層材料為主要的抵抗荷載部分,加鋪層主要起到恢復(fù)路面功能的作用,對路面承載能力的提升十分有限.

    根據(jù)圖3所示的P-Δ曲線及εx-t曲線,選擇初始階段(0.20 s)、峰值荷載階段(3.72 s)、加鋪層底水平應(yīng)變突變階段(7.53 s)和整體破壞階段(13.00 s)的水平應(yīng)變特征云圖進行分析,結(jié)果如圖4所示.

    圖4 復(fù)合小梁彎曲破壞水平應(yīng)變特征云圖Fig.4 Characteristic cloud diagrams of bending failure horizontal strain of composite small beams

    由圖4可見:加載初期(0.20 s)復(fù)合小梁的水平應(yīng)變很小,并且分布不均勻,跨中沒有出現(xiàn)應(yīng)變集中區(qū)域;當(dāng)荷載達到峰值時(3.72 s),此時應(yīng)變集中區(qū)域位于復(fù)合小梁梁底,復(fù)合小梁達到承載極限,若進一步施加豎向位移則梁底將出現(xiàn)裂紋,荷載水平減??;隨著裂紋的發(fā)展,水平應(yīng)變集中區(qū)域由下向上擴展,水平應(yīng)變由小變大;當(dāng)裂紋尖端穿過層間進入加鋪層材料時,加鋪層底部的水平應(yīng)變曲線迎來拐點,此時的復(fù)合小梁水平應(yīng)變特征云圖如圖4(c)所示,加鋪層底部的水平應(yīng)變明顯增加,且復(fù)合小梁撓度明顯,最后達到圖4(d)所示的整體破壞階段.

    3.2 復(fù)合小梁彎曲疲勞細觀分析

    復(fù)合小梁的彎曲疲勞開裂過程與普通小梁相似,大致可分為3個階段,即損傷初始階段、損傷發(fā)展階段和損傷破壞階段,選擇每個階段具有代表性的水平應(yīng)變特征云圖進行分析,結(jié)果如圖5所示.

    由圖5可見:在加載前期的損傷初始階段,試件內(nèi)部存在集料重新排列與空隙的變化,試件表面的水平應(yīng)變雜亂無章;繼續(xù)加載,試件內(nèi)部變化趨于平穩(wěn),水平應(yīng)變集中于梁底并不斷累積,試件進入如圖5(b)所示的損傷發(fā)展階段;隨著損傷的持續(xù)進行,細觀損傷裂紋發(fā)展為宏觀裂縫,試件進入如圖5(c)所示的失穩(wěn)破壞階段.

    圖5 復(fù)合小梁彎曲疲勞水平應(yīng)變特征云圖Fig.5 Characteristic cloud diagrams of bending fatigue horizontal strain of composite small beams

    選擇應(yīng)變波動量作為損傷因子[17],可定量分析上、下層材料在循環(huán)荷載作用下的損傷情況.損傷因子的計算公式見式(1)和式(2).

    式中:D'為損傷因子;εi為區(qū)域內(nèi)第i點的水平應(yīng)變;εˉ為區(qū)域內(nèi)水平應(yīng)變的平均值;n為數(shù)據(jù)點個數(shù);D(εx)為應(yīng)變波動量;Dmax為D(εx)的最大值.

    圖6為復(fù)合小梁上、下層材料在循環(huán)加載過程中的水平應(yīng)變演化特征.由圖6可見:循環(huán)加載次數(shù)0~100、0~136次時分別為下層材料和上層材料的損傷初始階段,此時水平應(yīng)變迅速變化,下層材料受拉,水平應(yīng)變?yōu)檎?,上層材料受壓,水平?yīng)變?yōu)樨摚浑S著循環(huán)加載次數(shù)至9 200、10 389次時,下層材料和上層材料的水平應(yīng)變經(jīng)過第1階段的劇烈變化后進入第2階段的平穩(wěn)累積階段,即損傷發(fā)展階段,當(dāng)循環(huán)加載次數(shù)為3 470次時,上層材料的水平應(yīng)變開始由負值變?yōu)檎?,完成了從受壓到受拉的轉(zhuǎn)變,這是因為隨著復(fù)合小梁損傷程度的加深,水平受拉的應(yīng)變集中區(qū)域逐漸上移,加鋪層底部由受壓區(qū)變?yōu)槭芾瓍^(qū);當(dāng)循環(huán)加載次數(shù)超過9 200、10 389次時,微裂紋經(jīng)過第2階段的累積已經(jīng)發(fā)展為宏觀裂縫,裂縫由下層材料頂部向上發(fā)展,穿過層間,進入上層材料,原路面與加鋪層先后進入第3階段,即損傷破壞階段.

    圖6 水平應(yīng)變演化特征Fig.6 Evolution characteristics of horizontal strain

    圖7為復(fù)合小梁上、下層材料在循環(huán)加載過程中的損傷因子演化特征.由圖7可見:損傷因子隨加載次數(shù)的演化曲線與圖6相似,也呈3階段變化;循環(huán)加載次數(shù)0~46次時為第1階段,此時試件在荷載的作用下發(fā)生變形,由于內(nèi)部存在集料重排與空隙的變化,水平應(yīng)變波動較大,損傷因子迅速增加,與圖5(a)所示的水平應(yīng)變特征云圖表現(xiàn)一致;隨后混合料內(nèi)部結(jié)構(gòu)趨于穩(wěn)定,試件進入第2階段,即損傷發(fā)展階段,此時損傷因子平穩(wěn)增長,且上層材料的損傷因子比下層材料高,這與圖6中該階段加鋪層底部水平應(yīng)變由負到正、發(fā)生由壓到拉的轉(zhuǎn)變、各點的應(yīng)變離散性變大相關(guān);循環(huán)加載9 118次后,下層材料出現(xiàn)宏觀裂縫,且隨著應(yīng)變的增加迅速增長,損傷因子快速增加并超過上層材料,早于加鋪層進入第3階段,即損傷破壞階段;再次加載,至10 492次后,宏觀裂縫從下層發(fā)展到上層,上層損傷因子陡增,進入損傷破壞階段.

    圖7 損傷因子演化特征Fig.7 Evolution characteristics of damage factor

    4 結(jié)論

    (1)在原路面上加鋪瀝青混合料,制備復(fù)合小梁,結(jié)合彎曲疲勞試驗,發(fā)現(xiàn)溫度與應(yīng)力比是影響其疲勞壽命的主要因素.

    (2)通過斷裂功定量分析原路面與加鋪層的差異,發(fā)現(xiàn)原路面為主要抵抗荷載的部分,加鋪層則主要起到恢復(fù)路面功能的作用.

    (3)瀝青混合料復(fù)合小梁的疲勞開裂過程大致可分為3個階段,即損傷初始階段、損傷發(fā)展階段與損傷破壞階段.

    (4)原路面的損傷發(fā)展階段為抵抗疲勞荷載的主要階段,當(dāng)原路面由損傷發(fā)展階段進入損傷破壞階段時,復(fù)合小梁整體開始加速破壞.

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