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    西南山區(qū)高速鐵路隧道棄渣場(chǎng)穩(wěn)定性分析

    2023-02-03 07:42:14孫天煜
    山西建筑 2023年3期
    關(guān)鍵詞:渣體渣場(chǎng)暴雨

    孫天煜

    (中鐵第五勘察設(shè)計(jì)院集團(tuán)有限公司,北京 102600)

    新填筑的棄渣場(chǎng)經(jīng)常存在棄渣體成分混合、顆粒大小不均、欠壓實(shí)等問題。當(dāng)棄渣場(chǎng)地處起伏很大的溝谷時(shí),如果發(fā)生暴雨等自然災(zāi)害天氣,就會(huì)導(dǎo)致棄渣場(chǎng)邊坡滑塌,出現(xiàn)泥石流等自然災(zāi)害,從而使渣場(chǎng)所在地區(qū)水土大量喪失,甚至還會(huì)對(duì)下游地區(qū)群眾的經(jīng)濟(jì)財(cái)產(chǎn)安全帶來重大危害。

    目前針對(duì)渣場(chǎng)邊坡在降雨影響下的穩(wěn)定性研究,米海珍教授[1]通過比擬法,分析了降水持續(xù)時(shí)間和滲透深度之間的關(guān)系,滑坡的發(fā)現(xiàn)具有一定滯后性;潘思渝[2]認(rèn)為,影響邊坡穩(wěn)定性的主要原因是雨水滲透進(jìn)土體使得其體積含水率變大,重度增加,邊坡穩(wěn)定系數(shù)下降幅度由降水時(shí)長決定;吳謙等[3]則發(fā)現(xiàn)在影響邊坡穩(wěn)定性的各技術(shù)參數(shù)中,內(nèi)摩擦角最為靈敏,土體黏聚力次之,棄渣重度敏感度最低,在暴雨工況下,渣場(chǎng)邊坡局部有16.8%概率會(huì)處于失穩(wěn)狀態(tài);唐巖巖等[4]通過對(duì)比模型發(fā)現(xiàn)土體飽和滲流及物化耦合導(dǎo)致邊坡滑移失穩(wěn)的概率增大,滑移面主要經(jīng)蝕變帶出現(xiàn)。

    本次研究對(duì)象為玉龍山隧道棄渣場(chǎng),目前尚未堆填。本棄渣場(chǎng)周邊有村莊,屬敏感點(diǎn)。由于棄渣場(chǎng)所在地不能危害附近公共服務(wù)基礎(chǔ)設(shè)施、企業(yè)、農(nóng)村居民點(diǎn)等的安全[5-7],針對(duì)本棄渣場(chǎng)存在因失穩(wěn)可能導(dǎo)致地質(zhì)災(zāi)害的風(fēng)險(xiǎn),有必要對(duì)本棄渣場(chǎng)的穩(wěn)定性進(jìn)行分析。

    1 工程概況

    1.1 棄渣場(chǎng)基本概況

    玉龍山隧道棄渣場(chǎng)位于四川省儀隴縣石佛鄉(xiāng)境內(nèi),新建漢巴南鐵路D1K88+000右側(cè)2.53 km處沖溝內(nèi)。棄土場(chǎng)占地約19.9 hm2,棄渣量為138.01萬m3。棄渣體最大堆高約22 m,分為三級(jí)邊坡,邊坡坡率約1∶2.5,坡腳采用C25混凝土擋土墻防護(hù),棄渣體前緣為村道,綜合判定棄渣場(chǎng)級(jí)別為3級(jí)。棄渣場(chǎng)周圍及棄渣體上均設(shè)有完備的防排水系統(tǒng)。渣場(chǎng)區(qū)地形如圖1所示。

    1.2 地質(zhì)情況

    工程地質(zhì)勘探結(jié)果揭示:場(chǎng)區(qū)范圍內(nèi)的上覆巖土層大部分為第四系全新統(tǒng)人工回填土、第四系全新統(tǒng)沖洪積粉質(zhì)黏土,殘坡積粉質(zhì)黏土、塊狀巖石,以及侏羅系上統(tǒng)蓬萊鎮(zhèn)組上段的粉砂石、砂石。場(chǎng)區(qū)范圍內(nèi)未見不良地質(zhì)現(xiàn)象和特殊巖石。

    棄渣場(chǎng)工區(qū)的地下水大部分是基巖性裂隙水,局部則以孔隙潛水為主,基巖性裂隙水大部分賦存在節(jié)理裂縫帶內(nèi),巖體整體性較差,破碎但具有連通性,水力相互關(guān)聯(lián)緊密,可看作統(tǒng)一含水體;孔隙潛水賦存在粉砂巖等松散巖石中。二者對(duì)混凝土結(jié)構(gòu)及鋼筋無侵蝕性,對(duì)工程基本無影響。

    2 數(shù)值模型建立

    2.1 巖土體物理力學(xué)參數(shù)

    依據(jù)擬建的玉龍山隧道棄渣場(chǎng)場(chǎng)地勘測(cè)與設(shè)計(jì)情況,該棄渣場(chǎng)的棄渣體主要為全風(fēng)化~強(qiáng)風(fēng)化頁巖。利用反演參數(shù)法、經(jīng)驗(yàn)值等分析方法對(duì)工程地質(zhì)條件進(jìn)行對(duì)比,綜合選擇棄渣材料參數(shù)指標(biāo);基底下部的巖土地層物理力學(xué)參數(shù)值則根據(jù)對(duì)擬建棄渣場(chǎng)址的工程地質(zhì)勘查報(bào)告中的土工檢驗(yàn)結(jié)果及相關(guān)工程經(jīng)驗(yàn)綜合選擇。棄渣體與基底各巖土層所選取的各項(xiàng)參數(shù)如表1所示。

    表1 棄渣場(chǎng)及基底地層物理力學(xué)指標(biāo)表

    2.2 暴雨參數(shù)選取

    在極端暴雨條件下,有一定比重的雨水受地形影響產(chǎn)生地表徑流,對(duì)該部分雨量應(yīng)不予考慮。對(duì)于降雨徑流量和滲流量的比例計(jì)算,一般根據(jù)經(jīng)驗(yàn)法——利用地表徑流系數(shù)經(jīng)驗(yàn)取值進(jìn)行估算。結(jié)合該地區(qū)土質(zhì)滲透性,玉龍山隧道棄渣區(qū)的地表徑流系數(shù)經(jīng)驗(yàn)取值為0.2,而土體滲透比率則為0.8。

    依據(jù)當(dāng)?shù)貧庀筚Y料,降雨量取9.2 mm/h,假定持續(xù)降雨24 h,分析棄渣體自重和降雨滲透兩種狀態(tài)下的棄渣體邊坡穩(wěn)定性及暴雨結(jié)束后,在停止降雨后,進(jìn)行歷時(shí)1 d,3 d,5 d的計(jì)算。

    2.3 計(jì)算模型及邊界條件

    本次數(shù)值計(jì)算采用Mohr-Coulomb模型。首先應(yīng)按照現(xiàn)場(chǎng)的地勘實(shí)測(cè)結(jié)果設(shè)定地下水位線,并以地下水位線為界,將上層的模型兩側(cè)界限按零流速考慮,下層的模型兩側(cè)界限按定值水頭處理,在模型底部設(shè)置不滲透的界限。坡面重力式擋土墻側(cè)設(shè)置為潛在滲流面。

    3 工況與控制標(biāo)準(zhǔn)

    3.1 計(jì)算工況

    根據(jù)渣場(chǎng)地區(qū)的地質(zhì)條件和有關(guān)地勘報(bào)告綜合評(píng)價(jià)結(jié)果,棄渣場(chǎng)自身特征、暴雨影響等各項(xiàng)因素對(duì)棄渣場(chǎng)穩(wěn)定性將產(chǎn)生非常關(guān)鍵的影響,故選取正常工況(天然工況)和非正常工況(暴雨工況)進(jìn)行棄渣場(chǎng)穩(wěn)定性分析。各計(jì)算工況如表2所示。

    表2 計(jì)算工況

    3.2 控制標(biāo)準(zhǔn)

    棄渣場(chǎng)的穩(wěn)定性控制標(biāo)準(zhǔn)應(yīng)根據(jù)棄渣場(chǎng)失穩(wěn)可能造成破壞后果的嚴(yán)重性、邊坡類型和坡高等因素進(jìn)行安全等級(jí)劃分。擬建的玉龍山隧道棄渣場(chǎng)的級(jí)別為3級(jí)。參考相關(guān)規(guī)范,綜合確定該棄渣體在不同工況下安全系數(shù)控制標(biāo)準(zhǔn),見表3。

    表3 棄渣體穩(wěn)定安全系數(shù)Fst控制標(biāo)準(zhǔn)

    根據(jù)GB 50330—2013建筑邊坡工程技術(shù)規(guī)范[8],建筑物基坑邊坡的穩(wěn)定狀態(tài)分級(jí)為四個(gè)級(jí)別,如表4所示。

    表4 邊坡穩(wěn)定性狀態(tài)劃分

    4 計(jì)算結(jié)果分析

    根據(jù)棄渣場(chǎng)的滑坡情況以及滑動(dòng)機(jī)理分析結(jié)論[9]和現(xiàn)場(chǎng)調(diào)查情況,本次棄渣場(chǎng)穩(wěn)定性計(jì)算分析分為:

    1)沿基底接觸表面下滑的總體穩(wěn)定性;2)沿棄渣體邊坡內(nèi)部潛在滑面滑動(dòng)的局部穩(wěn)定性分析。本次棄渣場(chǎng)穩(wěn)定性計(jì)算運(yùn)用極限平衡原理,根據(jù)自然狀態(tài)、降雨24 h和停雨后1 d~5 d的不同工況,分別選擇Ordinary,Bishop,Janbu和Morgenstern-Price四個(gè)計(jì)算公式進(jìn)行檢算,得出渣場(chǎng)邊坡和棄渣體穩(wěn)定性系數(shù),如圖2,圖3所示。

    由圖2,圖3可得,Ⅱ-Ⅱ剖面采用4種不同的計(jì)算方法中,天然工況下棄渣場(chǎng)整體穩(wěn)定性和棄渣體局部穩(wěn)定性系數(shù)最小值分別為4.077和3.661;暴雨工況最小值均出現(xiàn)在降雨24 h后停雨5 d,為2.469和2.381。從天然狀態(tài)至降雨24 h后,渣場(chǎng)穩(wěn)定性系數(shù)均大幅下滑,因?yàn)樵诜钦9r條件下,考慮暴雨條件的滲流,當(dāng)降雨量達(dá)到暴雨強(qiáng)度等級(jí)時(shí),坡面出現(xiàn)徑流現(xiàn)象,部分降雨流走,其余則滲透進(jìn)土體,含水量增大,導(dǎo)致棄渣體邊坡內(nèi)孔隙水壓力增大,降雨入滲軟化了棄土的力學(xué)指標(biāo)。當(dāng)暴雨結(jié)束后,停雨1 d~5 d,雨水繼續(xù)向深層土體下滲,進(jìn)一步軟化了邊坡棄渣的力學(xué)指標(biāo),穩(wěn)定性系數(shù)進(jìn)一步降低,但降低幅度相對(duì)較小。綜上所述,從天然狀態(tài)到停雨后第5天,計(jì)算所得棄渣場(chǎng)邊坡穩(wěn)定性系數(shù)均大于規(guī)范中允許的最小安全系數(shù),綜合該區(qū)域雨季降水特性、渣場(chǎng)滲透特性及擋土墻基底承載力等因素,判定該棄渣場(chǎng)處于穩(wěn)定狀態(tài),但不排除由于雨水沖刷引起的淺層溜塌的危險(xiǎn)。為進(jìn)一步檢驗(yàn)棄渣場(chǎng)的整體穩(wěn)定性能否達(dá)到規(guī)定要求,除以上方式外,亦可使用傳遞系數(shù)法,假設(shè)潛在滑動(dòng)面是棄渣體底面與土體接觸面,將棄渣體切割成若干條塊,剩余推動(dòng)力從高程較高條塊向低點(diǎn)傳導(dǎo),在最低點(diǎn)處條塊的剩余推動(dòng)力也剛好為零,則可認(rèn)為該棄渣場(chǎng)滿足極限平衡條件。Ⅱ-Ⅱ剖面條塊劃分如圖4所示。

    計(jì)算剖面仍選擇Ⅱ-Ⅱ剖面,不考慮擋土墻提供的反力,即棄渣場(chǎng)邊坡前緣作臨空處理,對(duì)天然條件和暴雨條件下典型剖面采用不平衡推力傳遞系數(shù)法計(jì)算棄渣體整體穩(wěn)定性系數(shù),結(jié)果如表5所示。

    表5 不平衡推力傳遞系數(shù)法棄渣體整體穩(wěn)定性系數(shù)表

    經(jīng)計(jì)算,天然和暴雨?duì)顟B(tài)下,Ⅱ-Ⅱ剖面中棄渣體沿基底滑移的穩(wěn)定性系數(shù)分別為2.71,2.02,邊坡穩(wěn)定性系數(shù)大于規(guī)范所規(guī)定值1.25。因此,上述工況條件下,棄渣場(chǎng)不會(huì)沿基底發(fā)生滑移破壞,棄渣場(chǎng)邊坡整體穩(wěn)定性較好。

    5 結(jié)論

    通過以極限平衡法為原理的GeoStudio進(jìn)行數(shù)值計(jì)算,同時(shí)采用傳遞系數(shù)法確定玉龍山隧道棄渣場(chǎng)穩(wěn)定性系數(shù),可以得到如下結(jié)論:1)隨著降雨的進(jìn)行,降雨24 h后整體及局部穩(wěn)定性系數(shù)較天然狀態(tài)時(shí)均出現(xiàn)較大幅度下降。暴雨停止時(shí),棄渣場(chǎng)穩(wěn)定性系數(shù)并非最小值,由此可見,滲流過程不會(huì)隨著降雨停止而結(jié)束,在降雨24 h后停雨5 d時(shí),穩(wěn)定性系數(shù)達(dá)到最低值。2)在天然和暴雨等工況條件下,通過GeoStudio對(duì)擬建玉龍山隧道棄渣場(chǎng)選取的 Ⅱ-Ⅱ 典型斷面進(jìn)行棄渣場(chǎng)邊坡穩(wěn)定性計(jì)算和最不利的滑動(dòng)面搜索結(jié)果,棄渣場(chǎng)總體和棄渣體局部穩(wěn)定性系數(shù)最小值均符合規(guī)范中的邊坡安全系數(shù)控制范圍,通過傳遞系數(shù)法進(jìn)一步證明了棄渣場(chǎng)總體穩(wěn)定性較好,沿棄渣體的邊坡基底接觸面以及軟弱土層產(chǎn)生整體滑動(dòng)面的可能性也極小。

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