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    DMR工藝參數(shù)優(yōu)化新方法探究

    2022-12-27 04:05:08肖榮鴿魏王穎劉國慶龐琳楠
    關(guān)鍵詞:深冷預(yù)冷制冷劑

    肖榮鴿,魏王穎,楊 奕,劉國慶,龐琳楠

    (西安石油大學(xué) 石油工程學(xué)院 陜西省油氣田特種增產(chǎn)技術(shù)重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室,陜西 西安 710065)

    天然氣作為低碳、清潔的一次能源[1],是各個(gè)國家實(shí)現(xiàn)能源低碳化的重要資源。液化天然氣(LNG)因具有清潔、高效等諸多優(yōu)點(diǎn),在全球的生產(chǎn)量以及貿(mào)易量方面始終保持著快速增長趨勢(shì)[2],各個(gè)國家都在極力發(fā)展與本國情況相匹配的LNG技術(shù)[3]。在LNG產(chǎn)業(yè)鏈中,天然氣液化過程的能耗很高,導(dǎo)致成本居高不下,因此研究可降低能耗的LNG新技術(shù),從而降低成本是推動(dòng)國內(nèi)LNG市場(chǎng)發(fā)展的方向。近年來天然氣液化技術(shù)的發(fā)展呈現(xiàn)出多樣化特點(diǎn)[4],其中混合制冷劑液化流程被各大型LNG工廠普遍使用[5],但對(duì)于雙循環(huán)混合制冷劑液化(DMR)流程的研究還很少。

    多年來不斷有學(xué)者進(jìn)行混合制冷劑液化流程的優(yōu)化。遺傳算法[6]、混合整數(shù)非線性規(guī)劃算法和序貫二次程序法[7-8]等方法均通過優(yōu)化程序來調(diào)節(jié)制冷劑的組分配比,選擇合適的制冷劑組分配比可以達(dá)到降低流程能耗的目的,但上述方法均缺乏理論依據(jù)且優(yōu)化方案復(fù)雜。KBO法是Mohd于2013年所提出的一種基于理論知識(shí)的新型優(yōu)化方法,但適用性低且步驟繁瑣[9],因此需對(duì)該方法進(jìn)行優(yōu)化。

    為彌補(bǔ)以往優(yōu)化程序缺少理論知識(shí)支撐以及KBO法步驟繁瑣的缺陷,本研究將KBO法和Aspen HYSYS優(yōu)化器中的BOX算法結(jié)合,對(duì)DMR流程進(jìn)行探究,優(yōu)化DMR流程中各參數(shù),如制冷劑組分、制冷劑配比以及工作壓力等,通過優(yōu)化后的能耗評(píng)價(jià)該方法的可行性,以期提高系統(tǒng)?效率,降低天然氣液化成本。

    1 DMR流程優(yōu)化過程

    1.1 DMR流程介紹

    在工業(yè)領(lǐng)域內(nèi),普遍采用的混合制冷劑流程有單循環(huán)混合制冷劑(SMR)流程、丙烷預(yù)冷混合制冷劑(C3-MR)流程和DMR流程等,3種流程的適用性和特點(diǎn)各不相同[10]。由表1可知,DMR流程液化成本最低且換熱效率高,該流程無需考慮丙烷的最低預(yù)冷溫度,極大地提高了適應(yīng)性,被各大LNG工廠廣泛使用,因此對(duì)該流程進(jìn)行優(yōu)化模擬,降低流程能耗、提高系統(tǒng)?效率對(duì)實(shí)際生產(chǎn)有著重要意義[11]。

    表1 3種混合制冷劑液化流程對(duì)比Table 1 Comparison of 3 mixed refrigerant liquefaction processes

    1.2 流程優(yōu)化方法和模型

    1.2.1 優(yōu)化方法與約束條件

    有效能分析是減少流程能耗,提高流程?效率的重要方法,其中壓縮機(jī)的能耗損失占總能耗的63.8%[12],因此,研究如何降低壓縮機(jī)能耗是提高天然氣液化流程?效率的重要方向。在滿足換熱器最小溫差達(dá)到3 ℃的前提下,先依據(jù)組分敏感性區(qū)間調(diào)節(jié)組分,再按沸點(diǎn)從低到高的順序逐步減小組分流量,直到流量減小至最小為止,最后通過調(diào)節(jié)壓縮機(jī)出口壓力來進(jìn)一步降低能耗[9]。

    為了與實(shí)際工況更加接近,在本次優(yōu)化工作開展前,流程應(yīng)滿足以下條件:物流經(jīng)水冷器冷卻后的溫度為30 ℃;氣液分離器處于等溫分離過程,分離器中的物流處于氣液兩相混合狀態(tài)[12];壓縮機(jī)入口處的物流應(yīng)完全為氣態(tài)[13-14];壓縮機(jī)出口溫度低于150 ℃(過熱保護(hù)溫度);各換熱器中冷熱流體之間的最小換熱溫差不小于3 ℃;板翅式換熱器熱出口物流溫度相等。

    1.2.2 模型搭建

    采用Aspen HYSYS對(duì)該DMR流程進(jìn)行模型搭建,如圖1所示。根據(jù)經(jīng)驗(yàn)可知,在DMR流程中,預(yù)冷循環(huán)一般采用兩級(jí)壓縮,深冷循環(huán)一般采用一級(jí)壓縮[15]。先利用組分分割器分別將預(yù)冷制冷劑和深冷制冷劑拆分為單組分物流,后通過混合器模塊混合,再通過一個(gè)冷卻器或加熱器使原預(yù)冷制冷劑和混合后預(yù)冷制冷劑、原深冷制冷劑和混合后深冷制冷劑參數(shù)相同,以達(dá)到調(diào)節(jié)單組分物流的流量來調(diào)節(jié)預(yù)冷制冷劑和深冷制冷劑組分配比的目的。

    圖1 DMR工藝流程Fig.1 DMR process flow

    本研究使用Peng-Robison狀態(tài)方程計(jì)算物流的氣液相平衡,使用Lee-Kesler方程來計(jì)算各物流的焓值和熵值,使用Aspen HYSYS內(nèi)部優(yōu)化器中的BOX算法,將達(dá)到流程最低總能耗設(shè)為目標(biāo),分別對(duì)預(yù)冷和深冷循環(huán)中混合制冷劑組分的配比、流程的部分工藝參數(shù)進(jìn)行優(yōu)化,包括預(yù)冷循環(huán)工作壓力(原預(yù)冷制冷劑物流、節(jié)流后預(yù)冷制冷劑物流)、深冷循環(huán)工作壓力(原深冷制冷劑物流、節(jié)流后深冷制冷劑物流)以及換熱后原料氣的溫度。

    1.3 流程優(yōu)化研究

    DMR流程由預(yù)冷循環(huán)和深冷循環(huán)兩部分組成,在循環(huán)過程中,制冷劑通過壓縮機(jī)壓縮后進(jìn)入換熱器冷凝,出換熱器節(jié)流后再次進(jìn)入換熱器內(nèi)汽化,汽化過程會(huì)吸收熱量從而為天然氣提供冷量,最終天然氣液化成為LNG[15]。在該液化流程中,制冷劑的組分配比以及循環(huán)過程中的工作壓力都會(huì)對(duì)換熱器內(nèi)部的換熱溫差產(chǎn)生巨大影響,換熱溫差的變化會(huì)影響換熱器能耗,從而影響系統(tǒng)總能耗和?效率。本研究模擬過程中所采用的原料天然氣組分及配比(物質(zhì)的量分?jǐn)?shù),下同)和初始參數(shù)設(shè)置分別如表2和表3所示。

    表2 原料天然氣組分及配比Table 2 Composition and ratio of raw natural gas

    表3 模擬初始參數(shù)設(shè)置Table 3 Initial parameter settings of simulation

    1.3.1 制冷劑組分選擇

    制冷劑一般包含多種組分,如N2及甲烷、乙烷、丙烷、丁烷和戊烷等烷烴以及乙烯、丙烯、丁烯和戊烯等烯烴,各組分沸點(diǎn)不同,制冷溫度區(qū)間也不同[16]。在本研究中,DMR流程包含兩種制冷循環(huán),循環(huán)所需的制冷溫度區(qū)間不同,其制冷劑的組分選擇也有所不同。組分選取過程中的關(guān)鍵點(diǎn)為:預(yù)冷循環(huán)的制冷區(qū)間為25~60 ℃;深冷循環(huán)的制冷區(qū)間為-160~-60 ℃;換熱器內(nèi)部最小換熱溫差為3 ℃;優(yōu)先選取汽化潛熱高的組分[17-18];當(dāng)組分間沸點(diǎn)差值過大時(shí)選擇合適的中間值來銜接制冷溫區(qū)等。

    具體組分選取過程參照高旭[15]所做研究,本研究不再贅述,預(yù)冷制冷劑選取C2H4、C3H8和i-C5H123 種組分,深冷制冷劑選取N2、CH4、C2H4和C3H84 種組分。

    1.3.2 制冷劑配比優(yōu)化

    制冷劑的組分配比是影響換熱器內(nèi)部換熱溫差的關(guān)鍵因素,不合理配比將導(dǎo)致?lián)Q熱溫差過大,系統(tǒng)能耗增加,?效率降低。本研究進(jìn)行配比優(yōu)化的具體過程如下:在構(gòu)建DMR模型時(shí),利用組分分割器將制冷劑分割為單組分的物料,采用KBO法依次調(diào)節(jié)各組分流量,首先得到使流程能耗達(dá)到最低的制冷劑流量,其次在制冷劑流量保持不變的前提下,利用控制變量法對(duì)制冷劑中各組分配比逐步進(jìn)行調(diào)節(jié),繪制不同組分配比下系統(tǒng)能耗的變化趨勢(shì)圖,如圖2和圖3所示。

    圖2 預(yù)冷制冷劑組分配比對(duì)能耗影響Fig.2 Influence of precoolant refrigerant distribution ratio on energy consumption

    圖3 深冷制冷劑組分配比對(duì)能耗影響Fig.3 Influence of cryogenic refrigerant distribution ratio on energy consumption

    由圖2和圖3可總結(jié)出制冷劑組分配比變化對(duì)系統(tǒng)能耗的影響規(guī)律,結(jié)果如表4所示。

    表4 制冷劑組分配比變化對(duì)系統(tǒng)能耗的影響Table 4 Influence of refrigerant distribution ratio variation on system energy consumption

    由表4可知,在滿足換熱器最小溫差大于3 ℃的前提條件下,預(yù)冷制冷劑中i-C5H12組分增加,C2H4、C3H8組分減少和深冷制冷劑中N2組分減少,C3H8組分增加可以使流程能耗減少,因此優(yōu)化結(jié)果為:預(yù)冷制冷劑各組分配比為y(C2H4):y(C3H8):y(i-C5H12) = 0.23:0.43:0.34;深冷制冷劑各組分配比為y(CH4):y(C2H4):y(C3H8):y(N2) = 0.24:0.29:0.34:0.13。

    1.3.3 工作壓力優(yōu)化

    在DMR流程的兩種循環(huán)過程中,工作壓力的變化將對(duì)系統(tǒng)能耗產(chǎn)生一定的影響,本研究在滿足換熱器最小溫差大于3 ℃的前提條件下,依次改變循環(huán)過程中的高低壓數(shù)值,利用Aspen HYSYS模塊記錄不同壓力下的系統(tǒng)能耗數(shù)據(jù)[19],繪制工作壓力變化對(duì)能耗的影響趨勢(shì)圖,如圖4所示。由圖4(a)和圖4(c)可知,在預(yù)冷循環(huán)中,降低高壓壓力可以實(shí)現(xiàn)系統(tǒng)能耗降低,在壓力變化范圍內(nèi),最小溫差始終滿足前提條件,平均溫差隨壓力的升高逐漸減小,可以看出優(yōu)化過程中降低壓力以降低系統(tǒng)能耗與提高壓力以減小平均溫差之間相互制約,后續(xù)優(yōu)化過程需通過BOX算法找出平衡點(diǎn)。在深冷循環(huán)中,降低高壓壓力可以實(shí)現(xiàn)系統(tǒng)能耗降低,在壓力變化范圍內(nèi),平均溫差隨著壓力的降低而減小,其變化趨勢(shì)與能耗一致。由圖4(b)和圖4(d)可知,無論是在預(yù)冷循環(huán)還是深冷循環(huán)中,提高低壓壓力都可以實(shí)現(xiàn)系統(tǒng)能耗降低,在壓力變化范圍內(nèi),平均溫差隨著壓力的提高而減小,其變化趨勢(shì)與能耗一致。綜合分析確定優(yōu)化結(jié)果為:預(yù)冷循環(huán)中高壓壓力為 1748.0 kPa、低壓壓力為 138.6 kPa;深冷循環(huán)中高壓壓力為 1682.0 kPa、低壓壓力為 79.0 kPa。

    圖4 循環(huán)工作壓力變化對(duì)能耗的影響Fig.4 Influence of cyclic working pressure variation on energy consumption

    2 DMR流程優(yōu)化結(jié)果及可行性分析

    2.1 流程優(yōu)化結(jié)果

    已知流程模擬完成后得到的LNG產(chǎn)品流量為982.5 kmol/h,模擬時(shí)所用原料氣流量為1000.0 kmol/h,因此可知該流程液化率高達(dá)98.25%。該流程中共有兩個(gè)換熱器(即換熱器1和換熱器2),兩個(gè)換熱器的換熱溫差分別為3.002 ℃和3.005 ℃,均滿足前提條件,其平均溫差分別為3.942 ℃和5.305 ℃。各節(jié)點(diǎn)的優(yōu)化數(shù)據(jù)如表5所示。

    表5 流程優(yōu)化后各節(jié)點(diǎn)數(shù)據(jù)Table 5 Data of each node after process optimization

    2.2 可行性分析

    2.2.1 換熱器換熱溫差

    本研究采用新方法進(jìn)行DMR流程內(nèi)各參數(shù)的優(yōu)化工作,通過改變制冷劑流量、配比以及循環(huán)工作壓力的數(shù)值等來調(diào)節(jié)換熱器內(nèi)部的換熱溫差,使其更加均勻,達(dá)到提高系統(tǒng)?效率的目的。兩個(gè)換熱器內(nèi)部冷熱側(cè)復(fù)合曲線如圖5所示,兩曲線接近且平滑,表明冷熱流體間換熱溫差均勻,此時(shí)能耗小,系統(tǒng)?效率較高。兩個(gè)換熱器內(nèi)部換熱溫差曲線如圖6所示,大范圍溫區(qū)內(nèi)換熱溫差均勻,足以達(dá)到提高系統(tǒng)?效率的目的。

    圖5 換熱器冷熱側(cè)復(fù)合曲線Fig.5 Compound curves of hot and cold side in heat exchanger

    圖6 換熱器換熱溫差曲線Fig.6 Curves of heat transfer temperature difference in heat exchanger

    2.2.2 流程能耗

    評(píng)價(jià)一種流程是否經(jīng)濟(jì)高效,能耗是最直觀的因素。系統(tǒng)比能耗(J,kW?h/t)和液化?效率(η,%)計(jì)算公式分別如式(1)和式(2)所示。本研究優(yōu)化完成后流程能耗數(shù)據(jù)如表6所示。

    表6 優(yōu)化后的流程能耗Table 6 Energy consumption of optimized process

    式中,Q為系統(tǒng)總能耗,kW;qLNG為LNG流量,t/h;CQ1、CQ2和CQ3為壓縮機(jī) 1、2 和 3 的能耗,kW;PQ1為離心泵1的能耗,kW;h1為LNG的焓,kW?h/t;s1為LNG的熵,kW?h/(t?k);h2為天然氣的焓,kW?h/t;s2為天然氣的熵,kW?h/(t?k);T0為環(huán)境溫度,K。

    目前國內(nèi)的LNG工廠中,陜西安塞和山東泰安均采用DMR流程,其比能耗分別為384.00 kW?h/t和 316.80 kW?h/ t,液化?效率分別為 35.00%和37.80%[20],與本研究優(yōu)化后的流程能耗作對(duì)比,結(jié)果如表7所示。

    表7 本研究與其他工廠流程能耗比較Table 7 Comparison of energy consumption between this study and other plants

    由表7可知,本研究通過新方法開展一系列優(yōu)化模擬后的流程能耗比目前工廠中的流程能耗顯著降低,系統(tǒng)液化??效率提高,因此該方法可行。

    3 結(jié)論

    本文采用KBO法和BOX算法結(jié)合的方法對(duì)DMR流程進(jìn)行了優(yōu)化研究,主要對(duì)DMR流程中各參數(shù)進(jìn)行了優(yōu)化,如制冷劑組分選擇、制冷劑配比以及工作壓力等參數(shù),通過優(yōu)化后的液化?效率來評(píng)價(jià)該方法的可行性,得出以下結(jié)論。

    (1)參數(shù)優(yōu)化后結(jié)果為:預(yù)冷制冷劑選取C2H4、C3H8和i-C5H123 種組分,各組分配比為y(C2H4):y(C3H8):y(i-C5H12) = 0.23:0.43:0.34;深冷制冷劑選取N2、CH4、C2H4和C3H84 種組分,各組分配比為y(CH4):y(C2H4):y(C3H8):y(N2) = 0.24:0.29:0.34:0.13;預(yù)冷循環(huán)中高壓壓力為1748.0 kPa,低壓壓力為138.6 kPa;深冷循環(huán)中高壓壓力為 1682.0 kPa,低壓壓力為 79.0 kPa。

    (2)流程經(jīng)優(yōu)化后天然氣液化率為98.25%,系統(tǒng)比能耗為311.14 kW?h/t,液化?效率為39.68%。通過新方法優(yōu)化后的DMR流程能耗與目前國內(nèi)工廠相比顯著降低,達(dá)到了提高系統(tǒng)?效率,降低天然氣液化成本的目的。

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