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    頂板圍巖復(fù)雜多變的巷道支護(hù)設(shè)計(jì)方案與支護(hù)效果研究

    2022-12-15 05:19:12沈英男
    四川水泥 2022年12期
    關(guān)鍵詞:網(wǎng)片泥巖規(guī)格

    沈英男 趙 斌

    (1.中鼎世紀(jì)工程設(shè)計(jì)有限公司,四川 成都 610000;2.山西長平煤業(yè)有限責(zé)任公司,山西 晉城 048000)

    0 引言

    某巷道層位選擇在K6灰?guī)r和K7砂巖之間,底板K6灰?guī)r和頂板K7砂巖之間巖層厚度平均在2~3m,巷道高度為3.2m,為此需要破頂板K7砂巖進(jìn)行巷道掘進(jìn)。巷道頂板K7砂巖巖體致密完整,承載能力強(qiáng),但不同區(qū)段砂巖層厚度變化較大,平均厚度1~2m,部分區(qū)域頂板K7砂巖缺失[1-3]。受掘進(jìn)砂巖及地質(zhì)構(gòu)造影響,K7砂巖變薄區(qū)和缺失區(qū)上層泥巖就會(huì)裸露,該泥巖巖層受風(fēng)化作用和水的影響顯著,具有典型的軟巖特性,穩(wěn)定性差,極易發(fā)生頂板坍塌事故,存在較大的安全隱患。因此,為解決上述問題,根據(jù)該巷道頂板砂巖層厚度和地質(zhì)構(gòu)造復(fù)雜多變的特點(diǎn),主要針對頂板泥巖進(jìn)行支護(hù)設(shè)計(jì)研究,以提高巷道圍巖的穩(wěn)定性。

    1 巷道圍巖特征分析

    1.1 巷道圍巖結(jié)構(gòu)特征

    巷道掘進(jìn)過程中,砂巖整體性較好,強(qiáng)度大,對巖體穩(wěn)定性產(chǎn)生重要影響的主要是泥巖。暴露的新鮮泥巖含有大量原生宏細(xì)觀裂隙,宏觀裂縫間距在幾個(gè)厘米范圍內(nèi)。這些宏細(xì)觀裂隙將泥巖分割成大小不一的巖石塊體,徒手或相互用力撞擊即可將泥巖沿其宏觀裂隙折斷[4],巷幫表面以里0~0.5m范圍內(nèi)泥巖巖體主要表現(xiàn)為沿其宏細(xì)觀裂隙產(chǎn)生劈裂和碎裂破壞特征;在頂板裂隙水、打鉆工程用水及風(fēng)化作用的影響下,頂板泥巖產(chǎn)生風(fēng)化和膨脹變形,進(jìn)一步弱化泥巖的強(qiáng)度,加劇破壞泥巖的完整性,使得巷道表面泥巖更加破碎。

    1.2 巷道圍巖力學(xué)參數(shù)特征

    通過巖石力學(xué)試驗(yàn)機(jī)、測試儀對巷道圍巖試樣進(jìn)行室內(nèi)實(shí)驗(yàn)測試,得到泥巖的彈性模量、泊松比、天然密度、飽和密度、單軸抗壓強(qiáng)度、抗拉強(qiáng)度、內(nèi)聚力和內(nèi)摩擦角等基本物理力學(xué)參數(shù),為設(shè)計(jì)科學(xué)合理的巷道圍巖支護(hù)方案提供依據(jù)。該地區(qū)砂巖和灰?guī)r巖體完整堅(jiān)硬,對圍巖穩(wěn)定性影響較小,可采取區(qū)域經(jīng)驗(yàn)值進(jìn)行計(jì)算分析,本文主要對泥巖物理力學(xué)參數(shù)進(jìn)行測試分析。

    對巷道泥巖取樣,巖樣立方塊體最小尺寸不小于15cm,累計(jì)取泥巖立方塊體7塊進(jìn)行參數(shù)測試,測試結(jié)果見表1。

    表1 巷道泥巖物理力學(xué)參數(shù)測試結(jié)果

    由表1可知,水對泥巖物理力學(xué)參數(shù)的影響顯著。與自然條件相比,浸水飽和后泥巖的彈性模量、單軸抗壓強(qiáng)度、抗拉強(qiáng)度、內(nèi)聚力和內(nèi)摩擦角分別降低42%、32%、41%、41%和3%。由此可知,該巷道泥巖軟巖特性比較顯著,受水影響極大。

    2 巷道支護(hù)設(shè)計(jì)方案

    綜合考慮巷道圍巖結(jié)構(gòu)特征和圍巖強(qiáng)度,以及巷道頂板砂巖厚度和地質(zhì)構(gòu)造復(fù)雜多變的特性,以巷道頂板錨固范圍內(nèi)自下而上巖層厚度及構(gòu)造變化程度為指標(biāo)[5],將巷道圍巖控制類型劃分為砂巖+泥巖正常支護(hù)段(巷道頂板為K7砂巖且厚度≥1m)、砂巖較薄或缺失段(巷道頂板為K7砂巖且厚度<1m)、地質(zhì)構(gòu)造段三類,提出三類頂板圍巖條件的支護(hù)方案,從圍巖分級(jí)角度對巷道支護(hù)參數(shù)進(jìn)行針對性地設(shè)計(jì)。

    2.1 正常地段支護(hù)參數(shù)設(shè)計(jì)

    2.1.1 頂板支護(hù)

    錨索:采用1×19股高強(qiáng)度低松馳預(yù)應(yīng)力鋼絞線剪切而 成,直徑Ф22mm,長 度5300mm和7300mm,型號(hào)SKP22-1/1720×7300(5300),尾部配有高強(qiáng)度鎖具。錨索托盤:采用拱形方托盤,規(guī)格為300×300×16mm。錨索布置:短錨索每排5根,排距1200mm,間距1000mm。長錨索“2-0-2”布置,排距2400mm,間距1700mm,靠幫側(cè)錨索距幫1650mm。網(wǎng)片規(guī)格:采用10號(hào)鐵絲進(jìn)行編制而成的金屬網(wǎng)護(hù)頂,金屬網(wǎng)網(wǎng)片型號(hào)為LW10/35×35-1.4×5.4m,規(guī)格為5.4m×1.4m,網(wǎng)孔規(guī)格為35mm×35mm。

    2.1.2 巷幫支護(hù)

    錨桿規(guī)格:桿體為22#左旋無縱筋螺紋鋼筋,型號(hào)為MSGLW-500/22×2000,長度2000mm,桿尾螺紋為M24,配套使用調(diào)心球墊及減摩墊圈。錨桿托盤:采用拱型方托盤,托盤規(guī)格為150mm×150mm×10mm。錨桿布置:每排3根錨桿,排距1200mm,錨桿間距1000mm,頂角錨桿距頂500mm,底角錨桿距底800mm。網(wǎng)片規(guī)格:采用10號(hào)鐵絲進(jìn)行編制而成的菱形金屬網(wǎng)護(hù)幫,網(wǎng)片型號(hào)為LW10/50-3.3×1.2m,規(guī)格為3.3m×1.2m,網(wǎng)孔規(guī)格為50mm×50mm。

    2.2 砂巖較薄或缺失地段支護(hù)參數(shù)設(shè)計(jì)

    2.2.1 頂板支護(hù)

    錨索:采用1×19股高強(qiáng)度低松馳預(yù)應(yīng)力鋼絞線剪切而成,直徑Ф22mm,長度6300mm,型號(hào)SKP22-1/1720×6300,尾部配有高強(qiáng)度鎖具。錨索托盤:采用拱形方托盤,規(guī)格為300×300×16mm。錨索布置:排距1000mm,間距1000mm,每排5根錨索,靠幫側(cè)錨索距幫500mm。網(wǎng)片規(guī)格:采用10號(hào)鐵絲進(jìn)行編制而成的金屬網(wǎng)和Ф6.0mm的鋼筋焊接而成的鋼筋網(wǎng)聯(lián)合護(hù)頂。金屬網(wǎng)網(wǎng)片型號(hào)為LW10/50×50(或35×35)-1.2×5.4m,規(guī)格為5.4m×1.2m,網(wǎng)孔規(guī)格為50mm×50mm或35mm×35mm;鋼筋網(wǎng)型號(hào)GW6.0/100-1.2×5.2m,網(wǎng)片規(guī)格為5.2m×1.2m,網(wǎng)孔規(guī)格為100mm×100mm。

    2.2.2 巷幫支護(hù)

    與正常地段的巷幫支護(hù)參數(shù)相同。

    2.3 地質(zhì)構(gòu)造段支護(hù)參數(shù)設(shè)計(jì)

    2.3.1 頂板淋水段支護(hù)體錨固力滿足要求的相關(guān)參數(shù)

    進(jìn)出地質(zhì)構(gòu)造前后10m,頂板淋水段支護(hù)體錨固力滿足要求的相關(guān)參數(shù)主要是頂板支護(hù)和巷幫支護(hù)的結(jié)構(gòu)參數(shù)。

    (1)頂板支護(hù)。錨索規(guī)格:型號(hào)SKP22-1/1720-7300(5300),延伸率≥7%,1×19股高強(qiáng)度低松弛預(yù)應(yīng)力鋼絞線,直徑Ф22mm,長度7.3m和5.3m,尾部采用配套的高強(qiáng)度鎖具。錨索托盤:規(guī)格為300×300×16mm高強(qiáng)度拱形可調(diào)心大托盤,力學(xué)性能與錨索索體相一致。錨索布置:短錨索每排5根,排距1m,間距1m。兩排短錨索中間打設(shè)1組2根12#工字鋼錨索,錨索長度7.3m,間距1.7m,錨索均垂直頂板打設(shè)。網(wǎng)片規(guī)格:采用10#鐵絲編織的菱形金屬網(wǎng)護(hù)頂,金屬網(wǎng)網(wǎng)片型號(hào)為LW10/50×50-1.2×5.4m,規(guī)格為5.4m×1.2m,網(wǎng)孔規(guī)格為50mm×50mm。

    (2)巷幫支護(hù)。與正常地段的巷幫支護(hù)參數(shù)相同。

    2.3.2 頂板淋水段支護(hù)體錨固力不滿足要求

    當(dāng)進(jìn)出地質(zhì)構(gòu)造前后10m范圍圍巖破碎、淋水較大導(dǎo)致支護(hù)體可錨性不符合要求時(shí),采用圍巖噴漿封閉、架設(shè)U型鋼棚的支護(hù)方式,并在地質(zhì)構(gòu)造范圍內(nèi)每間隔5m打設(shè)一個(gè)信號(hào)柱,延伸至影響區(qū)前后10m范圍。

    2.3.3 進(jìn)入地質(zhì)構(gòu)造后其他區(qū)域

    進(jìn)入地質(zhì)構(gòu)造前后10m后,采用K7砂巖頂板變薄或缺失情況下的支護(hù)設(shè)計(jì)。巷道超高時(shí),視巷幫條件進(jìn)行錨索補(bǔ)強(qiáng),并制定補(bǔ)強(qiáng)措施。

    3 巷道支護(hù)方案效果分析

    3.1 支護(hù)效果數(shù)值模擬分析

    采用FLAC3D數(shù)值模擬軟件,對支護(hù)設(shè)計(jì)方案的支護(hù)效果進(jìn)行分析。數(shù)值模擬采用的圍巖力學(xué)參數(shù):泥巖采用表1中所列飽和含水泥巖的各項(xiàng)參數(shù)平均值,砂巖和灰?guī)r的力學(xué)參數(shù)按照區(qū)域經(jīng)驗(yàn)值采用。模擬結(jié)果如圖1所示,數(shù)值模擬最小主應(yīng)力云圖中的藍(lán)色區(qū)域?yàn)閴簯?yīng)力集中區(qū)域。從圖1可清晰地看出,無論是正常地段、K7砂巖較薄或缺失地段,還是地質(zhì)構(gòu)造地段,采用該設(shè)計(jì)方案的巷道頂板均形成了壓力拱效應(yīng),壓力拱面積較大,表明設(shè)計(jì)的支護(hù)方案對巷道頂板巖層夾持加固效果較好,可有效地抑制頂板的彎曲下沉變形;巷道兩幫同樣形成加固拱效應(yīng),有效控制了巷幫圍巖變形。由此可知,根據(jù)頂板不同圍巖狀態(tài)針對性提出的分區(qū)支護(hù)參數(shù)設(shè)計(jì)可有效的控制巷道的圍巖變形,保障巷道的安全穩(wěn)定。

    圖1 不同支護(hù)方案下的圍巖第三主應(yīng)力云圖

    3.2 支護(hù)效果現(xiàn)場試驗(yàn)分析

    在巷道距巷口800m至1400m的600m區(qū)域進(jìn)行現(xiàn)場試驗(yàn),分別在距離巷口1000m和1200m處布設(shè)綜合測站對支護(hù)效果進(jìn)行觀測和分析。

    3.2.1 巷道變形觀測

    由圖2巷道圍巖變形趨勢曲線可以看出,巷道掘進(jìn)后的3~4個(gè)月變形最為顯著,5個(gè)月之后巷道圍巖變形基本趨于穩(wěn)定,穩(wěn)定后巷道最終頂板下沉量不超過40mm,頂?shù)装逡平坎怀^80mm,兩幫移近量不超過100mm,巷道圍巖整體變形較小,巷道處于穩(wěn)定服務(wù)狀態(tài)。

    圖2 巷道圍巖變形趨勢曲線

    3.2.2 支護(hù)體受力監(jiān)測

    綜合測站的巷道錨桿索軸力變化趨勢曲線如圖3所示,從圖3中可清晰地看出,錨桿索軸力隨時(shí)間的增加而增大,一般在巷道掘巷后5個(gè)月左右達(dá)到穩(wěn)定狀態(tài)。錨桿穩(wěn)定后的受力在150kN以內(nèi),錨索穩(wěn)定后的受力在350kN以內(nèi),錨桿和錨索受力處于合理的范圍之內(nèi),均處于安全工作狀態(tài),確保了巷道的安全穩(wěn)定。

    圖3 錨桿索軸力變化趨勢曲線

    4 結(jié)束語

    根據(jù)巷道泥巖結(jié)構(gòu)特征和泥巖力學(xué)參數(shù),結(jié)合頂板砂巖層厚度復(fù)雜多變和地質(zhì)構(gòu)造的特性,從圍巖分級(jí)角度提出了三類頂板圍巖條件的巷道錨網(wǎng)索支護(hù)設(shè)計(jì)方案,通過數(shù)值模擬和現(xiàn)場應(yīng)用驗(yàn)證了支護(hù)效果。數(shù)值模擬結(jié)果表面各方案支護(hù)效果均能滿足規(guī)范要求;現(xiàn)場應(yīng)用該支護(hù)方案后,巷道頂?shù)装逡平坎怀^80mm,兩幫移近量不超過100mm,巷道變形量小;巷道錨桿受力在150kN以內(nèi),錨索受力在350kN以內(nèi),錨桿和錨索均處于安全工作狀態(tài)。該支護(hù)設(shè)計(jì)方案確保了巷道的安全穩(wěn)定,取得了良好的支護(hù)效果,可供相關(guān)人員參考。

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