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    基于合理爐型控制的轉(zhuǎn)爐爐況綜合性維護(hù)技術(shù)

    2022-12-09 07:09:44楊德寶
    四川冶金 2022年5期
    關(guān)鍵詞:爐型爐襯爐況

    陳 陽,潘 軍,趙 濱,劉 威,楊德寶

    (馬鞍山鋼鐵股份有限公司長材事業(yè)部,安徽 馬鞍山 243000)

    提高轉(zhuǎn)爐爐齡和控制合理爐型是提高轉(zhuǎn)爐整體工藝操作水平的重要途徑,也是降低生產(chǎn)成本的重要措施。轉(zhuǎn)爐爐況維護(hù)的基礎(chǔ)是留碳濺渣,關(guān)鍵是補爐,其目的是控制合理爐型。若轉(zhuǎn)爐爐型控制不當(dāng),將會導(dǎo)致濺渣效果差,噴濺幾率增加、氧槍和煙罩粘鋼、鋼鐵料消耗增加等惡性循環(huán)問題[1-4]。

    馬鞍山鋼鐵股份有限公司長材事業(yè)部(以下簡稱馬鋼)4座65 t頂?shù)讖?fù)吹轉(zhuǎn)爐由于受品種結(jié)構(gòu)、工藝制度以及爐機匹配矛盾等綜合因素的影響,轉(zhuǎn)爐倒渣面、出鋼面、耳軸區(qū)以及出鋼口內(nèi)口爐襯侵蝕較為嚴(yán)重,現(xiàn)已成為轉(zhuǎn)爐爐況維護(hù)重要環(huán)節(jié)。針對上述問題,馬鋼通過改進(jìn)濺渣護(hù)爐工藝,綜合利用“棒材廢鋼渣補、轉(zhuǎn)爐終渣固渣護(hù)爐、濕法噴補、貼磚維護(hù)、手投料護(hù)爐”等轉(zhuǎn)爐爐況維護(hù)技術(shù),由事后救急式補爐改為預(yù)先維護(hù)性護(hù)爐,控制合理爐型,將轉(zhuǎn)爐爐況始終控制在安全穩(wěn)定、高效順行的狀態(tài)。

    1 工況條件

    馬鋼65 t頂?shù)讖?fù)吹轉(zhuǎn)爐主要參數(shù)見表1,吹煉氧槍為4孔噴頭,供氧強度3.4~3.6 Nm3/(t·min),氧槍噴頭工藝參數(shù)見表2,3支雙環(huán)縫式底槍,底吹強度0.02~0.04 Nm3/(t·min),轉(zhuǎn)爐冶煉用鐵水成分及溫度,見表3,轉(zhuǎn)爐主要造渣料技術(shù)指標(biāo),見表4。

    表1 65 t頂?shù)讖?fù)吹轉(zhuǎn)爐主要參數(shù)

    表2 氧槍噴頭工藝參數(shù)

    表3 轉(zhuǎn)爐入爐鐵水成分(質(zhì)量分?jǐn)?shù))和溫度

    表4 轉(zhuǎn)爐主要造渣料技術(shù)指標(biāo)

    2 合理爐型評價標(biāo)準(zhǔn)

    針對馬鋼4座65 t頂?shù)讖?fù)吹爐座各自特性以及爐齡階段,以合理爐型和爐況安全順行為基礎(chǔ),建立轉(zhuǎn)爐液面高度、倒渣角度、鋼水出凈角度合理爐型控制評價標(biāo)準(zhǔn),如表5所示。

    表5 轉(zhuǎn)爐合理爐型控制評價標(biāo)準(zhǔn)

    每日進(jìn)行轉(zhuǎn)爐液面高度測量和爐襯測厚,采用打點連線作圖方式,通過曲線變化趨勢跟蹤判斷爐型走勢,有針對性地對轉(zhuǎn)爐不同爐襯侵蝕部位,尤其是局部最薄弱處,通過調(diào)整加料、濺渣和綜合維護(hù)手段,使轉(zhuǎn)爐液面高度、倒渣角度和鋼水出凈角度趨向控制目標(biāo)范圍值。

    3 轉(zhuǎn)爐爐況綜合性維護(hù)技術(shù)

    3.1 濺渣護(hù)爐技術(shù)改進(jìn)

    濺渣護(hù)爐的基本原理是利用MgO含量達(dá)到飽和或過飽和的煉鋼終渣,通過高壓氮氣的吹濺,在爐襯表面形成一層高熔點的濺渣層,并與爐襯黏結(jié)附著,起到保護(hù)爐襯,提高使用壽命的目的[5]。影響濺渣層耐侵蝕能力的因素有主要有:轉(zhuǎn)爐留渣量、終渣(MgO)含量、終渣(T·Fe)含量、濺渣流量和槍位等,還要遵循“濺得起、粘得上、耐侵蝕”的原則。

    3.1.1 轉(zhuǎn)爐留渣量控制

    根據(jù)轉(zhuǎn)爐合理留渣量經(jīng)驗公式[6]:

    Qs=0.301Wn

    (1)

    式(1)中:Qs為轉(zhuǎn)爐合理留渣量,t;W為轉(zhuǎn)爐公稱容量,t;n為經(jīng)驗系數(shù),n=0.583~0.650。

    將表1數(shù)據(jù)代入式(1),計算得到馬鋼65 t頂?shù)讖?fù)吹轉(zhuǎn)爐合理留渣量為3.58~4.54 t。

    3.1.2 終渣(MgO)含量控制

    根據(jù)日本鋼鐵協(xié)會提供的轉(zhuǎn)爐終渣MgO的飽和溶解度計算公式[7]:

    w(MgO)飽和=0.04(θ-1650)

    +0.28w(T·Fe)-2w(CaO)/w(Si2)+9.5

    (2)

    式(2)中:w(MgO)飽和為渣中MgO飽和值,%;θ為轉(zhuǎn)爐終點溫度,℃;w(T·Fe)為渣中全鐵含量,%;w(CaO)為渣中CaO含量,%;w(SiO2)為渣中SiO2含量,%。

    馬鋼65 t頂?shù)讖?fù)吹轉(zhuǎn)爐終點溫度和渣樣主要成分化驗結(jié)果,見表6。

    表6 轉(zhuǎn)爐渣樣主要成分(質(zhì)量分?jǐn)?shù))和終點溫度

    將表6數(shù)據(jù)帶入式(2),計算得到馬鋼轉(zhuǎn)爐終渣w(MgO)飽和值為7.81%。因此,轉(zhuǎn)爐濺渣護(hù)爐爐次,終渣w(MgO)含量應(yīng)控制在6%~8%為宜。

    3.1.3 終渣(T·Fe)含量控制

    轉(zhuǎn)爐終渣中過高的(T·Fe)含量,會加速爐襯磚脫碳層形成,有利于爐渣向爐襯磚中滲透,導(dǎo)致爐襯熔損加劇[8]。爐渣熔化溫度Tm與爐渣主要成分和二元堿度R之間的關(guān)系[9]:

    Tm=1738.41+2.63w(MgO)

    -19.71w(T·Fe)+1.08R

    (3)

    式(3)中:Tm為爐渣熔化溫度,℃;w(MgO)為渣中MgO含量,%;w(T·Fe)為渣中全鐵含量,%;R為爐渣二元堿度。

    由式(3)計算可知,渣中w(T·Fe)每增加1%,爐渣熔化溫度Tm下降近20 ℃;若爐渣堿度增加1或者渣中w(MgO)增加1%時,爐渣熔化溫度Tm僅升高1~2 ℃。但轉(zhuǎn)爐在實際冶煉過程中,爐渣堿度和渣中w(MgO)含量變化是有限的,而渣中w(T·Fe)含量變化較大。因此,轉(zhuǎn)爐濺渣護(hù)爐爐次,終渣w(T·Fe)含量控制越低越好。

    3.1.4 濺渣工藝參數(shù)控制

    優(yōu)化濺渣護(hù)爐工藝參數(shù),可以提高濺渣護(hù)爐效果,還能有效防止?fàn)t口及爐身濺渣層過厚現(xiàn)象,確保轉(zhuǎn)爐合理爐型和爐況安全穩(wěn)定。圖1為濺渣護(hù)爐工藝參數(shù)控制流程圖。

    由圖1可知,濺渣前 30 s是爐渣的孕育期,開濺槍位1300 mm 快速冷卻收火后,逐步抬高槍位至1500 mm,再到2000 mm。當(dāng)爐口濺起片渣時,逐步降低槍位,每間隔10 s下降200~300 mm,直至1000 mm濺至無片渣,濺渣總時間控制在2 min。

    圖1 濺渣護(hù)爐工藝參數(shù)控制流程圖

    3.2 倒渣面爐襯維護(hù)

    棒材廢鋼渣補工藝原理是,通過向轉(zhuǎn)爐出鋼后的高溫液態(tài)爐渣中加入溫度差的冷料,使得高溫爐渣迅速冷卻形成局部“冷區(qū)”,爐渣中MgO、2CaO·SiO2、3CaO·SiO2等高熔點礦物質(zhì)析出冷凝,粘附在轉(zhuǎn)爐倒渣面爐襯上替代補爐料,達(dá)到快速維護(hù)爐襯的目的[10]。棒材廢鋼技術(shù)指標(biāo),見表7。棒材廢鋼渣補主要操作要點如下:

    表7 轉(zhuǎn)爐渣補用棒材廢鋼技術(shù)指標(biāo)

    (1)棒材廢鋼用量根據(jù)倒渣面爐襯侵蝕程度而定,以平鋪倒渣面爐襯侵蝕部位為宜,參考用量為60~75 kg/t。

    (2)渣補爐次鋼水終點w[C]≥0.10%,出鋼溫度1640~1660 ℃,轉(zhuǎn)爐終渣堿度3.0~3.5,終渣(MgO)百分含量:6%~8%,終渣(FeO)百分含量:13%~15%。

    (3)轉(zhuǎn)爐搖至63°~65°,向轉(zhuǎn)爐內(nèi)加入棒材廢鋼后,迅速將轉(zhuǎn)爐搖至83°~85°,使棒材廢鋼平鋪在渣面爐襯侵蝕部位;棒材廢鋼加入后,將轉(zhuǎn)爐上下2°~3°反復(fù)晃動5~6次后,靜置冷卻5~10 min。

    (4)冷卻結(jié)束后,將轉(zhuǎn)爐搖至零位,進(jìn)行濺渣護(hù)爐操作,完成補爐,進(jìn)行下爐冶煉。

    3.3 出鋼面爐襯維護(hù)

    由于高溫爐渣與爐襯界面存在溫度差,利用轉(zhuǎn)爐終渣在冷卻過程中,高熔點物質(zhì)相互擴散,同類礦物重結(jié)晶的工藝原理,能夠?qū)t襯侵蝕部位很好地維護(hù)平整,使高溫爐渣凝固在出鋼面爐襯所需維護(hù)部位與爐襯形成一個整體[11],起到耐火材料的作用,從而達(dá)到護(hù)爐的效果。轉(zhuǎn)爐終渣固渣維護(hù)出鋼面爐襯技術(shù),具體操作要點如下:

    (1)轉(zhuǎn)爐終渣固渣維護(hù)出鋼面爐襯爐次前1爐,轉(zhuǎn)爐出鋼完畢濺渣護(hù)爐后,將爐內(nèi)渣翻盡,采用激光測厚儀測量出鋼面爐襯厚度,為轉(zhuǎn)爐選擇合適的留渣量提供數(shù)據(jù)參考。

    (2)轉(zhuǎn)爐終渣固渣維護(hù)出鋼面爐襯爐次,轉(zhuǎn)爐造渣料依據(jù)鐵水w[Si]含量加入,適用條件為:鐵水60 t,廢鋼12.5 t,總裝入量(72±0.5)t,參見表8。轉(zhuǎn)爐終點鋼水要求w[C]控制在0.08%~0.12%,出鋼溫度控制在1640~1660 ℃。轉(zhuǎn)爐終渣堿度控制在3.0~3.5,爐渣中w(MgO)含量控制在6%~8%,渣中w(FeO)含量控制在10%~15%。

    表8 轉(zhuǎn)爐主要造渣料用量參考表

    (3)根據(jù)轉(zhuǎn)爐出鋼面爐襯侵蝕程度,確定合適的留渣量。然后,選擇合適的搖爐角度,將轉(zhuǎn)爐終渣平鋪至出鋼面爐襯所需維護(hù)部位,并根據(jù)轉(zhuǎn)爐出鋼面爐襯侵蝕程度和留渣量大小,確定合適的靜置冷卻時間。出鋼面爐襯侵蝕程度、留渣量與冷卻時間對應(yīng)關(guān)系,見表9。

    表9 出鋼面爐襯侵蝕程度、留渣量與冷卻時間對應(yīng)關(guān)系

    (4)維護(hù)后第1爐冶煉結(jié)束,倒?fàn)t測溫取樣前,轉(zhuǎn)爐向出鋼側(cè)和倒渣側(cè)反復(fù)10°晃爐2~3次,待轉(zhuǎn)爐搖至測溫取樣位置平穩(wěn)后,才能測溫取樣。出鋼時,爐后作業(yè)平臺樹立安全告示,爐口正前方嚴(yán)禁作業(yè)人員和車輛通行。

    3.4 出鋼口內(nèi)口維護(hù)

    由于轉(zhuǎn)爐出鋼口在出鋼過程中長期受到高溫鋼水沖刷作用,尤其是高溫過氧化鋼水沖刷侵蝕作用更大,使得出鋼口內(nèi)徑擴大,出鋼口周圍工作層極易出現(xiàn)凹陷缺損現(xiàn)象。因此,馬鋼創(chuàng)新性地利用現(xiàn)有補爐料或手投料,并制作專用維護(hù)工具配合使用,可以實現(xiàn)轉(zhuǎn)爐出鋼口內(nèi)口侵蝕部位的有效維護(hù)。圖2為轉(zhuǎn)爐出鋼口內(nèi)口侵蝕部位修補工具結(jié)構(gòu)示意圖。

    1.套管;2.掛鉤;3.收縮段導(dǎo)向;4.卡桿

    如圖2所示,轉(zhuǎn)爐出鋼口內(nèi)口侵蝕部位修補工具主要包括套管、套管頂端掛鉤、收縮段導(dǎo)向、以及距離套管頂端適中且在同一平面上相互呈90°卡桿。套管外徑略小于出鋼口內(nèi)徑,通過收縮段導(dǎo)向可快速、方便地插入出鋼口內(nèi)口,通過套管同一平面上相互呈90°卡桿,可穩(wěn)定地將修補工具固定在出鋼口內(nèi)口,支撐探伸出部分又起到了標(biāo)尺作用,使得修補后出鋼口周圍爐襯不至于過高,可確保鋼水出凈。轉(zhuǎn)爐出鋼口內(nèi)口侵蝕部位維護(hù)具體實施步驟如下:

    (1)上一爐出鋼完畢,轉(zhuǎn)爐正常濺渣護(hù)爐,待爐內(nèi)渣翻空后,將轉(zhuǎn)爐向出鋼側(cè)搖平90°,確保出鋼口軸線垂直于水平面。

    (2)作業(yè)人員通過將轉(zhuǎn)爐出鋼口內(nèi)口侵蝕部位修補工具沿出鋼口內(nèi)口插入,使其固定在出鋼口內(nèi)。

    (3)通過人工手投方式將補爐料或手投料均勻投擲至出鋼口侵蝕部位,直至出鋼口侵蝕部位填平為止,完成修補工作。

    4 實施效果

    以馬鋼1#頂?shù)讖?fù)吹轉(zhuǎn)爐為例,自2021年6月份采用基于合理爐型控制的轉(zhuǎn)爐爐況綜合性維護(hù)技術(shù)以來,轉(zhuǎn)爐爐襯薄弱部位得到較好維護(hù),爐況始終處于安全穩(wěn)定、高效順行的狀態(tài)。1#頂?shù)讖?fù)吹轉(zhuǎn)爐爐襯測厚數(shù)據(jù),見表10。

    表10 1#頂?shù)讖?fù)吹轉(zhuǎn)爐爐襯測厚數(shù)據(jù)

    基于合理爐型控制的轉(zhuǎn)爐爐況綜合性維護(hù)技術(shù),在提高轉(zhuǎn)爐爐齡和控制合理爐型的同時,還取得了以下幾個方面的效果:

    (1)采用棒材廢鋼渣補技術(shù),有效提高了鋼水實物質(zhì)量。與傳統(tǒng)生鐵塊渣補技術(shù)相比,倒渣面爐襯補爐頻次由215次/月下降至158次/月。

    (2)利用封爐間隙和轉(zhuǎn)爐停爐檢修同步實施轉(zhuǎn)爐終渣固渣維護(hù)出鋼面爐襯技術(shù),可以有效避免爐機匹配矛盾;另外,由于該技術(shù)不需要補爐砂耐材投入,可以有效起到降低補爐砂用量的使用效果。與傳統(tǒng)補爐砂維護(hù)出鋼面爐襯相比,出鋼面爐襯維護(hù)頻次由108次/月下降至79次/月。

    (3)出鋼口內(nèi)口侵蝕部位修補方法有效解決了常規(guī)濕法噴補維護(hù)時,因出鋼口缺乏有效的封堵措施,噴補料極易沿出鋼口內(nèi)壁流出,進(jìn)而影響出鋼口內(nèi)口侵蝕部位修補效果,以及增加噴補頻次的問題,可以實現(xiàn)轉(zhuǎn)爐出鋼口內(nèi)口侵蝕部位的有效維護(hù)。

    5 結(jié)語

    馬鋼65 t頂?shù)讖?fù)吹轉(zhuǎn)爐通過改進(jìn)濺渣護(hù)爐工藝,并利用“棒材廢鋼渣補、轉(zhuǎn)爐終渣固渣護(hù)爐、濕法噴補、貼磚維護(hù)、手投護(hù)爐”等轉(zhuǎn)爐爐況綜合性維護(hù)技術(shù),轉(zhuǎn)爐爐齡由22 000爐提高至25 000爐,噸鋼耐材用量下降了0.13 kg/t,轉(zhuǎn)爐爐型合格率由80.73%提高至90.51%,為轉(zhuǎn)爐爐況高效、穩(wěn)定順行提供有力支撐。

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