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    基于褐鐵型紅土鎳礦的燒結(jié)試驗(yàn)研究

    2022-12-09 07:09:44孫如意黃在京李炳基
    四川冶金 2022年5期
    關(guān)鍵詞:成品率燃耗無(wú)煙煤

    閆 培,孫如意,黃在京,李炳基

    (廣西北港新材料有限公司,廣西 北海 536000)

    隨著硫化鎳礦資源的逐漸枯竭,紅土鎳礦成為冶煉鎳鐵的重要原料[1]。目前,回轉(zhuǎn)窯預(yù)還原-電爐熔煉工藝(RKEF)是最廣泛應(yīng)用的紅土鎳礦冶煉工藝,但是隨著印尼等國(guó)家禁止鎳礦資源出口,高品位紅土鎳礦的價(jià)格持續(xù)走高,采購(gòu)愈發(fā)困難,而價(jià)格較低的褐鐵礦型紅土鎳礦更適合采用燒結(jié)-高爐工藝冶煉[2-3]。但是褐鐵礦中結(jié)晶水含量高,燒結(jié)過(guò)程中結(jié)晶水的分解氣化和褐鐵礦的高同化性和流動(dòng)性造成燒結(jié)礦的大孔薄壁結(jié)構(gòu),使得燒結(jié)礦強(qiáng)度降低,只有通過(guò)增加配碳量來(lái)增加成品率,因此造成了燒結(jié)礦中FeO 含量嚴(yán)重過(guò)高,還原性極差的問(wèn)題,并且褐鐵礦的最低同化溫度遠(yuǎn)低于赤鐵礦和國(guó)內(nèi)磁鐵礦,故在燒結(jié)溫度一定時(shí),褐鐵礦將比赤鐵礦更多地被液相所同化,使液相生成量更多[4]。對(duì)以褐鐵礦型紅土鎳礦為燒結(jié)原料的燒結(jié)廠的產(chǎn)品質(zhì)量及產(chǎn)能造成了極大的影響[5]。

    由于目前對(duì)冶煉低鎳高鐵紅土鎳礦工藝流程的基礎(chǔ)性研究尚不完善,無(wú)法對(duì)實(shí)際生產(chǎn)做出精確指導(dǎo),因此,對(duì)褐鐵礦型紅土鎳礦燒結(jié)行為的研究顯得很有必要。本文將以燒結(jié)杯試驗(yàn)?zāi)M褐鐵礦型紅土鎳礦。

    1 原料成份

    試驗(yàn)所用原料包括來(lái)自菲律賓的紅土礦、高爐返礦、重力除塵灰、燒結(jié)除塵灰、無(wú)煙煤、焦粉、生石灰、燒結(jié)內(nèi)返礦等。原料化學(xué)成分見表1。從表1中可以看出,紅土礦鐵品位為46.67%,SiO2、MgO及Al2O3質(zhì)量分?jǐn)?shù)高,分別為5.82%、3.10%和5.78%,Ni質(zhì)量分?jǐn)?shù)低,為0.76%,Cr2O3質(zhì)量分?jǐn)?shù)為3.70%,紅土鎳礦燒損高達(dá)14.66%,是典型的褐鐵礦型紅土鎳礦。

    表1 原料化學(xué)成分 單位:%

    褐鐵礦型紅土鎳礦的XRD衍射圖分析見圖1。褐鐵礦型紅土鎳礦中,主要礦物為針鐵礦,有少量的磁鐵礦、赤鐵礦、鎳蛇紋石及鱗石英。

    圖1 紅土鎳礦的XRD衍射分析

    2 燒結(jié)杯試驗(yàn)

    2.1 試驗(yàn)方案

    本次試驗(yàn)以某燒結(jié)廠給出的某日實(shí)際生產(chǎn)數(shù)據(jù)為基準(zhǔn),制定了相應(yīng)的燒結(jié)配料方案,采用控制變量法進(jìn)行單因素?zé)Y(jié)杯實(shí)驗(yàn),研究布料方式、煤粉配比、堿度及煤粉粒度對(duì)燒結(jié)過(guò)程的影響。燒結(jié)杯試驗(yàn)基準(zhǔn)配料方案見表2。

    表2 燒結(jié)杯試驗(yàn)原料配比基準(zhǔn) 單位:%

    2.2 燒結(jié)杯試驗(yàn)流程

    原料經(jīng)配料后進(jìn)行一次混合與二次混勻制粒,布入燒結(jié)杯后經(jīng)點(diǎn)火保溫、抽風(fēng)燒結(jié)、冷卻后進(jìn)行單輥破碎,再進(jìn)行燒結(jié)礦粒度組成、轉(zhuǎn)鼓強(qiáng)度測(cè)試,考察各工藝參數(shù)調(diào)節(jié)對(duì)燒結(jié)礦強(qiáng)度的影響。實(shí)驗(yàn)室的燒結(jié)杯試驗(yàn)流程如圖2所示。

    2.3 試驗(yàn)參數(shù)控制

    為了提高混勻效果,一混總時(shí)間為6 min,二混總時(shí)間為6 min,由于紅土鎳礦吸水能力強(qiáng),若一混加水會(huì)導(dǎo)致水分被表層紅土鎳礦吸收,水分無(wú)法滲透到下層,因此實(shí)驗(yàn)室一混不加水,二混加滴狀水提高制粒效果。燒結(jié)杯的料層高度為770 mm,燒結(jié)過(guò)程中由于紅土鎳礦燒損大、燒結(jié)過(guò)程大量收縮,料層下降20~25 cm,致使燒結(jié)礦產(chǎn)量低,且燒結(jié)杯中心料層與四周料層垂直燒結(jié)速度不同步,燒結(jié)橫向不均勻性嚴(yán)重,導(dǎo)致燒結(jié)礦強(qiáng)度差;點(diǎn)火溫度為1100 ℃,點(diǎn)火溫度低于1100 ℃時(shí)會(huì)導(dǎo)致表層點(diǎn)火強(qiáng)度不夠,實(shí)驗(yàn)中發(fā)現(xiàn)燒結(jié)杯中上層燒結(jié)礦比下層燒結(jié)礦的強(qiáng)度明顯低,因此控制保溫時(shí)間為3 min;點(diǎn)火負(fù)壓為-5 kPa,燒結(jié)負(fù)壓為-10 kPa,負(fù)壓過(guò)高會(huì)導(dǎo)致燃燒帶移動(dòng)速度過(guò)快,燒結(jié)礦欠燒,燒結(jié)礦強(qiáng)度變差。燒結(jié)過(guò)程見圖3。

    圖3 燒結(jié)杯料面

    3 試驗(yàn)結(jié)果分析

    3.1 無(wú)煙煤配比的影響

    無(wú)煙煤作為燒結(jié)過(guò)程中的主要燃料,其配比對(duì)燒結(jié)礦成品的質(zhì)量影響非常大,選擇合適的燃料配比有助于提高燒結(jié)礦成品率[5]。從圖4可以看出,隨著無(wú)煙煤配比的增加,燒結(jié)礦成品率、轉(zhuǎn)鼓強(qiáng)度及利用系數(shù)呈現(xiàn)增長(zhǎng)的趨勢(shì),固體燃耗呈現(xiàn)先略微減少后增加的趨勢(shì)。

    圖4 無(wú)煙煤配比對(duì)燒結(jié)性能的影響

    無(wú)煙煤配比為5.2%時(shí),由于褐鐵礦型紅土鎳礦物理水和結(jié)晶水含量高,水分的脫除需要消耗大量的熱量,燒結(jié)過(guò)程中液相量少,因而燒結(jié)礦的指標(biāo)較差。當(dāng)無(wú)煙煤配比從5.2%提高到7.2%時(shí),燒結(jié)礦成品率由60.04%提高到72.64%,轉(zhuǎn)鼓強(qiáng)度由44.27%提高到58.24%,利用系數(shù)由0.85 t·m-2·h-1增加到0.91 t·m-2·h-1,固體燃耗略微升高。

    燃料不足時(shí),混合料上層由于熱量供應(yīng)不足,液相產(chǎn)生量不足,燒結(jié)礦產(chǎn)質(zhì)量難以保障。若無(wú)煙煤配比繼續(xù)提高,會(huì)導(dǎo)致固體燃耗增加,且無(wú)煙煤配比過(guò)高會(huì)導(dǎo)致燒結(jié)礦中的FeO含量升高,對(duì)后續(xù)高爐生產(chǎn)造成不利的影響,綜合考慮成品率、轉(zhuǎn)鼓強(qiáng)度及利用系數(shù),推薦無(wú)煙煤配比為7.2%。

    3.2 堿度的影響

    堿度對(duì)燒結(jié)性能的影響見圖5,隨著堿度的提高,成品率先增大后略微減小,轉(zhuǎn)鼓強(qiáng)度呈現(xiàn)先提高后不變的趨勢(shì),利用系數(shù)呈現(xiàn)先增加后減少的趨勢(shì),固體燃耗呈現(xiàn)降低的趨勢(shì),堿度的增加有助于燒結(jié)液相量的生成,也有利于燒結(jié)礦中復(fù)合鐵酸鈣的生成,從而有利于燒結(jié)礦性能的提高。但堿度過(guò)高時(shí)會(huì)導(dǎo)致燒結(jié)過(guò)程中液相量過(guò)多,從而使得燒結(jié)過(guò)程的高溫透氣性變差,從而影響燒結(jié)礦的性能。堿度在1.6時(shí),利用系數(shù)到達(dá)最高,利用系數(shù)為0.91 t·m-2·h-1,其他指標(biāo)也處于較高的水平。綜合考慮燒結(jié)礦的各項(xiàng)指標(biāo),燒結(jié)礦適宜堿度為1.6。

    圖5 堿度對(duì)燒結(jié)性能的影響

    3.3 布料方式的影響

    常規(guī)布料是將混合料直接倒入燒結(jié)杯中,實(shí)驗(yàn)室偏析布料是將混合料通過(guò)篩孔為5 mm篩子進(jìn)行預(yù)先篩分,將大于5 mm粗顆粒鋪在燒結(jié)杯下層,小于5 mm細(xì)顆粒鋪在燒結(jié)杯上層。圖6是研究?jī)煞N布料方式對(duì)燒結(jié)性能的影響。

    圖6 布料方式對(duì)燒結(jié)性能的影響

    實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明,在兩種布料方式中,偏析布料的各項(xiàng)指標(biāo)最佳,分析原因可知,與常規(guī)布料相比,偏析布料將粗顆粒鋪在下層,細(xì)顆粒鋪在上層,減輕了混合料中粉末料充填到大粒級(jí)縫隙中破壞原始燒結(jié)料層透氣性的現(xiàn)象,整個(gè)料層的透氣性得到改善,使得無(wú)煙煤與空氣接觸幾率增大,無(wú)煙煤燃燒更加充分,且燒結(jié)過(guò)程中的自動(dòng)蓄熱作用使位于燒結(jié)杯下層的粗顆粒融化程度增大,使難燒難熔融粗顆粒反應(yīng)更加完全,避免了大粒級(jí)料燒不透以及與周圍顆粒不黏結(jié)而帶來(lái)的燒結(jié)礦質(zhì)量波動(dòng)、產(chǎn)量下降,因而在偏析布料時(shí)的燒結(jié)指標(biāo)最好。

    3.4 煤粉粒度對(duì)燒結(jié)過(guò)程的影響

    無(wú)煙煤不同的粒級(jí)是通過(guò)篩分得到的,隨著無(wú)煙煤粒級(jí)由0~3 mm提高到3~5 mm,成品率和轉(zhuǎn)鼓強(qiáng)度逐漸提高,利用系數(shù)呈現(xiàn)先增大后減小的趨勢(shì),固體燃耗呈現(xiàn)先降低后升高的趨勢(shì)。當(dāng)無(wú)煙煤粒級(jí)為0~3 mm時(shí),無(wú)煙煤的粒度偏細(xì),燒結(jié)過(guò)程中燃燒速度快,燃燒前沿速度快于傳熱前沿速度,高溫維持時(shí)間短,燒結(jié)礦礦化時(shí)間短,導(dǎo)致燒結(jié)礦的性能指標(biāo)變差;當(dāng)無(wú)煙煤粒級(jí)為1~3 mm時(shí),無(wú)煙煤粒度相對(duì)提高,燒結(jié)過(guò)程中燃燒速度變慢,高溫維持時(shí)間延長(zhǎng),燒結(jié)礦礦化時(shí)間延長(zhǎng),燒結(jié)礦的性能指標(biāo)變好;當(dāng)無(wú)煙煤粒級(jí)為1~5 mm時(shí),無(wú)煙煤粒度進(jìn)一步提高,燒結(jié)過(guò)程中燃燒速度變慢,高溫維持時(shí)間延長(zhǎng),燒結(jié)礦礦化時(shí)間延長(zhǎng),燒結(jié)礦的性能指標(biāo)變好;但當(dāng)無(wú)煙煤粒級(jí)為3~5 mm時(shí),無(wú)煙煤粒度過(guò)粗,無(wú)煙煤分布不均勻,料層中碳的分布點(diǎn)變少,且布料時(shí)粗顆粒煤粉易于偏析在料層下部,導(dǎo)致燃燒帶變厚,料層高溫透氣性變差,燒結(jié)礦的性能指標(biāo)惡化。無(wú)煙煤粒級(jí)在1~5 mm時(shí),固體燃耗最低,固體燃耗為131.74 kg·t-1,且其他指標(biāo)也相對(duì)較好,利用系數(shù)為0.91 t·m-2·h-1,轉(zhuǎn)鼓強(qiáng)度為58.02%,成品率為75.06%。因此建議生產(chǎn)實(shí)踐中提高1~5 mm無(wú)煙煤粒級(jí)的含量,減少-1 mm和+5 mm無(wú)煙煤粒級(jí)的含量。

    圖7 無(wú)煙煤粒級(jí)對(duì)燒結(jié)性能的影響

    無(wú)煙煤粒度增大延長(zhǎng)了燒結(jié)過(guò)程的高溫維持時(shí)間,燒結(jié)礦的礦化時(shí)間延長(zhǎng),燒結(jié)礦的固結(jié)條件得到改善,且堿度的提高有利于燒結(jié)過(guò)程中復(fù)合鐵酸鈣(SFCA)的形成,因此,優(yōu)化后的燒結(jié)性能得到提升。

    4 結(jié)論

    通過(guò)燒結(jié)杯試驗(yàn),該燒結(jié)廠使用褐鐵型紅土礦為燒結(jié)原料時(shí),布料方式、煤粉配比、堿度、煤粉粒度等參數(shù)均對(duì)燒結(jié)過(guò)程有較大影響,生產(chǎn)過(guò)程中較適宜的工藝參數(shù)為:采用偏析布料、煤粉配比為7.2%、堿度為1.6、煤粉粒度為1~5 mm,燒結(jié)成品率和燒結(jié)礦質(zhì)量有較大提升,可獲得成品率為75.06%,轉(zhuǎn)鼓指數(shù)為58.02%的燒結(jié)礦,利用系數(shù)為0.89 t·m-2·h-1,固體燃耗為131.74 kg/t。

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