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    近斷層地震動(dòng)作用下重力壩損傷特性研究

    2022-12-08 06:19:22張衛(wèi)云祝福源
    水力發(fā)電 2022年11期
    關(guān)鍵詞:方向性重力壩壩頂

    吳 宇,張衛(wèi)云,顧 冬,祝福源,崔 笑

    (1.南京市水利規(guī)劃設(shè)計(jì)院股份有限公司,江蘇 南京 210000;2.河海大學(xué)水利水電學(xué)院,江蘇 南京 210024;3.水發(fā)規(guī)劃設(shè)計(jì)有限公司,山東 濟(jì)南 272037;4.中國(guó)電建集團(tuán)北京勘測(cè)設(shè)計(jì)研究院有限公司,北京 100024)

    0 引 言

    20世紀(jì)末到21世紀(jì)初發(fā)生的幾次大地震,如1995年的日本Kobe地震、1999年的臺(tái)灣Chi-Chi以及2003年的伊朗Bam地震等均應(yīng)具有明顯的破裂方向性效應(yīng)和速度脈沖特征,對(duì)結(jié)構(gòu)造成了重大的損壞。我國(guó)絕大多數(shù)的高壩大庫(kù)均集中于我國(guó)西部地區(qū),而這一地區(qū)正是我國(guó)地震高發(fā)地區(qū),因而研究近斷層脈沖地震動(dòng)對(duì)水工結(jié)構(gòu)動(dòng)力響應(yīng)的影響具有重要意義。梅偉等[1]研究了近斷層脈沖型地震動(dòng)對(duì)黏土心墻土石壩動(dòng)力響應(yīng)的影響;唐彧杰等[2]研究了近斷層脈沖型地震動(dòng)對(duì)高拱壩動(dòng)力響應(yīng)的影響;宋健等[3]研究了近斷層脈沖型地震動(dòng)對(duì)土質(zhì)邊坡動(dòng)力響應(yīng)的影響。

    在近斷層地震動(dòng)對(duì)重力壩動(dòng)力響應(yīng)影響研究方面,張社榮等[4]針對(duì)近斷層脈沖型地震動(dòng)對(duì)重力壩損傷累積破壞的影響進(jìn)行了研究。但在研究過(guò)程中僅考慮了向前方向性效應(yīng)及無(wú)脈沖效應(yīng)地震動(dòng)對(duì)重力壩損傷累積破壞的影響,忽略了滑沖效應(yīng)對(duì)重力壩動(dòng)力響應(yīng)的影響。為了更為全面地了解近斷層脈沖型地震動(dòng)作用下的重力壩損傷特性,本文以Koyna重力壩為例建立了塑性損傷模型,并對(duì)模型的正確性進(jìn)行了驗(yàn)證。從壩體損傷區(qū)域分布、壩頂關(guān)鍵點(diǎn)位移以及壩體損傷耗能情況3個(gè)方面出發(fā),對(duì)比研究了具有向前方向性效應(yīng)、滑沖效應(yīng)和無(wú)脈沖效應(yīng)近斷層地震動(dòng)對(duì)重力壩損傷特性的影響。

    1 近斷層脈沖型地震動(dòng)選取

    1999年的臺(tái)灣Chi-Chi地震動(dòng)擁有大量含脈沖特性的地震波。為了更為全面地了解近斷層脈沖型地震動(dòng)作用下的重力壩損傷特性,本文從Chi-Chi地震動(dòng)選取了6條地震波,如表1所示,向前方向性效應(yīng)、滑沖效應(yīng)及無(wú)脈沖效應(yīng)地震波各2條。所選地震動(dòng)均來(lái)自PEER[2]強(qiáng)震數(shù)據(jù)庫(kù),將所有地震波統(tǒng)一調(diào)幅為0.2g,地震動(dòng)持時(shí)均為90 s。PGA、PGV、PGD分別表示地震動(dòng)峰值加速度、峰值速度、峰值位移,PGV/PGA是反映速度脈沖的參數(shù),PGV/PGA>0.2時(shí)速度脈沖特性較為明顯[5]。圖1~圖3給出了典型的具有向前方向性效應(yīng)、滑沖效應(yīng)及無(wú)脈沖效應(yīng)的地震波的加速度、速度和位移時(shí)程曲線。從圖1~圖3可以看出,具有向前方向性效應(yīng)的TCU051-EW波呈現(xiàn)出明顯的雙向往復(fù)形式的脈沖,具有滑沖效應(yīng)的TCU071-EW波呈現(xiàn)出明顯的單向運(yùn)動(dòng)形式脈沖。

    表1 脈沖型/非脈沖型地震記錄

    圖1 TCU051-EW地震波時(shí)程曲線(向前方向性效應(yīng))

    圖2 TCU075-EW地震波時(shí)程曲線(滑沖效應(yīng))

    圖3 TCU071-EW地震波時(shí)程曲線(無(wú)脈沖效應(yīng))

    2 近斷層脈沖型地震動(dòng)對(duì)重力壩損傷特性影響研究

    2.1 工程概況及有限元模型

    Koyna重力壩壩高103 m,壩基底部和壩頂寬分別為70.2、14.8 m,壩前水位91.75 m,下游折坡處距地面67 m,折坡處以下坡比為1∶0.75,建立圖4所示有限元模型。地基范圍為:上下游及深度方向地基各取1.5倍壩高。模型中防滲帷幕中心線距壩體上游面7 m,帷幕深度為1/2壩前水位高度,取45.5 m。壩體設(shè)為塑性損傷材料[6],壩基為線彈性材料。

    圖4 Koyna重力壩有限元模型

    計(jì)算采用的壩體混凝土、基巖材料參數(shù)見(jiàn)表2和表3,防滲帷幕取值與壩體混凝土相同。

    表2 壩體混凝土材料屬性

    表3 基巖材料屬性

    2.2 損傷模型的驗(yàn)證

    為了說(shuō)明本文建立的Koyna重力壩塑性損傷模型能較為真實(shí)地反映出大壩在地震作用下的動(dòng)力響應(yīng),將本文計(jì)算出的Koyna重力壩仿真結(jié)果與模型試驗(yàn)結(jié)果進(jìn)行對(duì)比驗(yàn)證。

    同時(shí)輸入水平向峰值加速度為0.474g和豎向峰值加速度為0.312g的Koyna實(shí)測(cè)地震波如圖5所示。在截?cái)噙吔缣幨┘诱硰椥匀斯み吔鏪7]以防止地震波發(fā)生反射。

    圖5 Koyna重力壩實(shí)測(cè)地震波

    本文計(jì)算出的仿真結(jié)果如圖6所示,壩體折坡處在震后形成貫穿上下游的裂縫,壩踵位置出現(xiàn)損傷開(kāi)裂,計(jì)算結(jié)果與文獻(xiàn)[8]模型試驗(yàn)結(jié)果相似,說(shuō)明本文建立的Koyna重力壩塑性損傷模型能較好地模擬大壩在地震作用下的動(dòng)力響應(yīng)。

    圖6 Koyna重力壩損傷分布

    2.3 近斷層地震動(dòng)對(duì)壩體損傷區(qū)域的影響研究

    圖7為Koyna重力壩在遭受不同特性近斷層地震動(dòng)作用后的壩體塑性損傷分布。其中,圖7a、7b為具有向前方向性效應(yīng)特性地震動(dòng)作用后的損傷分布,從圖7a、7b可以看出,地震過(guò)后,在折坡處形成了貫通上下游的裂縫,壩踵位置也出現(xiàn)了嚴(yán)重的損傷開(kāi)裂現(xiàn)象;圖7c、7d為具有滑沖效應(yīng)特性地震動(dòng)作用后的損傷分布,從圖7c、7d可以看出,地震過(guò)后,下游折坡處及壩踵位置出現(xiàn)了輕微的損傷開(kāi)裂,比向前方向性效應(yīng)地震動(dòng)破壞性小很多;圖7e、7f為無(wú)脈沖效應(yīng)地震動(dòng)作用后的損傷分布,從圖7e、7f可以看出,地震過(guò)后,下游折坡處出現(xiàn)了較為嚴(yán)重的損傷開(kāi)裂,但未形成貫通的裂縫,壩踵位置的損傷開(kāi)裂也較為嚴(yán)重,壩體的整體破壞程度輕于向前方向性效應(yīng)地震動(dòng)作用結(jié)果,重于滑沖效應(yīng)地震動(dòng)作用結(jié)果。從損傷分布上可以看出,向前方向性效應(yīng)地震動(dòng)的破壞作用最為嚴(yán)重,其次為無(wú)脈沖效應(yīng)地震動(dòng),滑沖效應(yīng)地震動(dòng)破壞性最輕。

    圖7 壩體塑性損傷分布

    2.4 近斷層地震動(dòng)對(duì)重力壩位移的影響研究

    圖8為Koyna重力壩在遭受不同特性近斷層地震動(dòng)作用后的壩頂順河向位移時(shí)程曲線。其中,前1 s為靜力作用,1~91 s為地震動(dòng)作用,靜力作用后壩頂位移0.717 cm。圖8a、8b為具有向前方向性效應(yīng)特性地震動(dòng)作用時(shí)的壩頂位移時(shí)程曲線,從圖8a、8b可以看出,除去靜力作用,地震動(dòng)作用使壩頂分別向順河向發(fā)生位移2.017 cm和2.651 cm;圖8c、8d為具有滑沖效應(yīng)特性地震動(dòng)作用時(shí)的壩頂位移時(shí)程曲線,從圖8c、8d可以看出,除去靜力作用,地震動(dòng)作用使壩頂分別向順河向發(fā)生位移0.746 cm和0.656 cm;圖8e、8f為無(wú)脈沖效應(yīng)地震動(dòng)作用時(shí)的壩頂位移時(shí)程曲線,從圖8e、8f可以看出,除去靜力作用,地震動(dòng)作用使壩頂分別順河向發(fā)生位移0.376 cm和0.380 cm。從壩體位移可以看出,向前方向性效應(yīng)地震動(dòng)作用后位移量最大,其次為無(wú)脈沖效應(yīng)地震動(dòng),最后為滑沖效應(yīng)地震動(dòng)。說(shuō)明向前方向性效應(yīng)地震動(dòng)的破壞作用最為嚴(yán)重,其次為無(wú)脈沖效應(yīng)地震動(dòng),滑沖效應(yīng)地震動(dòng)破壞性最輕。

    圖8 壩頂順河向位移時(shí)程曲線

    2.5 近斷層地震動(dòng)對(duì)重力壩損傷耗能影響研究

    圖9為Koyna重力壩在遭受不同特性近斷層地震動(dòng)作用后的壩體損傷耗能時(shí)程曲線。從圖9可以看出,地震過(guò)后,向前方向性效應(yīng)地震動(dòng)(TCU082和TCU051)產(chǎn)生的壩體損傷耗散能分別為9.08 kN·m和6.82 kN·m;滑沖效應(yīng)地震動(dòng)(TCU075和TCU076)產(chǎn)生的壩體損傷耗散能分別為1.62 kN·m和1.06 kN·m;無(wú)脈沖效應(yīng)地震動(dòng)(TCU079和TCU071)產(chǎn)生的壩體損傷耗散能分別為5.57 kN·m和4.05 kN·m。從壩體損傷耗能情況可以看出,向前方向性效應(yīng)地震動(dòng)作用后壩體產(chǎn)生的損傷耗散能最多,其次為無(wú)脈沖效應(yīng)地震動(dòng),最后為滑沖效應(yīng)地震動(dòng)。說(shuō)明向前方向性效應(yīng)的破壞作用最為嚴(yán)重,其次為無(wú)脈沖效應(yīng)地震動(dòng),滑沖效應(yīng)地震動(dòng)破壞性最輕。

    圖9 壩體損傷耗能時(shí)程曲線

    3 結(jié) 論

    本文以Koyna重力壩為研究對(duì)象建立了塑性損傷模型,從壩體損傷區(qū)域分布、壩頂關(guān)鍵點(diǎn)位移以及壩體損傷耗能情況3個(gè)方面出發(fā),對(duì)比研究了向前方向性效應(yīng)、滑沖效應(yīng)和無(wú)脈沖效應(yīng)近斷層地震動(dòng)對(duì)重力壩整體損傷特性的影響。結(jié)果表明:

    (1)向前方向性效應(yīng)地震動(dòng)作用下壩體產(chǎn)生的損傷破壞范圍、壩頂關(guān)鍵點(diǎn)位移變形及壩體損傷耗能最大,其次為無(wú)脈沖效應(yīng)地震動(dòng),滑沖效應(yīng)地震動(dòng)造成的影響最小。

    (2)向前方向性效應(yīng)地震動(dòng)會(huì)對(duì)重力壩產(chǎn)生更為嚴(yán)重的損傷破壞影響,在重力壩抗震設(shè)計(jì)過(guò)程中應(yīng)重點(diǎn)關(guān)注向前方向性效應(yīng)地震動(dòng)造成的影響。

    (3)目前的研究中僅考慮了單向近斷層地震動(dòng)對(duì)重力壩損傷破壞的影響,水平和豎直地震動(dòng)耦合作用下的結(jié)果如何還需進(jìn)一步研究。

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