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    邯鋼8號(hào)高爐爐役末期護(hù)爐操作實(shí)踐

    2022-11-05 01:51:26王孟輝程子波
    山東冶金 2022年5期
    關(guān)鍵詞:渣鐵鐵口爐況

    王孟輝,程子波

    (河鋼集團(tuán)邯鄲鋼鐵有限責(zé)任公司,河北 邯鄲 056015)

    1 前言

    河鋼集團(tuán)邯鄲鋼鐵有限責(zé)任公司(簡(jiǎn)稱邯鋼)8號(hào)高爐(3 200 m3)于2009 年7 月6 日建成投產(chǎn),3 d快速達(dá)產(chǎn),冶煉強(qiáng)度一直處于較高水平,最高月平均產(chǎn)量9 000 t/d。高爐采用矩形平坦化出鐵場(chǎng),共4個(gè)鐵口,32個(gè)風(fēng)口,爐底使用炭磚+陶瓷杯綜合結(jié)構(gòu),軟水冷卻;薄壁爐襯,共17段冷卻壁,采用軟水密閉循環(huán)冷卻,6~9 段為銅冷卻壁;嘉恒水沖渣處理技術(shù);3座卡魯金頂燃式熱風(fēng)爐;皮帶上料并罐爐頂;配套TRT余壓發(fā)電裝置。

    2 爐缸末期狀態(tài)

    邯鋼8號(hào)高爐爐底、爐缸采用陶瓷杯+炭磚綜合結(jié)構(gòu)(見圖1中設(shè)計(jì)爐型)。爐缸中下部環(huán)砌UCAR熱壓小塊炭磚,內(nèi)側(cè)砌有小塊陶瓷杯,鐵口組合磚以上環(huán)砌國(guó)產(chǎn)大塊微孔炭磚。爐底從上到下分別砌有兩層陶瓷杯、一層超微孔炭磚、兩層微孔炭磚、一層石墨炭塊與一層半石墨炭塊,除了超微孔炭磚厚度為500 mm,其他6層磚的厚度均是400 mm。

    圖1 1#鐵口下方爐缸侵蝕示意圖

    截至2021 年8 月,高爐已生產(chǎn)12 a 以上,單位爐容通鐵量達(dá)10 173 t/m3,爐底、爐缸均出現(xiàn)了較嚴(yán)重的侵蝕。如圖1中侵蝕爐型所示,爐底中心與爐缸側(cè)壁死鐵層中下部侵蝕嚴(yán)重,呈“鍋底+象腳”狀。其中爐底的陶瓷杯已脫落,最耐渣鐵侵蝕的第一層超微孔炭磚與第二層中心區(qū)域微孔炭磚已經(jīng)侵蝕脫落,第三層中心區(qū)微孔炭磚也已侵蝕一半,剩半層?,F(xiàn)爐底中心區(qū)僅剩2.5 層磚,包括半層可做工作層的微孔炭磚與兩層不耐侵蝕的石墨、半石墨炭塊組成的導(dǎo)熱層。爐缸(死鐵層)側(cè)壁鐵口標(biāo)高以下1~3 m 側(cè)壁整環(huán)炭磚均被侵蝕,其中侵蝕最嚴(yán)重位置:(1)1#、2#鐵口之間(34#~41#冷卻壁間),下方2.3~3.1 m 處,有一塊高0.8 m、寬6 m 的薄弱區(qū),區(qū)域內(nèi)5個(gè)點(diǎn)的殘厚只有123~198 mm。(2)其他鐵口下方(標(biāo)高7.45~9.24 m)位置侵蝕也較嚴(yán)重,推算厚度在400~550 mm。

    3 爐缸侵蝕原因

    (1)高爐運(yùn)行時(shí)間較長(zhǎng),長(zhǎng)期渣鐵的沖刷、侵蝕。開爐已12 a之久,產(chǎn)量長(zhǎng)期保持在8 300 t/d的水平,2018年全年產(chǎn)鐵295.6萬t,在同類型高爐中居首位;2019年產(chǎn)鐵286萬t,2020年9月后產(chǎn)量8 560 t/d,12月8 751 t/d;2021年最高產(chǎn)量達(dá)到9 000 t/d水平。

    (2)爐底設(shè)計(jì)存在不足,爐底封板開裂漏煤氣嚴(yán)重。爐底快速侵蝕,經(jīng)分析,除產(chǎn)量提高之外,爐底封板開裂也是主要原因之一。爐底采用爐底水冷管在爐底封板之下的結(jié)構(gòu),爐底封板開裂后,煤氣竄入封板和水冷管之間,造成較大間隙,形成絕熱層,嚴(yán)重惡化高爐爐底的傳熱體系的平衡,導(dǎo)致爐底炭磚快速地非正常侵蝕[1]。

    (3)原燃料質(zhì)量與大型高爐強(qiáng)化程度長(zhǎng)期不匹配。8號(hào)高爐屬于老區(qū)改造項(xiàng)目,2009年投產(chǎn)后沒有配套的大型干熄焦,只能用2 000 級(jí)高爐的水熄焦。2013年焦化改造升級(jí)逐步實(shí)現(xiàn)干熄及2018年后隨著環(huán)保形勢(shì)嚴(yán)峻,干焦比例無法保證,只能大量采購(gòu)?fù)饨?,外焦質(zhì)量參差不齊,粒度碎,產(chǎn)生焦丁多,焦丁配比持續(xù)在50 kg/t 左右。為了降低成本,長(zhǎng)期配加生礦20%左右,因京津冀環(huán)保形勢(shì)嚴(yán)峻,從料場(chǎng)一直到入倉(cāng),經(jīng)過多流程的打水,生礦黏濕無法篩分,入爐粉末較大。較差的原燃料和高爐的持續(xù)強(qiáng)化,導(dǎo)致高爐透氣性差,壓差水平高,爐缸側(cè)壁環(huán)流侵蝕嚴(yán)重[2]。

    (4)長(zhǎng)期中心加焦比例大,造成爐缸死焦堆肥大,爐缸環(huán)流侵蝕。爐缸設(shè)計(jì)直徑12.690 m,為了保證中心的順暢,在焦炭質(zhì)量無法滿足大型高爐需求的情況下,一直采用中心加焦的裝料制度。雖然中心加焦料制度抗干擾能力強(qiáng),尤其在原燃料質(zhì)量波動(dòng)、偏差的情況保證中心氣流的穩(wěn)定,但長(zhǎng)期采取這種措施,在掌握不好中心加焦比例的情況下,往往造成爐缸中心死焦堆體積增大、堆積,影響爐缸中心區(qū)域的透氣、透液性,造成爐缸渣鐵環(huán)流侵蝕加劇。

    4 爐役末期操作及護(hù)爐措施

    保持爐況順行,氣流穩(wěn)定合理,就是最好的護(hù)爐。因此,在爐役末期的生產(chǎn)操作中,加強(qiáng)改進(jìn)原燃料質(zhì)量,力保料柱透氣性,減輕爐缸環(huán)流是關(guān)鍵。同時(shí)由于爐缸炭磚侵蝕的不可逆,必須采取多種維護(hù)措施和操作手段來減緩繼續(xù)侵蝕,重點(diǎn)是科學(xué)研判,張弛有度,通過加Ti,局部強(qiáng)化冷卻,灌漿治理,熱制度和上下部制度的優(yōu)化,提高爐前作業(yè)標(biāo)準(zhǔn)等多種措施,使炭磚內(nèi)表面能夠形成渣鐵凝滯層保護(hù)殼,減緩炭磚受渣鐵環(huán)流的直接沖刷,在一定程度上減緩爐缸側(cè)壁炭磚的侵蝕。

    4.1 改善原燃料質(zhì)量

    焦炭的冷熱強(qiáng)度是高爐上部塊狀帶和下部軟熔帶透氣的關(guān)鍵,爐底死焦堆透氣、透液性的好壞決定了爐缸鐵水環(huán)流的強(qiáng)弱,所以焦炭質(zhì)量對(duì)護(hù)爐具有重要作用。從前期側(cè)壁侵蝕實(shí)踐中觀察到,高爐外購(gòu)濕焦比例大時(shí)侵蝕最快,外購(gòu)干焦其次,全部自產(chǎn)干焦侵蝕基本停止,即焦炭質(zhì)量好時(shí)侵蝕會(huì)有所減輕,甚至停止。因環(huán)保原因,無法滿足全部使用自產(chǎn)干焦,綜合以往8號(hào)爐幾種焦炭結(jié)構(gòu)對(duì)爐況影響情況對(duì)比,最后選擇了可以穩(wěn)定保持的50%自產(chǎn)干焦+25%外購(gòu)干焦+25%沁園濕焦的焦炭結(jié)構(gòu)。針對(duì)生礦黏濕篩分不好情況,一方面降低生礦配比到15%左右,另一方面對(duì)生礦篩底進(jìn)行改造,把原來金屬篩底更換為尼龍合成材質(zhì),篩分效果明顯提高。

    4.2 提高冷卻強(qiáng)度

    一方面采取爐基加巨扇強(qiáng)制通風(fēng)降溫,將軟水冷卻水水量由5 400 m3/h增加至6 000 m3/h,并對(duì)爐缸冷卻水管進(jìn)行酸洗,確保冷卻效果。另一方面將爐缸2-3段冷卻壁的冷卻方式進(jìn)行改造,由軟水改為高壓水強(qiáng)制冷卻等措施,提高冷卻前強(qiáng)度。

    4.3 治理爐底封板煤氣外漏

    采取措施對(duì)爐底封板處的開裂縫隙進(jìn)行焊接、密封,同時(shí)利用檢修休風(fēng)機(jī)會(huì),在爐缸新增若干灌漿孔,并加大爐缸鐵口重點(diǎn)區(qū)域的碳漿壓入力度,以確保炭磚與爐殼及冷卻壁之間的良好接觸,消除不同耐材在熱脹冷縮作用下產(chǎn)生的間歇,提高導(dǎo)熱效率,減低側(cè)壁熱負(fù)荷,對(duì)形成穩(wěn)定的炭磚前凝滯層起到有利作用[3]。

    4.4 提高爐溫

    鐵水[Si]由0.3%~0.4%提升到0.4%~0.6%。爐溫水平控制低,容易出現(xiàn)過低爐溫,爐溫過低,爐缸及料柱熱量不足,不僅會(huì)造成氣流紊亂,破壞爐況順行,還會(huì)因涼渣鐵流動(dòng)性差,影響爐缸焦柱的透液性,造成爐缸邊緣的渣鐵環(huán)流增加,加劇爐缸側(cè)壁侵蝕進(jìn)度。

    4.5 加Ti護(hù)爐

    由于爐缸炭磚侵蝕后的不可逆性,必須采取有效措施在侵蝕區(qū)域形成穩(wěn)定的保護(hù)殼。含鈦料進(jìn)入爐缸后,TiO2通過直接還原成為元素鈦,然后再生成TiC(熔化溫度3 150 ℃)和TiN(熔化溫度2 950 ℃)及固溶體Ti(C,N),它們?cè)倥c鐵水和從鐵水中析出的石墨結(jié)合在一起,進(jìn)入被侵蝕的磚縫,或在冷卻的爐缸、爐底炭磚表面凝結(jié)成保護(hù)層,對(duì)爐缸、爐底起到保護(hù)作用。鈦入爐量過大時(shí),會(huì)嚴(yán)重影響渣鐵流動(dòng)性,惡化料柱透氣性,影響爐況穩(wěn)定順行,因此選擇合適的鈦負(fù)荷,合理控制鐵水中Ti 含量是關(guān)鍵。①8 號(hào)高爐采用在燒結(jié)料中配加含鈦礦粉,不足部分高爐配加鈦礦來實(shí)現(xiàn)加Ti,實(shí)踐中,當(dāng)爐缸溫度上行時(shí)保證鐵水[Ti]≥0.1%~0.150 0%,爐缸溫度下行較快或在合理區(qū)間后,逐步降低Ti 負(fù)荷到0.05%~0.08%,減少鈦礦不利影響。②由于侵蝕嚴(yán)重區(qū)域位于1#和2#鐵口兩側(cè)區(qū)域,實(shí)踐中在這兩個(gè)鐵口區(qū)域長(zhǎng)期使用含Ti 炮泥,進(jìn)行精準(zhǔn)加Ti護(hù)爐。高爐出鐵口在冶煉生產(chǎn)中,由于長(zhǎng)期承受沖刷和侵蝕,出鐵口側(cè)壁變薄,形成局部異常侵蝕,這是絕大多數(shù)高爐爐缸側(cè)壁侵蝕的重點(diǎn),采用含Ti炮泥,使用時(shí)將含Ti炮泥壓入爐內(nèi),形成泥包,泥包炮泥中的TiO2進(jìn)入爐缸鐵口區(qū)域,逐漸熔到出鐵口兩側(cè)周圍形成高黏度渣,該渣和出鐵口周圍的炭磚潤(rùn)濕較好,粘于側(cè)壁,逐漸形成渣膜來保護(hù)爐壁,并可使?fàn)t缸側(cè)壁逐漸增厚,達(dá)到護(hù)爐效果。

    4.6 做好上下部調(diào)劑

    針對(duì)爐缸中心死焦堆肥大引起爐缸鐵水環(huán)流加劇,在保證爐況順行的基礎(chǔ)上,逐步減少中心焦量來減小爐缸中心死焦堆的體積。實(shí)踐中,把布料溜槽焦炭11.8°中心檔位5 圈逐步減少到2 圈,同時(shí)為了防止減少中心焦引起爐況波動(dòng),可以增加10~15 kg/t焦比或者退2~3 t礦批。利用休風(fēng)機(jī)會(huì)堵死1#、2#鐵口之間的24#、25#風(fēng)口,減少該區(qū)域進(jìn)風(fēng)量和渣鐵生成量,減輕該區(qū)域鐵水環(huán)流速度和沖刷強(qiáng)度,其他區(qū)域風(fēng)口也由643 mm 增加到663 mm,保證相同風(fēng)量情況下氣流更容易吹透中心和削減中心死焦堆體積。

    4.7 提高爐前作業(yè)標(biāo)準(zhǔn)

    加強(qiáng)爐前鐵口維護(hù),穩(wěn)定打泥控制量,把原來打泥模糊的格數(shù)精確為打泥塊數(shù),并把爐前打泥壓力等關(guān)鍵參數(shù)引導(dǎo)至主控電腦監(jiān)控。鐵口深度由3 500 mm提到3 700 mm,并嚴(yán)抓交接班質(zhì)量。同時(shí)為了杜絕倒場(chǎng)淺鐵口對(duì)爐缸側(cè)壁溫度的侵蝕加劇,改進(jìn)倒場(chǎng)方式,由原來進(jìn)2退2改變?yōu)?+1,即:倒場(chǎng)每次投入1個(gè)新鐵口,兩個(gè)老鐵口帶1個(gè)新鐵口的3鐵口倒場(chǎng)。

    4.8 加強(qiáng)爐缸溫度監(jiān)測(cè)

    爐缸每一層冷卻壁圓周方向有12 對(duì)電偶,自東側(cè)開始逆時(shí)針排列分別為A~L 點(diǎn),每對(duì)電偶有一深一淺兩個(gè)檢測(cè)點(diǎn),深度分別為淺點(diǎn)120 mm、深點(diǎn)220 mm,并對(duì)重點(diǎn)區(qū)域新增熱電偶,密度達(dá)到0.5根/m2,同時(shí)保證原裝測(cè)溫?zé)犭娕嫉臏?zhǔn)確度,對(duì)顯示異常的熱電偶及時(shí)進(jìn)行校核,對(duì)破損的熱電偶進(jìn)行更換和恢復(fù),并在關(guān)鍵區(qū)域增加視頻監(jiān)控。經(jīng)過科學(xué)研討分析,并制定爐缸溫度控制預(yù)案:①當(dāng)爐缸溫度緩慢升高,觸及溫度點(diǎn)的控制溫度時(shí)(見表1),采取停氧措施抑制溫度上升。②當(dāng)爐缸升溫進(jìn)入基準(zhǔn)溫度100 ℃區(qū)間,且溫升較快,8 h 升溫超過20 ℃時(shí),減氧操作;連續(xù)溫升超過16 h,或者8 h 溫升超過40 ℃時(shí),必須采取停氧、退負(fù)荷措施阻止其上升趨勢(shì),后續(xù)視情況酌情控風(fēng)。③當(dāng)采取控風(fēng)措施24 h后,爐缸炭磚熱電偶溫度依然上升且溫升速率不降低,達(dá)到前期高點(diǎn)時(shí),準(zhǔn)備休風(fēng)涼爐。

    表1 重點(diǎn)部位爐缸溫度控制標(biāo)準(zhǔn)

    4.9 改進(jìn)應(yīng)用效果

    (1)通過采取上述措施,在一定程度上減緩了爐缸環(huán)流強(qiáng)度,在爐缸1#、2#鐵口之間下部的高溫區(qū)側(cè)壁形成了一定厚度的凝滯層,使?fàn)t缸侵蝕明顯減緩,保證了爐役末期的安全生產(chǎn)。

    (2)在高爐利用系數(shù)2.0 t/(m3·d)左右的冶強(qiáng)下,達(dá)到了冶強(qiáng)與爐缸侵蝕的基本平衡,避免了爐役末期的大幅減產(chǎn)和涼爐事故,保證了正常生產(chǎn)運(yùn)營(yíng)。

    5 結(jié)語

    (1)爐況穩(wěn)定、順行,氣流分布合理是最好的護(hù)爐,對(duì)于一定容積的高爐,強(qiáng)化程度要與焦炭質(zhì)量相匹配,否則會(huì)加劇爐缸侵蝕。

    (2)在爐缸耐材表面形成一定厚度的凝滯層,可以有效減緩爐缸環(huán)流對(duì)耐材的侵蝕,加[Ti]必須結(jié)合較高的冷卻強(qiáng)度才能形成。

    (3)爐缸鐵口下部的兩側(cè)區(qū)域是薄弱區(qū),最容易形成“象腳狀”,生產(chǎn)中要重點(diǎn)關(guān)注。另外,此區(qū)域的耐材在設(shè)計(jì)時(shí)要重點(diǎn)改進(jìn)和加強(qiáng)。

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