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    變頻調(diào)速技術(shù)在對(duì)旋式軸流通風(fēng)機(jī)節(jié)能中的應(yīng)用

    2022-11-05 03:24:20李逍遙
    煤炭與化工 2022年9期
    關(guān)鍵詞:軸流葉輪風(fēng)量

    李逍遙

    (華陽(yáng)集團(tuán)泊里公司安監(jiān)通風(fēng)部,山西 晉中 032700)

    1 概 況

    主扇風(fēng)機(jī)是煤礦企業(yè)為井下送風(fēng)的主要設(shè)備,設(shè)備性能的優(yōu)劣與安全生產(chǎn)和經(jīng)濟(jì)效益緊密相關(guān)。對(duì)旋式軸流通風(fēng)機(jī)具有高效、高壓、低噪音、安裝簡(jiǎn)單等優(yōu)點(diǎn),在煤礦井下開(kāi)采中廣泛應(yīng)用。受傳統(tǒng)研發(fā)局限性和設(shè)計(jì)、選型等因素影響,泊里煤礦對(duì)旋式軸流通風(fēng)機(jī)設(shè)備效率不高、能耗較大,存在“大馬拉小車(chē)”的現(xiàn)象。為解決這一問(wèn)題,擬該礦對(duì)旋式軸流通風(fēng)機(jī)進(jìn)行變頻改造,以降低能耗。

    2 對(duì)旋式軸流通風(fēng)機(jī)的結(jié)構(gòu)

    泊里煤礦對(duì)旋式軸流通風(fēng)機(jī)結(jié)構(gòu)如圖1 所示。可以看出,對(duì)旋式軸流通風(fēng)機(jī)有2 個(gè)直徑、輪轂比、轉(zhuǎn)速形同,但旋向相反的葉輪,由2 個(gè)電機(jī)分別進(jìn)行驅(qū)動(dòng),可根據(jù)需求的風(fēng)壓、風(fēng)量的不同,進(jìn)行前置葉輪、后置葉輪同時(shí)運(yùn)轉(zhuǎn);前置葉輪運(yùn)轉(zhuǎn)、后置葉輪停止;后置葉輪運(yùn)轉(zhuǎn)、前置葉輪停止。通常后兩種運(yùn)行方式效率低、噪音大,一般不選用。

    圖1 礦用對(duì)旋式軸流局部通風(fēng)機(jī)結(jié)構(gòu)示意圖Fig.1 Structure diagram of mine counter-rotating axial flowlocal fan

    傳統(tǒng)軸流風(fēng)機(jī)的核心部件是葉輪,近些年對(duì)軸流風(fēng)機(jī)的改造基本都在葉輪上,如增加葉輪、改變?nèi)~片形狀、增設(shè)導(dǎo)葉片等,均未能大幅度提高風(fēng)機(jī)效率,其根本原因在于無(wú)法降低風(fēng)流在風(fēng)機(jī)中的流動(dòng)阻力,而對(duì)旋式軸流風(fēng)機(jī)可以解決這一問(wèn)題。對(duì)旋式軸流風(fēng)機(jī)結(jié)構(gòu)中無(wú)導(dǎo)葉片,風(fēng)流運(yùn)動(dòng)阻力大幅下降,風(fēng)機(jī)效率提升,而且在相同的通風(fēng)要求條件下,風(fēng)機(jī)尺寸可以做的更小,同時(shí),雙電機(jī)驅(qū)動(dòng)可以降低電控系統(tǒng)的單機(jī)最大負(fù)荷,對(duì)電控系統(tǒng)的技術(shù)等級(jí)要求也隨之下降,減少風(fēng)機(jī)供電和電控設(shè)備的成本投入。

    3 變頻調(diào)速節(jié)能原理

    隨著電子技術(shù)、信息技術(shù)、現(xiàn)代控制理論的發(fā)展,變頻調(diào)速系統(tǒng)得到越來(lái)越廣泛的應(yīng)用,是節(jié)能降耗的重要舉措。對(duì)泊里煤礦對(duì)旋式軸流風(fēng)機(jī)進(jìn)行變頻改造,將電機(jī)調(diào)速、計(jì)算機(jī)控制等技術(shù)進(jìn)行有機(jī)結(jié)合,當(dāng)工作面用風(fēng)需求變化時(shí),可以自動(dòng)調(diào)速,將電機(jī)轉(zhuǎn)速控制在合理范圍內(nèi),減少耗電量。變頻調(diào)速技術(shù)具有調(diào)速效率高、可調(diào)范圍廣、調(diào)節(jié)精度高、啟動(dòng)電流小、易于進(jìn)行閉環(huán)控制等特點(diǎn)。變頻改造過(guò)程中,不需要更換原有電機(jī),既減少的改造費(fèi)用投入,同時(shí)又減少了改造工作量,是一種理想的調(diào)速改造技術(shù)。

    交流異步電機(jī)轉(zhuǎn)速公式:

    式中:n 為電機(jī)轉(zhuǎn)速;s 為轉(zhuǎn)差率;p 為定子磁極對(duì)數(shù);f 為電源頻率。

    p、s 是電機(jī)的固有參數(shù),由式(1)可知,n和f 呈正比例關(guān)系,電源頻率改變,則電機(jī)轉(zhuǎn)速隨之發(fā)生變化。

    當(dāng)工作面用風(fēng)量減少時(shí),降低電源頻率,可以將低耗電量。根據(jù)泊里煤礦對(duì)旋式軸流風(fēng)機(jī)現(xiàn)場(chǎng)測(cè)試,風(fēng)量和轉(zhuǎn)速均為90%時(shí),實(shí)際功率為額定功率的73%;風(fēng)量和轉(zhuǎn)速均為80%時(shí),實(shí)際功率為額定功率的51%;風(fēng)量和轉(zhuǎn)速均為70%時(shí),實(shí)際功率為額定功率的34%;風(fēng)量和轉(zhuǎn)速均為60%時(shí),實(shí)際功率為額定功率的21%。由此可知,電機(jī)轉(zhuǎn)速降低,其耗電量明顯下降。對(duì)旋式軸流通風(fēng)機(jī)節(jié)能調(diào)節(jié)原理,如圖2 所示。

    圖2 對(duì)旋式軸流通風(fēng)機(jī)節(jié)能調(diào)節(jié)原理Fig.2 Energy saving regulation principle of counter-rotating axial flowfan

    風(fēng)機(jī)處在管道阻力最小工作狀態(tài)A 點(diǎn)時(shí),對(duì)應(yīng)的流量、壓力、轉(zhuǎn)速分別為Q1、p1、n1。該狀態(tài)下風(fēng)機(jī)功率與Q1×p1的乘積呈正比例關(guān)系。當(dāng)生產(chǎn)所需風(fēng)量減少,由Q1減小到Q2時(shí),進(jìn)行風(fēng)門(mén)開(kāi)度調(diào)整,提高管道風(fēng)阻,降低通風(fēng)量。此時(shí)風(fēng)機(jī)工作狀態(tài)由A 點(diǎn)轉(zhuǎn)至B 點(diǎn),對(duì)應(yīng)的流量、壓力、轉(zhuǎn)速分別為Q2、p2、n1。此時(shí)風(fēng)量減少(Q2<Q1),風(fēng)壓有所增加(p2>p1)。該狀態(tài)下風(fēng)機(jī)功率與Q2×p2的乘積呈正比例關(guān)系。此時(shí)風(fēng)機(jī)消耗功率無(wú)明顯變化,調(diào)節(jié)風(fēng)門(mén)控制通風(fēng)量,顯然不利于節(jié)能。

    采用變頻器進(jìn)行電機(jī)調(diào)速,風(fēng)機(jī)轉(zhuǎn)速由n1降低至n2,管道阻力未發(fā)生變化,此時(shí)風(fēng)機(jī)工作狀態(tài)由A 點(diǎn)轉(zhuǎn)至C 點(diǎn),對(duì)應(yīng)的流量、壓力、轉(zhuǎn)速分別為Q2、p3、n2。風(fēng)量未發(fā)生改變(Q2),風(fēng)壓有所下降(p3<p1)。該狀態(tài)下風(fēng)機(jī)功率與Q2×p3的乘積呈正比例關(guān)系,風(fēng)機(jī)所需功率明顯下降。

    4 對(duì)旋式軸流通風(fēng)機(jī)節(jié)能的計(jì)算

    查閱GB12497-2006《三相異步電動(dòng)機(jī)經(jīng)濟(jì)運(yùn)行》,對(duì)電機(jī)經(jīng)濟(jì)運(yùn)行管理的規(guī)定有如下的計(jì)算公式。

    調(diào)節(jié)流量對(duì)應(yīng)電動(dòng)機(jī)輸入功率P1V與流量Q 的關(guān)系,見(jiàn)式(2)。

    式中:P1e為額定流量時(shí)電機(jī)輸入功率,kW;QN為額定流量,m3/s。

    節(jié)電率為:

    泊里煤礦對(duì)旋式軸流通風(fēng)機(jī)型號(hào)為FBDCZ(A)No18,風(fēng)量為21.4~67.4 m3/s,配套電機(jī)Y315M2-6,功率185 kW×2。

    取Q/QN=0.65,由式(3)計(jì)算可得:

    由式(2)計(jì)算可得

    采用風(fēng)門(mén)進(jìn)行風(fēng)量調(diào)節(jié)時(shí)的消耗功率為126.24 kW,變頻器調(diào)節(jié)風(fēng)量相對(duì)風(fēng)門(mén)調(diào)節(jié)的節(jié)電率為0.6。

    年節(jié)約用電量(以300 d 工作日計(jì)算)=年工作日×小時(shí)數(shù)×功率×節(jié)電率=300×24×126.24×0.6=545 356.8 kW·h;年節(jié)約電費(fèi)(以0.5 元/度計(jì)算)=電費(fèi)單價(jià)×電量=0.5×545 356.8=272 678.4 元。

    改造設(shè)備資金投入。變頻調(diào)速柜1 臺(tái)、內(nèi)置森蘭BT40S80kW 變頻器1 臺(tái)、電表、熔斷器、指示燈等,合計(jì)9.7 萬(wàn)元。投資回報(bào)期=改造資金投入/年節(jié)約電費(fèi)=97 000/194 558.76=0.36 a,即4個(gè)月。

    上述計(jì)算可知,泊里煤礦對(duì)旋式軸流通風(fēng)機(jī)經(jīng)變頻改造后,每年可節(jié)約電費(fèi)27.27 萬(wàn)元,變頻改造投入資金9.7 萬(wàn)元,投資回報(bào)周期為4 個(gè)月,經(jīng)濟(jì)效益可觀。

    5 實(shí)踐應(yīng)用

    該通風(fēng)機(jī)變頻改造在泊里煤礦實(shí)際應(yīng)用后,消耗功率明顯下降,具體數(shù)據(jù)見(jiàn)表1。

    由表1 可知,前置、后置葉輪同時(shí)進(jìn)行變頻調(diào)速耗電量得到大幅下降。頻率為50 Hz 時(shí),功率為181.38 kW,頻率為40 Hz 時(shí),功率為95.96 kW,年節(jié)約電量615 024 kW·h,節(jié)省電費(fèi)約30.85 萬(wàn)元,與理論計(jì)算27.26 萬(wàn)元基本吻合,投資回報(bào)期為4 個(gè)月。

    6 結(jié) 語(yǔ)

    對(duì)旋式軸流通風(fēng)機(jī)變頻調(diào)速,是通過(guò)改變電機(jī)頻率實(shí)現(xiàn)電機(jī)轉(zhuǎn)速的改變,從而控制通風(fēng)機(jī)風(fēng)量輸出,變頻調(diào)速效率高、無(wú)轉(zhuǎn)差損耗、調(diào)速范圍廣、精度高,能夠?qū)崿F(xiàn)無(wú)極調(diào)速,易于進(jìn)行閉環(huán)控制。實(shí)踐表明,泊里煤礦對(duì)旋式軸流通風(fēng)機(jī)經(jīng)過(guò)變頻改造后,節(jié)電效果顯著,能較好的適應(yīng)生產(chǎn)需求,風(fēng)機(jī)轉(zhuǎn)速下降,風(fēng)阻降低,減少了設(shè)備的磨損,延長(zhǎng)了設(shè)備使用壽命,減少了設(shè)備維護(hù)工作量,取得了良好的經(jīng)濟(jì)效益。

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