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    朔黃重載鐵路鋼軌服役壽命研究

    2022-09-05 09:05:32尚培培劉秀波馬帥
    鐵道建筑 2022年8期
    關(guān)鍵詞:服役鋼軌半徑

    尚培培 劉秀波 馬帥

    1.國(guó)能朔黃鐵路發(fā)展有限責(zé)任公司,河北肅寧 062350;2.中國(guó)鐵道科學(xué)研究院集團(tuán)有限公司基礎(chǔ)設(shè)施檢測(cè)研究所,北京 100081

    朔黃重載鐵路是我國(guó)西煤東運(yùn)的重要通道之一。自2015年開行2萬t重載列車以來,朔黃重載鐵路的運(yùn)量呈現(xiàn)逐年增大趨勢(shì),給鋼軌服役帶來新的挑戰(zhàn),因此有必要開展鋼軌服役壽命研究。

    鋼軌服役壽命一直是重載鐵路重點(diǎn)關(guān)注的問題之一。對(duì)于小半徑曲線,鋼軌磨耗是影響鋼軌服役壽命的決定性因素[1]。除了曲線半徑,鋼軌磨耗發(fā)展速率還與鋼軌材質(zhì)、列車軸重、運(yùn)量、鋼軌涂油等因素有關(guān)[2-5]。目前,朔黃重載鐵路主要以鋼軌磨耗達(dá)到輕傷標(biāo)準(zhǔn)作為小半徑曲線換軌依據(jù),但并未對(duì)換軌周期作出規(guī)定,TG/GW 102—2019《普速鐵路線路修理規(guī)則》[6]也未規(guī)定75 kg/m曲線鋼軌換軌周期。對(duì)于大半徑曲線和直線,國(guó)內(nèi)外主要根據(jù)通過總質(zhì)量和鋼軌每千米重傷量確定換軌時(shí)機(jī)[7]。通過歷史數(shù)據(jù)分析,對(duì)大秦重載鐵路提出了累計(jì)通過總質(zhì)量1 500 Mt、每千米重傷量4~6處的鋼軌大修周期[8],基于神朔鐵路每千米重傷量3~4處的失效標(biāo)準(zhǔn)提出了累計(jì)通過總質(zhì)量1 400 Mt的換軌周期[9]。目前,朔黃重載鐵路采用了周期修和狀態(tài)修相結(jié)合的策略,不僅制定了以累計(jì)通過總質(zhì)量為依據(jù)的直線鋼軌大修周期,還規(guī)定了基于曲線區(qū)段鋼軌磨耗、直線區(qū)段鋼軌每千米重傷量的鋼軌更換管理標(biāo)準(zhǔn)。然而,隨著鋼軌冶金質(zhì)量和焊接水平不斷提高,既有研究和TG/GW 102—2019提出的大修換軌周期并不完全適用于朔黃重載鐵路,部分線路區(qū)間存在累計(jì)通過總質(zhì)量已經(jīng)超過2 000 Mt但每千米重傷量遠(yuǎn)未達(dá)到規(guī)定限值的情況。

    本文基于朔黃重載鐵路綜合檢測(cè)車、鋼軌探傷車、探傷小車、人工檢查等手段檢測(cè)的鋼軌磨耗、鋼軌傷損長(zhǎng)期歷史數(shù)據(jù),結(jié)合線路臺(tái)賬、運(yùn)營(yíng)、維修等數(shù)據(jù),系統(tǒng)研究曲線段鋼軌磨耗和直線段(包括大半徑曲線段)鋼軌重傷量的發(fā)展規(guī)律并建立預(yù)測(cè)模型,進(jìn)而提出與鋼軌狀態(tài)修失效標(biāo)準(zhǔn)相匹配的換軌周期建議值,為朔黃重載鐵路鋼軌合理使用提供幫助。

    1 數(shù)據(jù)源

    朔黃重載鐵路的原平區(qū)間(神池南站—三汲站)為山區(qū)線路,存在較多小半徑曲線段;而肅寧區(qū)間(三汲站—黃驊港站)為平原線路,主要為大半徑曲線段和直線段。兩個(gè)區(qū)間內(nèi)不同半徑曲線段長(zhǎng)度占各自區(qū)間正線總長(zhǎng)度的百分比見圖1。圖中對(duì)非整百米的曲線半徑進(jìn)行四舍五入處理,如實(shí)際為450 m的曲線半徑歸為500 m。重車線鋪設(shè)75 kg/m鋼軌,鋼軌材質(zhì)類型主要為U71Mn、U75V、U78CrV,曲線段多采用熱處理鋼軌。

    圖1 朔黃重載鐵路不同半徑曲線段長(zhǎng)度占比

    2 發(fā)展規(guī)律

    2.1 曲線段鋼軌側(cè)面磨耗的發(fā)展規(guī)律

    為了分析不同半徑曲線段鋼軌側(cè)面磨耗的發(fā)展規(guī)律,選取半徑R=500、800、1 000、1 500、3 000 m的曲線段各一條,繪制鋼軌側(cè)面磨耗隨累計(jì)通過總質(zhì)量的變化曲線,見圖2。由于曲線段鋼軌磨耗最大值的波動(dòng)性較大,圖中鋼軌磨耗為99%分位數(shù)統(tǒng)計(jì)值,即將某曲線段所有磨耗檢測(cè)數(shù)據(jù)視為一個(gè)樣本,取大于99%樣本容量的磨耗數(shù)據(jù)。此外,圖中累計(jì)通過總質(zhì)量為2015年以來的統(tǒng)計(jì)數(shù)據(jù),磨耗驟然降低為0表示發(fā)生了換軌。

    圖2 曲線鋼軌側(cè)面磨耗隨累計(jì)通過總質(zhì)量變化曲線

    由圖2可知:不同曲線半徑的鋼軌側(cè)面磨耗發(fā)展速率存在差異。隨著曲線半徑增大,鋼軌側(cè)面磨耗發(fā)展速率逐漸減小。R≤800 m時(shí),鋼軌側(cè)面磨耗隨累計(jì)通過總質(zhì)量近似呈線性發(fā)展規(guī)律;R>800 m時(shí),鋼軌側(cè)面磨耗隨累計(jì)通過總質(zhì)量呈先緩慢發(fā)展、后近似線性的發(fā)展規(guī)律。這是由于在新軌服役初期,輪軌接觸點(diǎn)主要位于軌距角,鋼軌踏面下16 mm位置處(側(cè)面磨耗點(diǎn))尚未發(fā)生磨耗,因此鋼軌側(cè)面磨耗存在前期緩慢發(fā)展階段;隨著累計(jì)通過總質(zhì)量增加,鋼軌廓形和輪軌接觸關(guān)系發(fā)生改變,側(cè)面磨耗點(diǎn)開始產(chǎn)生磨耗,從而進(jìn)入快速發(fā)展階段。當(dāng)曲線半徑較小時(shí),鋼軌磨耗快,緩慢發(fā)展階段時(shí)間較短,總體呈現(xiàn)近似線性發(fā)展特點(diǎn);曲線半徑越大,緩慢發(fā)展階段時(shí)間越長(zhǎng),總體呈現(xiàn)分段、近似非線性的發(fā)展特點(diǎn)。此外,對(duì)于R>800 m的曲線段,在側(cè)面磨耗尚未達(dá)到輕傷標(biāo)準(zhǔn)(16 mm)時(shí)即進(jìn)行換軌,表明側(cè)面磨耗不再是鋼軌壽命的決定因素。

    2.2 直線段鋼軌重傷量的發(fā)展規(guī)律

    肅寧區(qū)間最小曲線半徑為800 m,以大半徑曲線段和直線段為主。將肅寧區(qū)間內(nèi)換軌時(shí)間相近的線路劃分為4個(gè)區(qū)間,繪制4個(gè)區(qū)間內(nèi)鋼軌母材(不含焊接和膠接絕緣接頭傷損)每千米重傷量(累計(jì)值)隨累計(jì)通過總質(zhì)量的變化曲線,見圖3。其中,區(qū)間1長(zhǎng)64.257 km,最近換軌時(shí)間為2018年9—10月;區(qū)間2長(zhǎng)31.015 km,最近換軌時(shí)間為2019年7—9月;區(qū)間3長(zhǎng)32.961 km,最近換軌時(shí)間為2018年8—10月;區(qū)間4長(zhǎng)32.797 km,最近換軌時(shí)間為2020年7—8月。

    圖3 鋼軌每千米重傷量隨累計(jì)通過總質(zhì)量變化曲線

    由于直線段鋼軌服役時(shí)間較長(zhǎng),數(shù)據(jù)源尚未覆蓋一個(gè)完整的換軌周期。由圖3可知:整體上,鋼軌每千米重傷量隨累計(jì)通過總質(zhì)量呈先緩慢發(fā)展、后近似線性的發(fā)展規(guī)律,但不同區(qū)間的發(fā)展速率存在差異。此外,各區(qū)間鋼軌均在每千米重傷量達(dá)到1處之前即進(jìn)行換軌,遠(yuǎn)未達(dá)到TG/GW 102—2019或文獻(xiàn)[8]中規(guī)定的每千米重傷量。

    3 發(fā)展預(yù)測(cè)

    由于鋼軌側(cè)面磨耗、每千米重傷量均具有先緩慢發(fā)展、后近似線性發(fā)展的規(guī)律,且不同曲線、不同區(qū)間的發(fā)展規(guī)律存在差異,因此針對(duì)每條曲線、每個(gè)區(qū)間單獨(dú)建模。利用線性模型、二次多項(xiàng)式模型、三次多項(xiàng)式模型,分別擬合鋼軌側(cè)面磨耗或每千米重傷量與累計(jì)通過總質(zhì)量的關(guān)系,將擬合度最優(yōu)的模型作為該條曲線(或區(qū)間)的預(yù)測(cè)模型。線性模型、二次多項(xiàng)式模型、三次多項(xiàng)式模型的函數(shù)式依次為

    式中:t為累計(jì)通過總質(zhì)量,Mt;a、b、c、d為系數(shù)。

    基于擬合度最優(yōu)的模型為

    根據(jù)表2和表3數(shù)據(jù),采用理論計(jì)算與有限元仿真模擬的方法,得出了四邊簡(jiǎn)支條件下雙壁厚類方形蜂窩夾層結(jié)構(gòu)固有頻率的理論計(jì)算結(jié)果與有限元仿真模擬結(jié)果的誤差,如表4所示。表4表明,通過2種不同方法得到的數(shù)據(jù)吻合度較好,這說明采用上述蜂窩夾層板理論模型,并代入精確的類方形蜂窩夾芯結(jié)構(gòu)等效彈性參數(shù),可得到較為精確的類方形蜂窩夾層結(jié)構(gòu)固有頻率。

    式中:g(*)為擬合度函數(shù);y為數(shù)據(jù)真實(shí)值;K為數(shù)據(jù)容量,k=1,2,…,K。

    為了評(píng)估模型的預(yù)測(cè)準(zhǔn)確度,采用均方根誤差R、希爾不等系數(shù)T作為評(píng)估指標(biāo),各指標(biāo)的定義詳見文獻(xiàn)[10]。R反映了絕對(duì)準(zhǔn)確度;T為相對(duì)準(zhǔn)確度指標(biāo),其值介于0和1之間,越接近0準(zhǔn)確度越高。

    擬合鋼軌側(cè)面磨耗、每千米重傷量與累計(jì)通過總質(zhì)量的函數(shù)關(guān)系,并進(jìn)行預(yù)測(cè)。部分曲線或區(qū)間的擬合與預(yù)測(cè)結(jié)果見圖4。準(zhǔn)確度指標(biāo)結(jié)果見表1。

    圖4 部分曲線或區(qū)間的擬合與預(yù)測(cè)結(jié)果

    由圖4可知,利用提出的方法可以有效擬合和預(yù)測(cè)鋼軌磨耗及每千米重傷量的發(fā)展趨勢(shì)。

    由表1可知:預(yù)測(cè)鋼軌磨耗的平均均方根誤差為0.517 mm,平均希爾不等系數(shù)為0.183;預(yù)測(cè)鋼軌每千米重傷量的平均均方根誤差為0.025,平均希爾不等系數(shù)為0.080。

    此外,該方法相比于神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)模型[11]具有計(jì)算簡(jiǎn)便、泛化能力強(qiáng)(不易于過擬合)等優(yōu)點(diǎn)。

    4 鋼軌服役壽命與換軌周期建議值

    TG/GW 102—2019規(guī)定了直線段和R>2 000 m曲線段混凝土枕無縫線路75 kg/m鋼軌的大修周期為累計(jì)通過總質(zhì)量1 500 Mt,并在每千米重傷量達(dá)到4~6處時(shí)及時(shí)更換鋼軌;但未規(guī)定R≤2 000 m的75 kg/m鋼軌的換軌周期。目前,朔黃重載鐵路對(duì)直線段和R>2 000 m曲線段的鋼軌采用了和TG/GW 102—2019相近的大修周期,而對(duì)R≤2 000 m的曲線段,要求在鋼軌磨耗達(dá)到輕傷標(biāo)準(zhǔn)時(shí)及時(shí)更換。可見,對(duì)于不同半徑曲線段,鋼軌換軌周期的規(guī)定尚有欠缺,同時(shí)現(xiàn)有的直線段鋼軌大修換軌周期偏保守,存在資源浪費(fèi)的問題。

    為此,基于朔黃重載鐵路曲線段鋼軌側(cè)面磨耗與直線段鋼軌重傷量隨累計(jì)通過總質(zhì)量的發(fā)展規(guī)律,利用建立的預(yù)測(cè)方法反算曲線段鋼軌側(cè)面磨耗達(dá)到輕傷標(biāo)準(zhǔn)時(shí)的累計(jì)通過總質(zhì)量,以及直線段鋼軌每千米重傷量達(dá)到4~6處時(shí)的累計(jì)通過總質(zhì)量,進(jìn)而提出和鋼軌換軌狀態(tài)修標(biāo)準(zhǔn)相匹配的周期修標(biāo)準(zhǔn)建議值,即換軌周期建議值。

    表2統(tǒng)計(jì)了半徑為400、500、600、800 m所有曲線段的鋼軌側(cè)面磨耗達(dá)到輕傷標(biāo)準(zhǔn)時(shí)的累計(jì)通過總質(zhì)量。表3統(tǒng)計(jì)了圖3中4個(gè)區(qū)間的鋼軌每千米重傷量達(dá)到4處和6處時(shí)的累計(jì)通過總質(zhì)量。

    表2 R≤800 m曲線段鋼軌服役壽命推算結(jié)果

    表3 直線段和R≥800 m曲線段鋼軌服役壽命推算結(jié)果

    由表2可知:隨著曲線半徑的增大,鋼軌服役壽命的最大值呈增大趨勢(shì),曲線半徑大于等于600 m時(shí)鋼軌服役壽命約為累計(jì)通過總質(zhì)量1 500 Mt;曲線半徑為400 m的鋼軌服役壽命的最大值與最小值差值較小,這是因?yàn)樵摪霃角€數(shù)量較少,且里程分布相對(duì)集中,線路條件相對(duì)穩(wěn)定。

    由表3可知:不同區(qū)間鋼軌服役壽命存在較大差異,每千米重傷量達(dá)到4處時(shí)預(yù)測(cè)服役壽命最小值為累計(jì)通過總質(zhì)量3 200 Mt,每千米重傷量達(dá)到6處時(shí)預(yù)測(cè)服役壽命最小值約為3 900 Mt。因此,對(duì)于朔黃重載鐵路,累計(jì)通過總質(zhì)量1 500 Mt的大修周期明顯偏小,可延長(zhǎng)至2 000 Mt。

    綜上,提出朔黃重載鐵路75 kg/m鋼軌換軌周期建議值,見表4。此外,對(duì)于半徑不超過800 m的曲線段,累計(jì)通過總質(zhì)量未達(dá)到換軌周期、但鋼軌側(cè)面磨耗的99%分位數(shù)達(dá)到輕傷標(biāo)準(zhǔn)時(shí),應(yīng)及時(shí)換軌;對(duì)于直線段和半徑超過800 m的曲線段,累計(jì)通過總質(zhì)量未達(dá)到換軌周期、但鋼軌每千米重傷量(不含焊接和膠接絕緣接頭傷損)達(dá)到4~6處時(shí),應(yīng)及時(shí)換軌。

    表4 朔黃重載鐵路75 kg/m鋼軌換軌周期建議值

    5 結(jié)論

    為提高朔黃重載鐵路鋼軌使用的合理性,本文基于朔黃重載鐵路綜合檢測(cè)車、鋼軌探傷車、探傷小車、人工檢查等手段檢測(cè)的鋼軌磨耗、鋼軌傷損長(zhǎng)期歷史數(shù)據(jù),結(jié)合線路臺(tái)賬、運(yùn)營(yíng)、維修等數(shù)據(jù),系統(tǒng)研究了曲線段鋼軌磨耗和直線段(包括大半徑曲線段)鋼軌重傷量的發(fā)展規(guī)律并建立預(yù)測(cè)模型,進(jìn)而提出與鋼軌狀態(tài)修失效標(biāo)準(zhǔn)相匹配的換軌周期建議值。主要結(jié)論如下:

    1)朔黃重載鐵路曲線段鋼軌側(cè)面磨耗和直線段鋼軌重傷量均具有先緩慢發(fā)展、后近似線性發(fā)展的規(guī)律,但不同曲線段、不同區(qū)間的發(fā)展規(guī)律存在差異性。對(duì)于半徑大于800 m的曲線段鋼軌,磨耗不再是鋼軌壽命的決定因素。

    2)提出了曲線段鋼軌側(cè)面磨耗與直線段鋼軌重傷量發(fā)展預(yù)測(cè)模型。采用原理簡(jiǎn)單的線性模型、二次多項(xiàng)式模型、三次多項(xiàng)式模型,通過擬合度最優(yōu)方法建立預(yù)測(cè)模型,預(yù)測(cè)鋼軌磨耗的均方根誤差和希爾不等系數(shù)分別為0.517 mm、0.183,預(yù)測(cè)鋼軌每千米重傷量時(shí)分別為0.025、0.080。預(yù)測(cè)準(zhǔn)確度較高,并具有計(jì)算簡(jiǎn)便、實(shí)用性強(qiáng)的優(yōu)點(diǎn)。

    3)提出朔黃重載鐵路75 kg/m鋼軌換軌周期建議值,以及與狀態(tài)修相結(jié)合的鋼軌換軌修理策略。對(duì)于R≤400 m的曲線段,換軌周期(服役壽命)建議不超過通過總質(zhì)量700 Mt;對(duì)于400 m<R≤500 m的曲線段,換軌周期建議不超過通過總質(zhì)量900 Mt;對(duì)于500 m<R≤800 m的曲線段,換軌周期建議不超過通過總質(zhì)量1 500 Mt;對(duì)于直線段和R>800 m的曲線段,換軌周期建議不超過通過總質(zhì)量2 000 Mt。

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