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    一起因500 kV線路傳輸功率過大而導(dǎo)致線路同頻并網(wǎng)失敗案例分析

    2022-09-01 06:38:08羅義軍
    四川電力技術(shù) 2022年4期
    關(guān)鍵詞:差頻功角相角

    羅義軍,李 飛,李 超

    (雅礱江流域水電開發(fā)有限公司,四川 成都 610051)

    0 引 言

    某大型水電站(以下簡(jiǎn)稱A水電站)裝機(jī)6臺(tái),單機(jī)容量為600 MW,總裝機(jī)容量為3600 MW。 A水電站500 kV電氣一次設(shè)備由500 kV GIS、500 kV GIL及其附屬設(shè)備組成,主接線采用4/3和雙斷路器的混合接線方式。3回出線至某換流站(以下簡(jiǎn)稱B換流站),線路長(zhǎng)度為81 km,其中500 kVⅠ、Ⅱ線為同塔雙回線路,另外還有單獨(dú)的某Ⅲ線。

    2020年1月9日,500 kVⅠ、Ⅱ線停電檢修完成,等待調(diào)度命令合環(huán),此時(shí),A水電站5臺(tái)機(jī)組運(yùn)行,總功率為2400 MW,系統(tǒng)采用500 kV Ⅲ線單回線路送出2400 MW。

    500 kVⅠ線由B換流站側(cè)充電正常后,A水電站側(cè)自動(dòng)同期裝置因相角差無法滿足并網(wǎng)條件,導(dǎo)致線路兩側(cè)中斷路器均合閘失敗。經(jīng)檢查發(fā)現(xiàn)線路與主變壓器高壓側(cè)相角差為±12°左右,而同期裝置相角差定值為±10°,同期合閘相角差不滿足定值要求,是同期合閘失敗的主要原因,而以往線路正常同期合閘時(shí)的相角差通常小于±1°。

    下面將探討分析造成同期合閘相角差變大的原因,并采取措施減小同期并網(wǎng)相角差,成功實(shí)現(xiàn)同期并網(wǎng),進(jìn)而探討影響同頻并網(wǎng)的因素。

    1 同頻并網(wǎng)與差頻并網(wǎng)概述

    目前,根據(jù)并網(wǎng)的應(yīng)用場(chǎng)景不同,電力系統(tǒng)將并網(wǎng)操作分為同頻并網(wǎng)和差頻并網(wǎng)。

    同頻并網(wǎng)是指同步點(diǎn)兩側(cè)的系統(tǒng)已經(jīng)存在著電氣聯(lián)系,只是通過并網(wǎng)操作再增加一條回路的操作。例如已經(jīng)并網(wǎng)運(yùn)行的系統(tǒng),再增加一條送出線路或者開環(huán)系統(tǒng)的合環(huán)操作。其主要特點(diǎn)是同步點(diǎn)兩側(cè)系統(tǒng)頻率相同,但可能存在一定的電壓幅值差,并且存在著一個(gè)固有的相角差。這是因?yàn)椴⒕W(wǎng)點(diǎn)兩側(cè)頻率相同,但在實(shí)現(xiàn)并網(wǎng)前并網(wǎng)點(diǎn)兩側(cè)電壓幅值可能不同,而且兩側(cè)會(huì)出現(xiàn)一個(gè)功角。并網(wǎng)條件是當(dāng)并網(wǎng)點(diǎn)斷路器兩側(cè)的電壓差及功角在給定范圍內(nèi)時(shí),即可實(shí)施并網(wǎng)操作。完成并網(wǎng)后,并網(wǎng)點(diǎn)斷路器兩側(cè)的功角消失,系統(tǒng)潮流將重新分布。

    差頻并網(wǎng)是指將兩個(gè)在電氣上沒有聯(lián)系的系統(tǒng)同步并網(wǎng),如發(fā)電機(jī)準(zhǔn)同期并網(wǎng)或者兩個(gè)解列運(yùn)行的系統(tǒng)通過一回線路重新聯(lián)接;其特點(diǎn)是在同步點(diǎn)兩側(cè)系統(tǒng)之間不僅存在著電壓差、相角差,同時(shí)也存在著頻率差。由于有頻率差的存在,同步點(diǎn)兩端的功角差處在一個(gè)動(dòng)態(tài)變化過程中,此時(shí)要求在電壓、頻率滿足要求的前提下同期裝置捕捉相角差為0的時(shí)機(jī)完成并網(wǎng)操作。

    2 功率、相角差及同頻并網(wǎng)三者的關(guān)系

    2.1 超高壓線路功角特性

    假設(shè)超高壓線路為均勻長(zhǎng)線路,其等值電路如圖1所示。

    假設(shè)線路首端為M,末端為N,線路全長(zhǎng)為l,以末端電壓、電流為參考電壓、電流,超高壓長(zhǎng)線路電壓的分布方程為[1]

    Um=Uncoshγl+InZCsinhγl

    (1)

    式中:Um為首端電壓;Un為末端電壓;In為末端電流;ZC為線路波阻抗;γ為線路的傳播常數(shù)。

    由于輸電線的電阻與感抗之比以及電導(dǎo)與電納之比均隨輸電電壓的提高而減小, 超高壓輸電線路的正序電抗一般是電阻的10~20倍, 通??梢院雎圆挥?jì), 即將其視為無損線[2],無損線的波阻抗和傳播常數(shù)表達(dá)式分別為:

    (2)

    (3)

    式中,L、C分別為輸電線路單位長(zhǎng)度的電感和電容。

    由式(1)、式(2)、式(3)可得

    Um=Uncosθ+jInZCsinθ

    (4)

    式中,θ=βl。

    所以由式(4)可得超高壓線路的相量圖,如圖2所示。

    圖2 超高壓線路相量

    圖2中,δ為超高壓輸電線路的功角,即首端電壓超前于末端電壓的角度;α為末端電壓超前末端電流的角度。

    所以,由圖2可得超高壓線路的功角特性方程為

    UBC=InZCsinθcosα=Umsinδ

    (5)

    可得:

    (6)

    (7)

    式中,Pn為超高壓線路傳輸功率。

    2.2 功率、相角差及同頻并網(wǎng)三者的關(guān)系

    同頻并網(wǎng)就是在已經(jīng)有了電氣連接的兩個(gè)系統(tǒng)間,再增加一回聯(lián)接線路,如圖3所示。在所有邊斷路器合閘時(shí),在 Ⅲ 線將發(fā)電側(cè)與電力系統(tǒng)相連接的情況下,投入Ⅰ線,此時(shí)在E或F斷路器兩側(cè)電壓幅值不同、頻率相同,且兩側(cè)電壓間存在一個(gè)相角差。假設(shè)選取E斷路器作為并網(wǎng)點(diǎn),相角差實(shí)質(zhì)就是正在運(yùn)行的Ⅲ線的功角δ,δ的取值范圍0°~90°。

    圖3 500 kV主接線

    所以由式(7)可得

    (8)

    式中:U1為Ⅰ線的線路電壓;U5為5B高壓側(cè)電壓或者母線電壓;P為Ⅲ線傳輸?shù)挠泄β?;Z1=ZCsinθ,為Ⅲ線的阻抗。

    由此可知,線路傳輸功率P與功角δ的關(guān)系為正弦函數(shù)關(guān)系,從理論上來說,功角δ的取值范圍為0°~90°,因此,當(dāng)傳輸功率P及阻抗Z1越大,則功角δ越大。無論是合環(huán)還是開環(huán)操作,都會(huì)改變系統(tǒng)的潮流分布。當(dāng)合環(huán)時(shí),新投入的線路總是會(huì)分擔(dān)一定的負(fù)荷,在新線路中形成沖擊電流。但是這與差頻并網(wǎng)不同,新投入的線路承擔(dān)負(fù)荷是增加線路投入的目的,形成沖擊也是不可避免的。

    同頻并網(wǎng)的條件與差頻并網(wǎng)要求電壓、頻率、相角3個(gè)參數(shù)都相同的條件不同,因?yàn)橥l并網(wǎng)的功角是固定的(相對(duì)差頻并網(wǎng)的功角隨時(shí)間變化而言),不存在差頻,只是需要檢測(cè)兩側(cè)電壓差。也就是說,相對(duì)于差頻并網(wǎng),同頻并網(wǎng)必然存在電壓差和相角差,能否并網(wǎng)成功,只是比較兩側(cè)電壓差與功角的大小而已;電壓差決定了無功功率通過新投入線路的潮流沖擊大小,功角δ決定了有功功率和無功功率通過新投入線路的潮流沖擊大小,這種沖擊實(shí)質(zhì)是系統(tǒng)潮流的突變性瞬時(shí)再分配。這種沖擊形成的巨大沖擊電流可能造成繼電保護(hù)裝置的動(dòng)作跳閘,導(dǎo)致線路并網(wǎng)失敗。

    3 案例分析

    所述案例中,A水電站5臺(tái)機(jī)組運(yùn)行,總功率為2400 MW,開關(guān)站所有邊斷路器合閘,系統(tǒng)采用500 kVⅢ線單回線路送出2400 MW。500 kVⅠ線由B換流站側(cè)充電正常后,A水電站側(cè)自動(dòng)同期裝置因相角差無法滿足并網(wǎng)條件。通過故障錄波曲線,能夠得到此時(shí)500 kVⅠ線電壓與A水電站5號(hào)主變壓器(5B)高壓側(cè)電壓(即1M電壓)的相角差和電壓差,如圖4所示。

    P=Ksinδ

    (9)

    將P=2400 MW,δ=11°代入可得K=12 578.02 MW。

    根據(jù)式(8)可知,要使500 kVⅠ線并網(wǎng)成功,可以采取以下措施:

    1) 減小500 kVⅠ線電壓與A水電站5號(hào)主變壓器(5B)高壓側(cè)電壓的相角差至定值10°以下。為防止并網(wǎng)沖擊電流過大,最好將相角差減小至盡量小,因此必須將線路輸出功率減小,但考慮涉及電網(wǎng)調(diào)度出力的調(diào)減,不宜將輸出功率減少過多。當(dāng)相角差為10°時(shí),由式(9)可得P=2184 MW。

    δ由0°~10°變化時(shí),各值對(duì)應(yīng)的有功功率如表1所示。

    表1 相角差與有功功率的關(guān)系

    考慮到單機(jī)容量為600 MW,結(jié)合表1,最好將輸出功率調(diào)減600 MW左右。

    2) 提高同頻并網(wǎng)相角差定值。由于定值提高后,并網(wǎng)瞬間的沖擊電流會(huì)比較大,此措施可能會(huì)造成繼電保護(hù)設(shè)備誤動(dòng),將剛并網(wǎng)的500 kVⅠ線跳閘,甚至又造成在運(yùn)行的500 kV Ⅲ線跳閘,造成全廠失電的風(fēng)險(xiǎn),因此建議不采用。

    由上可得,面對(duì)線路輸送功率較大引起的并網(wǎng)相角差大于定值的情況,最好采取調(diào)減負(fù)荷的方式來實(shí)現(xiàn)同頻并網(wǎng)。

    當(dāng)調(diào)減600 MW負(fù)荷使輸出功率為1800 MW時(shí),500 kVⅠ線并網(wǎng)一次成功,其并網(wǎng)瞬間波形及兩側(cè)電壓相量如圖5所示。

    圖5 并網(wǎng)成功瞬間兩側(cè)電壓相量

    由圖5可得,并網(wǎng)瞬間各相相角差為δa=8.296°、δb=8.208°、δc=8.184°。

    由此可以進(jìn)一步驗(yàn)證輸送有功功率與功角之間的正弦函數(shù)關(guān)系。

    4 結(jié) 論

    在同頻并網(wǎng)中,影響并網(wǎng)成功的因素有同步點(diǎn)兩側(cè)相角差和電壓差。而在穩(wěn)定的電力系統(tǒng)中,兩側(cè)電壓趨于一致,電壓差較小,對(duì)于同頻并網(wǎng)的影響較小。相角差可以認(rèn)為是合環(huán)點(diǎn)另外正在運(yùn)行的半環(huán)的功角,其大小與系統(tǒng)阻抗和傳輸功率有關(guān),代表了并網(wǎng)瞬間潮流再分配和并網(wǎng)沖擊的大小。對(duì)于確定的將要并網(wǎng)系統(tǒng),由于系統(tǒng)阻抗確定,功角差只受正在運(yùn)行線路傳輸功率的影響。當(dāng)線路傳輸功率較大,從而引起相角差超過同頻并網(wǎng)功角定值,導(dǎo)致同頻并網(wǎng)失敗。因此,這種情況下最好采取調(diào)減傳輸功率的方式來解決并網(wǎng)失敗的問題。

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