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    基于溫敏漆技術(shù)的圓錐高超聲速大攻角繞流背風(fēng)面流動結(jié)構(gòu)實(shí)驗(yàn)研究

    2022-08-11 10:26:20霍俊杰易仕和牛海波劉小林
    氣體物理 2022年4期
    關(guān)鍵詞:背風(fēng)面橫流邊界層

    霍俊杰,易仕和,牛海波,劉小林

    (國防科技大學(xué)空天科學(xué)學(xué)院,湖南長沙 410073)

    引 言

    高超聲速邊界層流動的轉(zhuǎn)捩和分離研究是高超聲速空氣動力學(xué)的關(guān)鍵基礎(chǔ)科學(xué)問題之一,同時(shí)也是高超聲速飛行器設(shè)計(jì)中需要考慮的重點(diǎn)問題之一。特別地,邊界層轉(zhuǎn)捩和分離會對飛行器表面溫度分布產(chǎn)生顯著影響,因此邊界層流動問題的研究對高超聲速飛行器熱防護(hù)設(shè)計(jì)具有重要的意義。

    高超聲速邊界層流動轉(zhuǎn)捩的問題是空氣動力學(xué)領(lǐng)域的經(jīng)典問題。目前研究認(rèn)為,高超聲速來流條件下,有諸多因素會對轉(zhuǎn)捩過程產(chǎn)生影響,一般會有5種轉(zhuǎn)捩途徑[1],其中,邊界層自然轉(zhuǎn)捩過程通常認(rèn)為包括感受性階段、線性失穩(wěn)階段、非線性增長階段以及湍流階段[2-3],在此過程中,會出現(xiàn)第一模態(tài)、第二模態(tài)[4-5]、橫流模態(tài)、G?rtler模態(tài)以及附著線失穩(wěn)等不穩(wěn)定模態(tài)波[6-9]。其中橫流模態(tài)主要存在于三維邊界層中,比如三角翼[10]、帶攻角的圓錐[11]、橢錐以及升力體標(biāo)模[12-13]等模型中,在壓力梯度或幾何外形的作用下,邊界層近壁區(qū)會存在與邊界層外勢流平面內(nèi)流線方向垂直的流動分量,并由此導(dǎo)致邊界層的失穩(wěn)和轉(zhuǎn)捩[14]。橫流失穩(wěn)一般認(rèn)為包括伴隨定常橫流渦和非定常橫流渦兩種形式[15],而定常橫流渦通常出現(xiàn)在低湍流度來流中,因此在橫流失穩(wěn)問題的實(shí)驗(yàn)研究中,可以實(shí)現(xiàn)低湍流度來流的靜風(fēng)洞具有至關(guān)重要的意義[16-17]。在低湍流度的靜風(fēng)洞中,基于溫敏漆技術(shù)、流動顯示技術(shù)等先進(jìn)測試方法,Niu等[10,20],Kocian等[18],Placidi等[19]均觀察到了邊界層轉(zhuǎn)捩過程中定常橫流渦的現(xiàn)象,并對橫流失穩(wěn)轉(zhuǎn)捩的影響因素、轉(zhuǎn)捩預(yù)測做出了討論。

    在有攻角的高超聲速圓錐背風(fēng)面邊界層流動中,除了邊界層附著流動的轉(zhuǎn)捩問題以外,當(dāng)攻角增加到一定角度時(shí),在背風(fēng)面的特定區(qū)域,會出現(xiàn)邊界層流動的分離現(xiàn)象,同時(shí)伴隨著脫體渦的發(fā)展,進(jìn)而對表面溫度分布產(chǎn)生顯著的影響。關(guān)于大攻角圓錐背風(fēng)面流動分離現(xiàn)象已經(jīng)得到了廣泛而深入的研究,其中,Rainbird[21],F(xiàn)eldhuhn等[22],Stetson[23]通過對大攻角下圓錐背風(fēng)面壓力分布的測量,提出了經(jīng)典的大攻角下圓錐背風(fēng)面分離流動模型,并對分離渦產(chǎn)生的位置、分離現(xiàn)象與攻角大小的關(guān)系等做出了討論,如圖1所示,此后,Wetzel等[24]對油流流動顯示、表面摩阻測量、激光Doppler測速以及脈動壓力測量等不同測試方法得到的分離流動結(jié)果進(jìn)行了分析。近期,Running等[25-26]通過快速響應(yīng)壓敏漆技術(shù)對這一問題進(jìn)行了詳細(xì)研究。在此基礎(chǔ)上Hembling等[27],Willems等[28]對高超聲速流動中圓錐、橢錐等模型背風(fēng)面流動現(xiàn)象進(jìn)行了實(shí)驗(yàn)研究。

    圖1 大攻角圓錐背風(fēng)面分離流動模型[22]Fig.1 Separated flow model on the leeward surface of a cone at a high angle of attack[22]

    溫敏漆技術(shù)是一種非接觸式的流場測試技術(shù),通過溫敏漆技術(shù),可以實(shí)現(xiàn)對實(shí)驗(yàn)?zāi)P捅砻鏈厣植嫉臏y量,進(jìn)而實(shí)現(xiàn)對高超聲速邊界層的轉(zhuǎn)捩和分離、激波邊界層干擾、真實(shí)飛行器設(shè)計(jì)等問題的研究[20,28-31]。

    本研究通過前期搭建的溫敏漆測試系統(tǒng),在高超聲速低湍流度來流條件下,對大攻角下圓錐背風(fēng)面邊界層流動的特點(diǎn)進(jìn)行了研究,觀察到了邊界層流動發(fā)展過程中的定常橫流渦、邊界層分離等典型流動狀態(tài),同時(shí)研究了Reynolds數(shù)的改變對流動發(fā)展過程的影響。

    1 實(shí)驗(yàn)方法與設(shè)備

    1.1 風(fēng)洞設(shè)備

    本實(shí)驗(yàn)在國防科技大學(xué)高超聲速風(fēng)洞中進(jìn)行。實(shí)驗(yàn)風(fēng)洞設(shè)備為吹吸式高超聲速自由射流式風(fēng)洞,由高壓氣源、加熱器、穩(wěn)定段、噴管段、實(shí)驗(yàn)段以及真空球罐等幾部分組成,風(fēng)洞的穩(wěn)定段、噴管段以及試驗(yàn)段如圖2所示,風(fēng)洞噴管為出口直徑Φ=300 mm的軸對稱噴管,風(fēng)洞設(shè)計(jì)Mach數(shù)為6,本次實(shí)驗(yàn)研究中風(fēng)洞總壓范圍為0~1.5 MPa,總溫為425 K。通過穩(wěn)定段設(shè)計(jì)、噴管型面設(shè)計(jì)與特殊加工以及喉道邊界層抽吸等技術(shù),實(shí)驗(yàn)所用風(fēng)洞設(shè)備可以有效降低來流湍流度進(jìn)而建立靜音流場狀態(tài)[32],根據(jù)前期的傳感器測試[33]以及NPLS流動顯示[34]結(jié)果,該風(fēng)洞最低湍流度約為千分之一,明顯低于常規(guī)風(fēng)洞噪聲水平。

    圖2 國防科技大學(xué)高超聲速靜風(fēng)洞實(shí)物圖[33]Fig.2 Hypersonic quiet wind tunnel of in National University of Defense Technology[33]

    1.2 測試技術(shù)

    實(shí)驗(yàn)所采用的測試方法為溫敏漆(temperature sensitive paints,TSP)技術(shù)。TSP技術(shù)是基于發(fā)光分子發(fā)射光熱猝滅效應(yīng)的一種非接觸式流動測試技術(shù),典型的TSP系統(tǒng)由溫敏漆涂層、激發(fā)光源、濾光片、CCD相機(jī)以及數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)組成,如圖3所示。通過TSP系統(tǒng)可以得到實(shí)驗(yàn)過程中光強(qiáng)的變化情況,根據(jù)前期得到的光強(qiáng)溫度校準(zhǔn)關(guān)系式[35],可以計(jì)算得到實(shí)驗(yàn)過程中模型表面溫度的變化情況,獲得模型表面全局溫升ΔT分布,進(jìn)而辨別重要的流動信息。

    圖3 TSP測試系統(tǒng)實(shí)物圖[35] Fig.3 TSP test system[35]

    1.3 實(shí)驗(yàn)?zāi)P?/h3>

    本實(shí)驗(yàn)所用圓錐模型半錐角為 7°,總長度為500 mm,頭部半徑為1.5 mm,使用電木材料加工,TSP涂層噴涂厚度約為20 μm,噴涂后模型表面滿足粗糙度要求,風(fēng)洞安裝效果如圖4所示。

    圖4 實(shí)驗(yàn)?zāi)P驮陲L(fēng)洞內(nèi)安裝實(shí)物圖Fig.4 Experimental model installed in the wind tunnel

    2 實(shí)驗(yàn)結(jié)果

    2.1 大攻角下圓錐背風(fēng)面溫升分布的主要特點(diǎn)

    實(shí)驗(yàn)來流Ma∞為6,總溫T0為425 K,總壓P0為1.29 MPa,相應(yīng)的ReL為1.35 ×107m-1。在10°攻角下,通過TSP技術(shù)得到圓錐背風(fēng)面ΔT分布如圖5所示。由于視場大小所限,分前后兩部分進(jìn)行實(shí)驗(yàn),圖5(a),(b)分別為圓錐 0~300 mm和200~500 mm 兩部分的原始實(shí)驗(yàn)結(jié)果。

    (a) 0~300 mm

    在圓錐高超聲速大攻角繞流中,由于邊界層的分離會表現(xiàn)與小攻角繞流不同的流動現(xiàn)象,圖6為前期研究中得到的在Ma∞為6的來流中6°攻角時(shí)圓錐背風(fēng)面典型TSP結(jié)果,可以反映圓錐背風(fēng)面邊界層流動的典型特點(diǎn),與本文得到的10°攻角時(shí)的TSP結(jié)果即圖5(b)明顯不同。在10°攻角時(shí),背風(fēng)面中心線附近有明顯的高溫升區(qū)域,同時(shí)隨著流動的發(fā)展,在距離頭部較遠(yuǎn)的位置中心線兩側(cè)可以觀察到由于邊界層分離再附而產(chǎn)生的兩條次高溫帶。而在6°攻角時(shí),中心線附近沒有觀察到由于流動分離下洗而產(chǎn)生的高溫區(qū)域,兩側(cè)也沒有觀察到次高溫區(qū)域,同時(shí)轉(zhuǎn)捩發(fā)生的后期,在遠(yuǎn)離中心線的位置也沒有觀察到由于邊界層分離而產(chǎn)生的低溫區(qū)域,只觀察到了由于橫流和邊界層轉(zhuǎn)捩帶來的高熱流區(qū)域。因此,在10°大攻角下,由于邊界層的分離會出現(xiàn)與6°小攻角下完全不同的流動結(jié)構(gòu),表現(xiàn)出完全不同的表面溫升分布特點(diǎn)。

    圖6 通過TSP測試技術(shù)得到的小攻角時(shí)模型表面熱流分布Fig.6 Heat flow distribution on the model surface at a small angle of attack with TSP

    背風(fēng)面邊界層的分離、橫流影響下的轉(zhuǎn)捩等通常和方位角密切相關(guān),為了更加清晰地顯示背風(fēng)面邊界層流動狀態(tài)與方位角的關(guān)系,通過對圖像的校正將圖5中x-y(位置-位置)與ΔT分布云圖換算為x-θ(位置-方位角)與ΔT分布云圖,如圖7所示。從x-θ(位移-方位角)與ΔT分布云圖,可以分辨出明顯的流動特征,如圖所示:a和e區(qū)域?yàn)楸筹L(fēng)面中心線附近由于邊界層流動主渦下洗沖擊而產(chǎn)生的高溫升區(qū)域;b區(qū)域?yàn)楸筹L(fēng)面邊界層分離而產(chǎn)生的低溫升區(qū)域;c和d區(qū)域?yàn)橛泄ソ菆A錐邊界層發(fā)展過程中,由于壓力梯度產(chǎn)生的定常橫流渦而產(chǎn)生的條帶區(qū)域;f區(qū)域?yàn)檫吔鐚影l(fā)展后期,由邊界層的轉(zhuǎn)捩和分離作用而形成的區(qū)域。Stetson[23]得到了油流實(shí)驗(yàn)結(jié)果,Wang[36]在此結(jié)果的基礎(chǔ)上對圓錐高超聲速大攻角繞流背風(fēng)面邊界層分離與再附的流動結(jié)構(gòu)進(jìn)行了討論。但由于油流技術(shù)的限制,在基于油流技術(shù)的研究中只分析了分離與再附現(xiàn)象而沒有對橫流影響以及邊界層轉(zhuǎn)捩現(xiàn)象做出更加詳細(xì)的討論,而基于TSP技術(shù),除了反映邊界層流動分離與再附的特征外,還可以反映由橫流影響產(chǎn)生的條紋結(jié)構(gòu)以及邊界層轉(zhuǎn)捩的流動特征。

    (a) 0~300 mm

    2.2 圓錐背風(fēng)面邊界層流動的發(fā)展過程

    云圖可以直觀顯示大攻角下圓錐背風(fēng)面邊界層流動狀態(tài)引起的ΔT分布情況,隨著x的增加,流動當(dāng)?shù)豏eynolds數(shù)升高,邊界層流動發(fā)展呈現(xiàn)出不同的流動狀態(tài)。為了進(jìn)一步對邊界層流動發(fā)展的狀態(tài)做出定量研究,從云圖中提取得到ΔT等值線圖如圖8所示。不同方位角處由于邊界層轉(zhuǎn)捩及分離而產(chǎn)生的ΔT不同,選取合適的位置提取特定方位角x-ΔT(位置-溫升)曲線,可以在一定程度上反映邊界層流動分離的情況。根據(jù)流動特點(diǎn)選擇了幾個(gè)具有代表意義的方位角,如圖8中標(biāo)示線所注位置,分別為遠(yuǎn)離中心線的 -50°位置、低溫升區(qū)附近 -30°和 -20°位置,以及中心線附近的 -15°,-10°,-5°以及中心線位置。得到特定方位角x-ΔT曲線如圖9所示,根據(jù)曲線變換特點(diǎn)可以將邊界層發(fā)展過程分為若干階段,反映邊界層流動發(fā)展過程中的流動特點(diǎn)。

    (a) 0~300 mm

    (a) 0~300 mm

    根據(jù)邊界層發(fā)展過程中,各個(gè)階段的流動特點(diǎn),可以將流動分為ΔT等值線圖和x-ΔT曲線圖中所示的5個(gè)發(fā)展階段。

    第Ⅰ發(fā)展階段為距頭部0~130 mm,等值線圖中ΔT分布呈現(xiàn)出中心線附近為高溫區(qū),兩側(cè)為次高溫區(qū),遠(yuǎn)離中心線位置為低溫升區(qū)的特點(diǎn)。可能為層流邊界層分離產(chǎn)生脫體渦的階段。由x-ΔT曲線可以看到,在邊界層發(fā)展第一個(gè)階段,中心線附近(0~20°)ΔT沿x方向先增加后減小,而遠(yuǎn)離中心的位置(30°和50°)沿x方向ΔT逐步降低。

    第Ⅱ發(fā)展階段為140~230 mm,等值線圖中ΔT開始出現(xiàn)條帶狀分布,中心線附近高溫區(qū)域顯著減小,但整體溫度分布特別是兩側(cè)低溫區(qū)域與第Ⅰ階段相似。可能為定常橫流渦開始對邊界層產(chǎn)生影響,但層流邊界層分離產(chǎn)生脫體渦仍是影響背風(fēng)面邊界層流動的主要因素。由x-ΔT曲線可以看到,當(dāng)橫流影響開始時(shí),中心線附近(0和5°位置)沿x方向流動發(fā)展過程中ΔT增加;在遠(yuǎn)離中心線(30°和50°位置)溫升分布出現(xiàn)明顯波動,但ΔT沿x方向均值大小變化不大。距離中心線越遠(yuǎn),橫流出現(xiàn)影響的位置越靠前,在30°方位角上第一個(gè)ΔT峰值出現(xiàn)在150 mm位置,而在50°方位角上則出現(xiàn)在130 mm的位置。這一階段溫升分布特點(diǎn)主要與流動定常橫流渦影響相關(guān)。

    第Ⅲ發(fā)展階段為240~290 mm,等值線圖中ΔT條帶分布依然存在,而中心線兩側(cè)ΔT發(fā)生顯著變化,中心線附近高溫區(qū)域及兩側(cè)低溫區(qū)域面積顯著減小。從x-ΔT曲線可以看出,中心線附近(0和5°位置)沿x方向ΔT降低;而遠(yuǎn)離中心線位置(10°~50°),沿x方向ΔT增加,同時(shí)由于橫流影響x-ΔT曲線產(chǎn)生波動依然存在。不同方位角處ΔT升高幅度不同,在20°位置,ΔT升高幅度最大,而在靠近中心線附近的10°位置,ΔT變化較小,可能與不同方位角處流動分離情況相關(guān)。這一階段溫升分布特點(diǎn)主要與邊界層在定常橫流渦影響下發(fā)生轉(zhuǎn)捩相關(guān)。

    第Ⅳ發(fā)展階段為300~400 mm,等值線圖中ΔT條帶分布消失,中心線及兩側(cè)ΔT分布情況在一定范圍內(nèi)與前一階段基本相同,可能為邊界層轉(zhuǎn)捩后期,同時(shí)在一定范圍內(nèi)邊界層分離產(chǎn)生脫體渦。從x-ΔT曲線可以看出,隨著當(dāng)?shù)豏eynolds數(shù)的增加,邊界層發(fā)展進(jìn)入轉(zhuǎn)捩后期,在不同方位角位置ΔT沿x方向均有所降低,符合邊界層層流-轉(zhuǎn)捩-湍流發(fā)展過程中的經(jīng)典規(guī)律,而值得注意的是方位角10°和15°的位置ΔT沿x方向略有增加,這種差異可能和邊界層分離情況相關(guān)。這一階段溫升分布特點(diǎn)主要與邊界層轉(zhuǎn)捩過程相關(guān)。

    第Ⅴ發(fā)展階段為410 mm之后,等值線圖中,中心線及其附近ΔT分布同前一階段發(fā)生顯著變化的是邊界層發(fā)展后期。隨著當(dāng)?shù)豏eynolds數(shù)的進(jìn)一步增加,中心線附近ΔT分布差異減小,同時(shí)在中心線兩側(cè)出現(xiàn)低溫升區(qū)域。由x-ΔT曲線可以看到,各個(gè)方位角位置上沿x方向ΔT均有所降低,而在遠(yuǎn)離中心線的位置(20°和30°)處ΔT降低的幅度最大。在這一階段,流動發(fā)展進(jìn)入湍流階段,同時(shí)邊界層分離產(chǎn)生的脫體渦影響也和層流階段不同,溫度分布主要與邊界層分離產(chǎn)生脫體渦的位置相關(guān)。

    2.3 不同位置處圓錐背風(fēng)面流動的特點(diǎn)

    在前一部分中通過大攻角下圓錐背風(fēng)面ΔT分布對邊界層的發(fā)展過程進(jìn)行了討論。通過ΔT等值線圖的分布規(guī)律以及不同方位角上x-ΔT曲線的對比,將大攻角下圓錐背風(fēng)面邊界層流動劃分為層流分離階段、橫流產(chǎn)生影響階段、橫流產(chǎn)生影響同時(shí)發(fā)生邊界層轉(zhuǎn)捩階段、邊界層轉(zhuǎn)捩后期階段以及湍流分離階段等不同發(fā)展階段。同時(shí)注意到,各發(fā)展階段ΔT隨θ的變化具有不同的特點(diǎn),可以在一定程度上反映邊界層流動轉(zhuǎn)捩和分離的特點(diǎn),為了對流動特征進(jìn)行進(jìn)一步的討論,在各發(fā)展階段中分別提取了幾個(gè)典型x方向位置上的θ-ΔT(方位角-溫升)曲線,如圖10所示。

    圖10(a)為層流分離階段典型位置的θ-ΔT曲線,與Rainbird[21],F(xiàn)eldhuhn等[22],Stetson[23]研究得到的大攻角下圓錐層流邊界層分離結(jié)果相似,x=10,20和30 mm位置為發(fā)展階段,從x=40 mm的位置邊界層開始發(fā)生分離。壁面中心線附近由于流動的下洗沖擊產(chǎn)生高溫區(qū)域,在中心線兩側(cè)隨著θ的增加ΔT迅速降低。θ進(jìn)一步增加,ΔT隨θ的變化明顯減小,θ-ΔT曲線出現(xiàn)拐點(diǎn),之后出現(xiàn)極小值并在一定范圍內(nèi)保持不變,而后ΔT增加。這一范圍內(nèi)邊界層流動發(fā)生分離,如圖中標(biāo)記位置,分離發(fā)生的范圍為θ=-45°~-15°以及15°~45°。同時(shí)注意到,隨著與前緣距離的增加,分離區(qū)的范圍也在增加。

    (a) First stage

    隨著流動的進(jìn)一步發(fā)展,如圖10(b)中所示,θ-ΔT曲線的變化和前一階段相似,但如圖中所標(biāo)記的位置,低溫升區(qū)域的θ范圍更大,且不同位置處分離區(qū)范圍變化也沒有前一階段明顯,在一定θ范圍內(nèi),θ-ΔT曲線開始出現(xiàn)波動。在這一階段,橫流開始產(chǎn)生影響,但流動分離產(chǎn)生的脫體渦仍是影響圓錐背風(fēng)面流動的主要因素。

    而在圖10(c)中,隨著流動進(jìn)一步發(fā)展,中心線附近ΔT隨θ變化情況基本相同,而遠(yuǎn)離中心線的位置,在前一階段分離區(qū)的θ范圍內(nèi)可以明顯觀察到在定常橫流渦作用下產(chǎn)生的溫升條紋帶,當(dāng)流動發(fā)展到此范圍后,橫流成為影響圓錐背風(fēng)面流動的主要因素。在此流動階段,不同位置處中心線附近由流動特征基本相同,而隨著與頭部距離的增加,橫流產(chǎn)生影響的范圍逐漸向中心線位置靠近。

    當(dāng)流動進(jìn)一步發(fā)展時(shí),如10(d),(e)所示,在中心線附近ΔT下降之后,ΔT會隨著θ的增加而上升,在θ=-25°~-10°以及10°~25°范圍內(nèi),出現(xiàn)次高溫升區(qū)域,之后隨著θ的增加ΔT降低。根據(jù)Feldhuhn等[22]的研究結(jié)果,在這一范圍內(nèi)邊界層二次分離產(chǎn)生次渦再附,因而出現(xiàn)ΔT升高的區(qū)域,而進(jìn)一步遠(yuǎn)離中心線即大約為θ=±30°的位置,流動分離產(chǎn)生主分離渦,為低溫升區(qū)。在圖10(d)的發(fā)展階段,距前緣不同位置處,次渦分離再附出現(xiàn)高溫升的位置逐漸向中心線附近靠近,且主分離區(qū)ΔT逐漸下降,范圍逐漸減小。而隨著流動的進(jìn)一步發(fā)展,在圖10(e)的發(fā)展階段,不同位置處θ-ΔT曲線特征基本相同,次渦再附的高溫升出現(xiàn)在θ=-15°~-10°以及10°~15°范圍內(nèi),分離的低溫升出現(xiàn)在θ=-45°~-30°以及30°~45°范圍內(nèi)。同時(shí)注意到在圖10(d),(e)階段,主分離渦低溫升的范圍也明顯小于之前層流分離階段。而與之前得到的x-ΔT曲線相對應(yīng)可以發(fā)現(xiàn),次高溫升以及分離區(qū)范圍內(nèi)的特定方位角上x-ΔT曲線表現(xiàn)出與其他位置不同的特點(diǎn),也可以驗(yàn)證之前做出的不同方位角上x-ΔT曲線不同的變化趨勢與邊界層分離情況相關(guān)的猜想。當(dāng)流動發(fā)展進(jìn)入這一階段時(shí),橫流影響消失,邊界層發(fā)展進(jìn)入轉(zhuǎn)捩后期,進(jìn)一步發(fā)展為湍流狀態(tài),而邊界層的分離和再附成為影響圓錐背風(fēng)面流動的主要因素。

    2.4 Reynolds數(shù)對圓錐背風(fēng)面流動發(fā)展過程的影響

    Reynolds數(shù)是衡量流動慣性力和黏性力相對大小的一個(gè)重要參數(shù),之前的研究表明,Reynolds數(shù)的改變會對邊界層轉(zhuǎn)捩的過程產(chǎn)生顯著影響。實(shí)驗(yàn)過程中,通過改變來流總壓實(shí)現(xiàn)對Reynolds數(shù)的調(diào)節(jié),為了研究Reynolds數(shù)對圓錐背風(fēng)面流動影響,實(shí)驗(yàn)過程中調(diào)節(jié)來流總壓分別為0.25,0.62和0.93 MPa,得到了單位Reynolds數(shù)分別為2.57×106,6.47×106,9.89× 106m-1的流動條件下圓錐背風(fēng)面ΔT結(jié)果,并與之前ReL=1.35×107m-1得到的結(jié)果進(jìn)行了對比,結(jié)果如圖11所示。其中,圖像采用和之前相同的處理方法,得到了x-θ(位置-方位角)與ΔT分布云圖。

    圖11(a)(b)為前文所討論的流動狀態(tài),根據(jù)之前的研究結(jié)論,大攻角下圓錐背風(fēng)面邊界層流動的發(fā)展過程可以分為5個(gè)階段:第1階段為層流分離的階段(距頭部位置為0~130 mm);第2,3階段為橫流產(chǎn)生影響的階段(140~290 mm),其中在第2階段(140~230 mm)橫流開始產(chǎn)生影響,第3階段(240~290 mm)流動開始發(fā)生轉(zhuǎn)捩;第4階段為轉(zhuǎn)捩后期同時(shí)橫流影響消失階段(300~400 mm);第5階段為湍流分離階段(410 mm之后)。圖11(c)~(f)分別為ReL=9.89×106m-1和ReL=6.47×106m-1時(shí)的實(shí)驗(yàn)結(jié)果,采用和之前相同的研究方法,將流動發(fā)展階段劃分,統(tǒng)計(jì)結(jié)果如表1中所示。

    (a) 0~300 mm &ReL=1.35×107 m-1

    表1 不同Reynolds數(shù)下各階段流動范圍Table 1 Flow range at each stage under different Reynolds numbers

    根據(jù)統(tǒng)計(jì)結(jié)果,可以發(fā)現(xiàn),隨著ReL的減小,邊界層流動發(fā)展各階段變化的位置更加靠近下游。當(dāng)ReL減小時(shí),層流分離階段范圍增加,在ReL=9.89×106m-1時(shí),層流分離階段持續(xù)到距前緣180 mm 的位置,而ReL=6.47×106m-1時(shí),一直持續(xù)到220 mm的位置之后橫流開始對背風(fēng)面ΔT分布產(chǎn)生影響。而不同ReL下,橫流開始對邊界層流動產(chǎn)生影響到邊界層開始發(fā)生轉(zhuǎn)捩的范圍大致相同,在ReL=9.89×107m-1和ReL=6.47×106m-1時(shí),這一階段范圍分別為 190~280 mm 和230~320 mm,和之前更高Reynolds數(shù)結(jié)果相同,這一階段均約為90 mm。而橫流產(chǎn)生影響同時(shí)開始轉(zhuǎn)捩的范圍則隨著Reynolds數(shù)的減小而顯著增加,在之前的狀態(tài)下這一階段范圍為 50 mm,而當(dāng)Reynolds數(shù)減小到ReL=9.89×106m-1時(shí),這一階段范圍為120 mm,當(dāng)Reynolds數(shù)進(jìn)一步減小時(shí),一直到模型尾部均為橫流產(chǎn)生影響的范圍。在ReL=9.89×106m-1時(shí),模型尾部之前,流動未發(fā)展進(jìn)入湍流分離即第5個(gè)階段。而在圖11(g)中,Reynolds數(shù)進(jìn)一步減小到ReL=2.57×106m-1時(shí),一直到模型尾部,均為層流分離狀態(tài),橫流沒有對邊界層流動產(chǎn)生影響,邊界層也未發(fā)生轉(zhuǎn)捩。

    綜上所述,隨著單位Reynolds數(shù)的減小,層流分離范圍增加,橫流影響范圍增加,但從橫流開始產(chǎn)生影響到轉(zhuǎn)捩開始發(fā)生的范圍基本相同。

    3 結(jié)論

    本文通過TSP技術(shù),對高超聲速來流大攻角下圓錐背風(fēng)面邊界層流動的分離、轉(zhuǎn)捩等流動特征進(jìn)行了實(shí)驗(yàn)研究。

    (1)通過TSP技術(shù),可以了解高超聲速來流條件下圓錐表面溫升分布情況,進(jìn)而實(shí)現(xiàn)對圓錐表面邊界層轉(zhuǎn)捩、分離等流動特點(diǎn)的研究。研究通過TSP技術(shù)觀測到了大攻角下圓錐表面的流動分離、定常橫流渦等現(xiàn)象。

    (2)大攻角下圓錐背風(fēng)面邊界層流動發(fā)展可以劃分為5個(gè)階段,分別為層流分離階段、橫流產(chǎn)生影響階段、橫流產(chǎn)生影響同時(shí)發(fā)生邊界層轉(zhuǎn)捩階段、邊界層轉(zhuǎn)捩后期階段以及湍流分離階段。不同流動發(fā)展階段在不同方位角上的溫升分布呈現(xiàn)出不同特點(diǎn)。

    (3)Reynolds數(shù)對大攻角下圓錐背風(fēng)面邊界層流動不同發(fā)展階段會產(chǎn)生不同的影響。隨著Reynolds數(shù)的減小,層流分離范圍增加,橫流影響范圍增加,但從橫流開始產(chǎn)生影響到轉(zhuǎn)捩開始發(fā)生的范圍基本相同。

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