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    金屬纖維長濾袋清灰性能及清灰機(jī)理實(shí)驗(yàn)探究

    2022-07-02 02:53:00王磊彭海軍孫鵬張小慶原鋒輝李明
    能源與環(huán)境 2022年3期
    關(guān)鍵詞:清灰濾袋側(cè)壁

    王磊 彭海軍 孫鵬 張小慶 原鋒輝 李明

    (西安菲爾特金屬過濾材料股份有限公司 陜西西安 710201)

    0 引言

    目前,國內(nèi)外對于傳統(tǒng)的布袋式除塵器研究頗多,其中濾袋的清灰問題得到了研究者的廣泛關(guān)注?,F(xiàn)行的布袋式除塵器幾乎都采用脈沖噴吹清灰方式。同樣,金屬濾袋除塵器借鑒了傳統(tǒng)布袋除塵器,也采用脈沖噴吹清灰方式[1]。金屬濾袋以其耐高溫的巨大優(yōu)勢,優(yōu)于傳統(tǒng)布袋,目前已在石油化工、煤化工、耐火材料、氧化鋁、玻璃、水泥等行業(yè)的高溫?zé)煔獬龎m領(lǐng)域得到應(yīng)用[2]。隨著金屬濾袋在各行業(yè)的廣泛應(yīng)用,其清灰性能受到了高度關(guān)注。一般地,工程應(yīng)用中金屬濾袋的設(shè)計(jì)長度在3.0 m~7.5 m 之間,直徑通常為φ130 mm 和φ160 mm 2 種規(guī)格,部分工程項(xiàng)目由于安裝空間的限制,濾袋必須采用分節(jié)處理,因此長濾袋下部的清灰性能成為研究焦點(diǎn)。

    關(guān)于脈沖清灰有2 種不同的機(jī)制認(rèn)識[3-6]。慣性力理論認(rèn)為,清灰氣流使濾袋向外快速膨脹,當(dāng)袋壁膨脹至極限位置時(shí),濾袋材料本身的張力使其獲得最大反向加速度,粉塵層因?yàn)閼T性作用從濾袋上脫落[7]。另一種機(jī)制則認(rèn)為,粉塵層的脫落是由于清灰氣流直接吹掃所致[8-9]。作為脈沖袋式除塵器的關(guān)鍵技術(shù),清灰系統(tǒng)的設(shè)計(jì)是否合理直接影響除塵的效率和運(yùn)行成本。然而,金屬濾袋除塵系統(tǒng)的設(shè)計(jì)目前主要借鑒布袋除塵系統(tǒng),其噴吹壓力、噴吹孔徑、噴吹距離等主要參考布袋除塵來設(shè)計(jì),其設(shè)計(jì)的合理性只能在使用之后得知,這就難免會導(dǎo)致一些項(xiàng)目出現(xiàn)清灰難、運(yùn)行阻力過高等問題。國內(nèi)做傳統(tǒng)布袋式除塵系統(tǒng)研究多集中在高校,大都是對布袋除塵進(jìn)行研究,實(shí)驗(yàn)也都偏小型化,工程指導(dǎo)性不強(qiáng)[10-13]。另外,高校里的很多研究都是基于仿真模擬計(jì)算開展的,缺乏與工程實(shí)際相結(jié)合[14-15]。由于金屬濾袋與傳統(tǒng)布袋在性能上存在較大差異,今后需要對金屬濾袋清灰性能進(jìn)行較為全面系統(tǒng)的實(shí)驗(yàn)分析,提高金屬濾袋清灰效果,最終達(dá)到指導(dǎo)工程設(shè)計(jì)的目的。

    本文首先進(jìn)行了分節(jié)金屬長濾袋φ160 mm×7 000 mm 的脈沖噴吹清灰模擬實(shí)驗(yàn),以金屬濾袋側(cè)壁壓力的大小反映清灰性能的難易程度,探究了噴吹距離、噴吹孔徑和噴吹壓力與長濾袋清灰性能之間的關(guān)系,為工程設(shè)計(jì)提供理論依據(jù)。其次,采用高倍攝像追蹤了脈沖清灰過程中粉塵在金屬濾袋表面的運(yùn)動軌跡,對金屬濾袋的清灰機(jī)理進(jìn)行了初步探究。

    1 實(shí)驗(yàn)設(shè)備

    采用自主設(shè)計(jì)的金屬濾袋脈沖噴吹清灰測試平臺,如圖1所示。該裝置包括金屬濾袋、噴吹系統(tǒng)和數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)。金屬濾袋規(guī)格為φ160 mm×7 000 mm,采用微米級金屬纖維真空燒結(jié)而成,平行于地面布置;噴吹系統(tǒng),主要包括氣包、電磁脈沖閥、噴吹管,其中噴吹管噴射氣流方向平行于地面,并正對金屬濾袋袋口中心位置;數(shù)據(jù)采集系統(tǒng),包括傳感器、電荷放大器、數(shù)采儀,其中傳感器沿金屬濾袋軸向布置。

    圖1 金屬濾袋脈沖噴吹清灰測試平臺

    2 實(shí)驗(yàn)步驟及測試原理

    本實(shí)驗(yàn)主要考察噴吹壓力、噴吹距離、噴吹孔徑對金屬濾袋側(cè)壁壓力分布的影響,噴吹壓力考察范圍選擇0.2 MPa、0.3 MPa、0.4 MPa、0.5 MPa、0.6 MPa,噴吹距離考察范圍選擇150 mm、200 mm、250 mm、300 mm、350 mm,噴吹孔徑考察范圍選擇φ8 mm、φ10 mm、φ12 mm、φ14 mm、φ16 mm。具體操作步驟如下:

    (1)安裝傳感器。沿濾袋軸向布置傳感器,要求傳感器垂直于金屬濾袋側(cè)壁且剛性連接。

    (2)固定金屬濾袋的位置。將要測試的金屬濾袋水平放置,袋口中心正對噴吹管上的噴嘴,并與噴嘴保持預(yù)先設(shè)計(jì)的噴吹距離。

    (3)調(diào)節(jié)噴吹壓力。將脈沖氣包的壓力調(diào)節(jié)至測試者的要求,一般壓力范圍在0.2 MPa~0.6 MPa 之間。

    (4)開啟采集系統(tǒng)。將傳感器另一端接電荷放大器,并打開電荷放大器和數(shù)采儀,待顯示正常后進(jìn)行下一步操作。

    (5)開啟脈沖噴吹閥。

    (6)記錄數(shù)據(jù)。

    3 單因素實(shí)驗(yàn)

    分別進(jìn)行了噴吹壓力、噴吹距離、噴吹孔徑對金屬纖維長濾袋側(cè)壁壓力分布影響的單因素實(shí)驗(yàn)。

    3.1 噴吹壓力對側(cè)壁壓力分布的影響

    噴吹壓力,指脈沖氣包內(nèi)預(yù)先設(shè)定好壓縮空氣的壓力,經(jīng)電磁脈沖噴吹閥噴入濾袋內(nèi)部進(jìn)行清灰。如圖2 所示,在噴吹距離為200 mm、噴吹孔徑為12 mm 的條件下,考察了不同噴吹壓力下金屬纖維長濾袋側(cè)壁壓力分布情況。從圖2 中可以明顯看出,金屬濾袋上部側(cè)壁壓力峰值均高于下部,尤其在第1、2 測點(diǎn)處,即距離袋口1 m 內(nèi)側(cè)壁壓力最高,說明該處的清灰效果最佳,此時(shí)該處的過濾阻力相對其他位置也最低,過濾過程中煙氣優(yōu)先選擇從低阻力部位通過,這就使得濾袋低阻區(qū)位置的過濾負(fù)荷過大,整個(gè)濾袋的過濾就會失衡,形成死循環(huán),不利于金屬濾袋長周期使用。同樣,隨著噴吹壓力的升高,金屬濾袋側(cè)壁各點(diǎn)的壓力峰值也隨之增大。另外,相比金屬濾袋下部,其上部各點(diǎn)壓力峰值隨噴吹壓力上升得更加明顯,也就是說,提高噴吹壓力,濾袋上部的清灰效果更加顯著。當(dāng)噴吹壓力依次從0.2 MPa 升至0.6 MPa 時(shí),金屬濾袋側(cè)壁壓力最大峰值差由500 Pa 增至3 500 Pa,這表明隨著噴吹壓力的提高,金屬濾袋上部和下部承受的過濾負(fù)荷更加不均勻,嚴(yán)重時(shí)可造成過濾失衡現(xiàn)象發(fā)生,尤其可能導(dǎo)致濾袋第一節(jié)(距離袋口小于1 m 的位置)發(fā)生疲勞破損。因此,實(shí)際工程設(shè)計(jì)中,在保證實(shí)現(xiàn)金屬濾袋良好清灰,且保證濾袋上、下部過濾盡可能平衡的前提下,建議噴吹壓力優(yōu)選0.2 MPa~0.3 MPa。

    圖2 噴吹壓力對側(cè)壁壓力的影響

    3.2 噴吹孔徑對側(cè)壁壓力分布的影響

    噴吹孔徑,指脈沖噴吹管上開孔的大小。如圖3 所示,在噴吹壓力為0.3 MPa、噴吹距離為200 mm 的條件下,考察了不同噴吹孔徑下金屬濾袋側(cè)壁壓力分布情況。從圖3 中可以看出,當(dāng)噴吹孔徑為φ8 mm 和φ10 mm 時(shí),由于噴吹孔徑比較小,在同等噴吹氣量的情況下噴嘴出口的氣流速度更快,這就引起金屬濾袋側(cè)壁P1、P2 測點(diǎn)處壓力峰值過高。又由于隨著噴吹氣流速度的加快,濾袋的透氣值越高,也就是說氣流速度越快,透過濾袋的氣體量就越大,因此噴吹氣體量沿著濾袋軸向出現(xiàn)嚴(yán)重?fù)p耗,從而濾袋下部側(cè)壁壓力偏低。這樣造成濾袋上部與下部側(cè)壁壓力峰值差過大,濾袋上部會承載較大的過濾負(fù)荷,尤其是P1 至P2 測點(diǎn)區(qū)域(距袋口1 m 的部分),最終容易發(fā)生疲勞破損;當(dāng)噴吹孔徑為φ16 mm 時(shí),濾袋側(cè)壁壓力峰值整體偏低,尤其是測點(diǎn)P6 至P7 區(qū)域,壓力甚至低于300 Pa,很難保證有效的清灰[16],這是由于噴吹孔徑過大,噴吹氣流在進(jìn)入濾袋前的錐狀氣流截面已遠(yuǎn)大于濾袋直徑,大量的噴吹氣流作用在濾袋袋口外部,只有少量噴吹氣流進(jìn)入濾袋內(nèi)部,因此濾袋底部的側(cè)壁壓力極低;當(dāng)噴吹孔徑為φ12 mm 和φ14 mm時(shí),濾袋上部與下部的側(cè)壁壓力峰值差相對較小,并且濾袋下部側(cè)壁壓力峰值明顯高于其他,這是由于噴吹氣流的最大錐面靠近于濾袋中間部位,并且氣流在濾袋上部的損失相對較少。因此,在實(shí)際工程設(shè)計(jì)中,建議噴吹孔徑優(yōu)選12 mm~14 mm之間。

    圖3 噴吹孔徑對濾袋側(cè)壁壓力的影響

    3.3 噴吹距離對側(cè)壁壓力分布的影響

    噴吹距離,指噴嘴到濾袋法蘭平面的距離。如圖4 所示,在噴吹壓力為0.3 MPa、噴吹孔徑為12 mm 的條件下,考察了不同噴吹距離下金屬纖維長濾袋側(cè)壁壓力分布情況。從圖4中可以看出,隨著噴吹距離的增大,金屬濾袋側(cè)壁各點(diǎn)的壓力變化不明顯,說明噴吹距離對金屬濾袋側(cè)壁壓力峰值的影響甚微,即通過改變噴吹距離是很難改善金屬濾袋清灰效果的。具體地,當(dāng)噴吹距離為150 mm 時(shí),測點(diǎn)P2(距法蘭面1 m 處)壓力達(dá)到最大值,這是由于壓縮空氣由噴嘴噴出后形成錐狀空氣流,恰好在P2 處氣流錐面達(dá)到最大,造成濾袋側(cè)壁壓力差最大,也說明壓縮空氣在進(jìn)入濾袋后,較大一部分作用在第一節(jié)濾袋側(cè)壁(距袋口1 m 內(nèi)),只有少部分作用在濾袋下部,最終導(dǎo)致濾袋上部和下部清灰效果相差巨大;當(dāng)噴吹距離為200 mm 和250 mm 時(shí),濾袋上部和下部側(cè)壁壓差相對較小,并且下部側(cè)壁壓力均高于其他,有效保證了濾袋下部清灰效果;當(dāng)噴吹距離為300 mm 和350 mm 時(shí),濾袋側(cè)壁壓力整體明顯減小,尤其是濾袋下部壓力低至300 Pa,這是由于較多的壓縮空氣在進(jìn)入濾袋內(nèi)部前已經(jīng)損失,真正進(jìn)入濾袋內(nèi)部的壓縮空氣量減少。因此,在實(shí)際工程設(shè)計(jì)中,建議噴吹距離優(yōu)選200 mm~250 mm 之間。

    圖4 噴吹距離對濾袋側(cè)壁壓力的影響

    總體來看,金屬纖維長濾袋側(cè)壁壓力分布總體呈現(xiàn)上部大、下部小的趨勢。即使目前噴吹壓力、噴吹孔徑及噴吹距離均按最優(yōu)噴吹參數(shù)來設(shè)計(jì),也只能一定程度地減弱這種趨勢,但無法避免。這是因?yàn)榻饘贋V袋屬于多孔材料,具有一定的透氣性能,噴吹氣流進(jìn)入濾袋沿軸向運(yùn)動,直至濾袋底部,在此過程中噴吹氣流有一個(gè)沿徑向的分量透過濾袋。隨著噴吹氣流自上而下的運(yùn)動,噴吹氣量會逐漸損耗,從而濾袋側(cè)壁壓力峰值也逐漸減小。因此,今后需要對金屬纖維長濾袋的結(jié)構(gòu)進(jìn)行優(yōu)化設(shè)計(jì),從而提高濾袋側(cè)壁壓力的均衡性。

    4 清灰過程濾袋表面變化規(guī)律探究實(shí)驗(yàn)

    4.1 實(shí)驗(yàn)方法

    在上述優(yōu)化后的噴吹參數(shù)下進(jìn)行金屬濾袋脈沖噴吹清灰性能測試,沿徑向在濾袋表面標(biāo)記兩個(gè)點(diǎn),然后采用高倍攝像對測試中的濾袋表面上的兩點(diǎn)運(yùn)動軌跡進(jìn)行跟蹤拍攝。通過兩個(gè)點(diǎn)之間的相對位移判斷濾袋處于收縮或膨脹狀態(tài),從而反映出脈沖噴吹清灰過程中金屬濾袋表面的變化規(guī)律。

    4.2 結(jié)果與分析

    圖5 為脈沖噴吹清灰過程中金屬濾袋上部和下部表面變化規(guī)律曲線,可以明顯看出,在脈沖壓縮空氣進(jìn)入金屬濾袋內(nèi)部瞬間,濾袋上部表面上兩點(diǎn)的距離是先減小后增大,表明濾袋上部有明顯的收縮,然后膨脹,這是由于距離袋口近的位置瞬時(shí)氣流速度更快,產(chǎn)生了負(fù)壓所導(dǎo)致的;而濾袋下部表面上兩點(diǎn)的距離是直接增大,表明濾袋表面只發(fā)生了膨脹,這是由于此處的氣流速度相對較慢,不足以形成負(fù)壓或負(fù)壓甚微,但由于脈沖氣體在進(jìn)入濾袋內(nèi)部時(shí),高速射流氣體優(yōu)先到達(dá)濾袋下部,除一部分氣體在到達(dá)濾袋底部前透過濾袋而損失,多數(shù)氣體在濾袋下部集聚,從而導(dǎo)致濾袋下部的膨脹高于上部。根據(jù)上述的現(xiàn)象可以推斷,濾袋上部表面產(chǎn)生了振動,由于濾袋表面與粉塵層是兩個(gè)不同的介質(zhì),振動頻率存在差異,因而在兩個(gè)介質(zhì)之間產(chǎn)生剝離力,從而使得粉塵從濾袋表面脫離;而濾袋下部表面只發(fā)生了膨脹,粉塵層依靠濾袋表面膨脹后所產(chǎn)生的慣性力脫離。濾袋表面上部和下部兩點(diǎn)位移的極差值分別為0.247 mm 和0.109 mm,說明脈沖噴吹清灰過程中金屬濾袋表面的膨脹非常微小,但由于采用脈沖壓縮空氣作為清灰氣源,濾袋表面能夠發(fā)生高頻振動。結(jié)合實(shí)際工況中金屬濾袋的使用情況,濾袋上部粉塵殘余量明顯低于下部,即濾袋上部清灰效果優(yōu)于下部,這就表明依靠濾袋表面高頻振動產(chǎn)生的剝離力實(shí)現(xiàn)清灰的效果要優(yōu)于濾袋表面膨脹所產(chǎn)生的慣性力。

    圖5 金屬濾袋表面變化規(guī)律曲線

    5 結(jié)論與展望

    通過單因素實(shí)驗(yàn)獲得了一套最優(yōu)噴吹參數(shù),即噴吹壓力優(yōu)選0.2 MPa~0.3 MPa 之間,噴吹孔徑優(yōu)選12 mm~14 mm 之間,噴吹距離優(yōu)選200 mm~250 mm 之間,為工程設(shè)計(jì)提供參考依據(jù)。另外發(fā)現(xiàn),在脈沖噴吹清灰過程中,金屬濾袋上部主要依靠濾袋表面與粉塵層振動頻率的差異所產(chǎn)生的剝離力,使得粉塵從濾袋表面脫離;而濾袋下部主要依靠表面膨脹所產(chǎn)生的慣性力,使得粉塵從濾袋表面脫離。最終發(fā)現(xiàn),依靠濾袋表面高頻振動產(chǎn)生的剝離力實(shí)現(xiàn)清灰的效果要優(yōu)于濾袋表面膨脹所產(chǎn)生的慣性力。

    今后,為了更好地實(shí)現(xiàn)金屬纖維長濾袋的清灰性能,建議對金屬纖維長濾袋軸向上孔隙率的分布進(jìn)行優(yōu)化設(shè)計(jì),以提高濾袋側(cè)壁壓力的均衡性。同時(shí),可以采取輔助措施對金屬濾袋表面進(jìn)行高頻振動,最終實(shí)現(xiàn)金屬纖維長濾袋的良好清灰。

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