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    電廠循環(huán)水流道全系統(tǒng)水力性能數(shù)值模擬研究

    2022-06-29 04:04:22賀友才甄娟黃幸王為術(shù)郭嘉偉翟禹鑫
    工業(yè)用水與廢水 2022年3期
    關(guān)鍵詞:偏流泵體喇叭口

    賀友才, 甄娟, 黃幸, 王為術(shù), 郭嘉偉, 翟禹鑫

    (1.江西大唐國(guó)際撫州發(fā)電有限責(zé)任公司, 江西 撫州 344000; 2.華北水利水電大學(xué) 電力學(xué)院, 鄭州 450045)

    火力發(fā)電廠中循環(huán)水流道流態(tài)特征對(duì)循環(huán)水泵的能量特性、 經(jīng)濟(jì)性、 安全性和可靠性影響顯著[1-2]。 循環(huán)水流道內(nèi)回流、 偏流、 旋渦和脫流等不良流態(tài)會(huì)導(dǎo)致水泵機(jī)組發(fā)生振動(dòng)、 汽蝕破壞, 影響循環(huán)水泵的經(jīng)濟(jì)性能[3]。 循環(huán)水泵的水力性能與循環(huán)水流道設(shè)計(jì)有著密切的關(guān)系[4], 循環(huán)水流道的設(shè)計(jì)對(duì)于火電廠的運(yùn)行至關(guān)重要。

    研究者常采用模型試驗(yàn)和數(shù)值模擬研究循環(huán)水流道水力性能。 等比縮放建造水力模型直觀驗(yàn)證水力特性, 造價(jià)高、 周期長(zhǎng)。 陸林廣等[5]開展循環(huán)水流道水力模型試驗(yàn)研究, 結(jié)果表明不帶模型泵對(duì)水流道內(nèi)部流態(tài)沒有較大影響。 吳燕武等[6]采用物理模型試驗(yàn)研究了泵站前池的流態(tài), 優(yōu)化改善進(jìn)水條件, 解決了循環(huán)水泵汽蝕。 付輝等[7]采用水力模型試驗(yàn)研究?jī)?yōu)化了核電站180° 進(jìn)流平面擴(kuò)散角的超窄聯(lián)合泵房前池的水力性能, 工程實(shí)踐證明數(shù)值模擬方法可有效解決循環(huán)水系統(tǒng)水力問題診斷和性能優(yōu)化。 王為術(shù)等[8]對(duì)某電廠發(fā)電機(jī)組循環(huán)水流道系統(tǒng)內(nèi)的流動(dòng)特性進(jìn)行數(shù)值模擬。 劉樹紅等[9]采用VOF 兩相流模型對(duì)水流道自由液面和泵吸水室流場(chǎng)進(jìn)行模擬研究。 Liang[10]針對(duì)火力發(fā)電廠循環(huán)水泵推力瓦磨損問題, 提出了以彈性金屬材料代替巴氏合金瓦的改造方案, 有效減少了循環(huán)泵故障問題的發(fā)生。 Liu 等[11]通過數(shù)值模擬分析了機(jī)組不同工況, 以降低電廠供電煤耗。 金迪[12]和王二平等[13]對(duì)1 000 MW 火電機(jī)組水流道進(jìn)行了數(shù)值研究和物理研究。

    江西撫州電廠循環(huán)水泵持續(xù)發(fā)生異常振動(dòng), 多次對(duì)泵體進(jìn)行加固改造仍未能解決問題, 為溯源循環(huán)水泵振動(dòng)原因, 解決循環(huán)水泵振動(dòng)問題, 采用數(shù)值模擬方法研究該進(jìn)水流道水力特征, 為進(jìn)水流道水力優(yōu)化設(shè)計(jì)提供參考。

    1 數(shù)學(xué)模型

    1.1 控制方程

    (1) 連續(xù)方程:

    式中: ui為i 方向上流體平均速度, m/s; xi為坐標(biāo)軸位置。

    (2) 動(dòng)量方程:

    式中: uj為j 方向上流體平均速度, m/s; xj為坐標(biāo)軸位置; ρ 為水流密度, kg/m3; p 為壓強(qiáng),Pa; ν 為水的運(yùn)動(dòng)黏性系數(shù), m2/s; μt為湍流黏性系數(shù), m2/s; fi為i 方向的質(zhì)量力。

    (3) 湍動(dòng)能方程:

    式中: k 為Von Kaman 常數(shù); ε 為湍動(dòng)能耗散率; Pk為湍動(dòng)能生成率; μ 為動(dòng)力黏性系數(shù), Pa/s;μt為湍流黏性系數(shù), m2/s; σk為湍流普朗特?cái)?shù), 取1.0; σε為ε 方程的湍流普朗特?cái)?shù), 取1.3; C1、 C2為常數(shù), 分別取1.44、 1.92。

    1.2 網(wǎng)格模型

    根據(jù)流道設(shè)計(jì)數(shù)據(jù)和實(shí)地測(cè)量數(shù)據(jù)對(duì)比, 尺寸誤差很小, 利用SCDM 軟件, 用原設(shè)計(jì)尺寸對(duì)循環(huán)水流道建立1 ∶1 三維幾何模型。 進(jìn)水流道于泵房前設(shè)有1 個(gè)前池, 前池后分為3 個(gè)吸水室, 吸水室頂部有遮流板, 每個(gè)吸水室內(nèi)各有1 個(gè)循環(huán)水泵, 喇叭口下方各有楔形導(dǎo)流錐。 循環(huán)水泵根據(jù)已有參數(shù)通過CFturbo 專業(yè)葉輪及蝸殼設(shè)計(jì)軟件完成建模。

    整體模型如圖1 所示, 模型還原了實(shí)際循環(huán)水流道的所有特征, 可保證模擬結(jié)果的準(zhǔn)確性。 計(jì)算區(qū)域包括引水段、 前池、 吸水室和泵體4 個(gè)部分。

    圖1 整體模型Fig. 1 Overall model

    用Fluent Meshing 軟件進(jìn)行網(wǎng)格劃分。 循環(huán)水流道遠(yuǎn)壁面區(qū)采用六面體結(jié)構(gòu)化網(wǎng)格, 邊界以及流態(tài)劇烈變化處采用四面體非結(jié)構(gòu)化網(wǎng)格。 考慮固壁邊界形狀對(duì)循環(huán)水泵主要截面流速的影響, 對(duì)循環(huán)水泵及周邊固壁進(jìn)行局部加密處理。 經(jīng)網(wǎng)格無關(guān)性驗(yàn)證后, 選擇約400 萬網(wǎng)格模型進(jìn)行數(shù)值計(jì)算模擬, 整體網(wǎng)格如圖2 所示, 循環(huán)水泵局部加密網(wǎng)格如圖3 所示。

    圖2 整體網(wǎng)格Fig. 2 Overall grid

    圖3 局部加密網(wǎng)格Fig. 3 Partial refined grid

    1.3 邊界條件

    進(jìn)水口設(shè)置為質(zhì)量流量入口, 模擬3 泵全開(單泵流量為9 572.7 kg/s)的情況。 出水口設(shè)置為質(zhì)量流量出口, 即給定出口流量, 以滿足水泵抽水時(shí)的額定流量。 該進(jìn)出口邊界的設(shè)置能保證運(yùn)行工況模擬以及模擬結(jié)果的準(zhǔn)確性。

    固壁條件采用標(biāo)準(zhǔn)壁面函數(shù)。 為模擬液面波動(dòng)和漩渦產(chǎn)生情況, 進(jìn)水口頂部與前池頂部均為自由液面, 選擇VOF 模型。 循環(huán)水泵內(nèi)的動(dòng)葉部分均采用旋轉(zhuǎn)參考系運(yùn)動(dòng), 旋轉(zhuǎn)速度根據(jù)水泵運(yùn)行工況參數(shù)設(shè)置。

    1.4 數(shù)值計(jì)算方法

    應(yīng)用Fluent 2020R2 軟件, 基于壓力求解器,穩(wěn)態(tài)求解, 不考慮流體熱質(zhì)交換過程。 數(shù)值計(jì)算模型采用標(biāo)準(zhǔn)的k-ε 模型, 求解的壓力-速度耦合算法采用Simple 算法, 迎風(fēng)差分格式進(jìn)行隱式求解。 水流在流動(dòng)過程中有縱向運(yùn)動(dòng), 所以需要考慮重力對(duì)水流運(yùn)動(dòng)的影響, 即設(shè)置重力加速度為-9.81 m/s2。

    2 結(jié)果及分析

    2.1 循環(huán)水流道整體流場(chǎng)分析

    根據(jù)電廠實(shí)際運(yùn)行情況, 選取其運(yùn)行典型工況: 3 泵運(yùn)行, 做模擬分析。 以流道底為基準(zhǔn)面,選擇0.6 m、 1.2 m、 2.0 m、 4.0 m、 8.0 m 處的截面為特征截面, 0.6 m 至4.0 m 的各截面位于流道的中下部, 反映底部流場(chǎng)的流動(dòng)情況, 8.0 m 處為前池自由液面, 可反映液面上的漩渦情況, 特征截面充分考慮了整個(gè)循環(huán)水流道水力特性及流態(tài)。 循環(huán)水流道沿水深度方向各截面速度矢量如圖4 所示。

    由圖4 中(a)~(d)可知, 水流通過弧形進(jìn)水流道進(jìn)入前池后, 由于前池過短且為矩形不規(guī)范設(shè)計(jì), 水流未能充分發(fā)展而沿流道進(jìn)口方向形成高速區(qū), 來流在進(jìn)入吸水室后緊貼流道內(nèi)壁流動(dòng), 在外壁面形成脫壁流動(dòng), 從而發(fā)生嚴(yán)重的撞壁偏流。 其中A 吸水室和C 吸水室的偏流情況較為嚴(yán)重, 從而在泵房?jī)?nèi)部形成旋流, 對(duì)泵體產(chǎn)生沖擊, 進(jìn)而導(dǎo)致泵體發(fā)生振動(dòng)。 從1.2 m 截面速度矢量圖可知,循環(huán)水泵喇叭口附近的水流對(duì)泵體的沖擊情況最為嚴(yán)重, 由于貼壁流動(dòng)形成的撞壁偏流會(huì)造成循環(huán)水泵左右振動(dòng), 尤其是A、 C 循環(huán)水泵發(fā)生振動(dòng)情況嚴(yán)重。 B 吸水室正對(duì)水流來流方向, 故其偏流情況沒有A、 C 泵房嚴(yán)重, 但由于弧形進(jìn)水流道形成的水流高速區(qū), 使B 吸水室水流流速較高同時(shí)也存在輕微的偏流情況, 易導(dǎo)致B 循環(huán)水泵發(fā)生沿水流方向的前后振動(dòng)。

    圖4 循環(huán)水流道沿水深度方向各截面速度矢量Fig. 4 Velocity vector diagram of each section in the circulating water channel along with the depth

    從沿水深方向0.6 m 到4.0 m 的速度矢量圖可知, 隨著水位高度的增加, 水流進(jìn)入泵房的貼壁流動(dòng)情況雖一直存在, 但偏流情況稍有減弱, 且隨著水位高度增加, 水流速度變慢。 同時(shí), 如圖4(e)8.0 m 自由液面處的流速矢量所示, 在水面上有多個(gè)小漩渦產(chǎn)生, 這與實(shí)際觀測(cè)情況一致。

    各泵房中心沿水流方向速度矢量如圖5 所示。由速度矢量圖可知, 各泵房在喇叭口截面處水流流速存在嚴(yán)重不對(duì)稱現(xiàn)象。 其中沿水流方向B、 C 循環(huán)水泵喇叭口前沿受水流沖擊明顯大于喇叭口后沿,A 吸水室水流流速小于B、 C 吸水室水流流速, 故A循環(huán)水泵喇叭口前沿受到的沖擊小于B、 C 兩泵。

    圖5 各泵房中心沿水流方向速度矢量Fig. 5 Velocity vector diagram of each pump center along with the flow direction

    2.2 循環(huán)水泵喇叭口喉部斷面流速分析

    循環(huán)水泵葉片前斷面即進(jìn)水喇叭口喉部流速分布是引起循環(huán)水泵振動(dòng)的主要原因。 選擇沿水流方向喇叭口喉部截面及泵體內(nèi)部流域的側(cè)截面為特征截面, 分析進(jìn)水喇叭口喉部流速分布對(duì)循環(huán)水泵振動(dòng)的影響。 泵喇叭口喉部截面速度矢量如圖6 所示。

    如圖6(a)所示, A、 C 兩泵房偏流情況嚴(yán)重,導(dǎo)致在其喇叭口喉部左右水流速度不平衡, 使循環(huán)水泵左右受沖擊不同而發(fā)生振動(dòng)。 B 泵正對(duì)前池進(jìn)水口, 在泵房中心有高速水流區(qū), 同時(shí)有輕微的偏流情況, 使B 泵右上部分受沖擊較大, 會(huì)使泵發(fā)生異常振動(dòng)。 由圖6(b)可知, 在水流通過喇叭口進(jìn)入泵內(nèi)之后, 3 個(gè)循環(huán)水泵喉部的速度分布沒有明顯差異, 而循環(huán)水泵筒體外部流場(chǎng)不均勻, 使循環(huán)水泵筒體受力不均, 進(jìn)而產(chǎn)生振動(dòng)。

    圖6 循環(huán)水泵喇叭口喉部截面速度矢量Fig. 6 Velocity vector diagram of throat section of bell mouth of circulating pump

    泵體中心側(cè)截面速度矢量如圖7 所示。 循環(huán)水泵喇叭口附近一般為環(huán)狀進(jìn)水流態(tài), 流速分布應(yīng)當(dāng)均勻且平均流速不應(yīng)大于0.3 m/s。 而圖7(a)中喇叭口附近流場(chǎng)流態(tài)紊亂, 速度前后、 左右均分布不平衡, 泵體四周水流流速差別較大, 而且水泵入口速度普遍偏大, 最高達(dá)1.2 m/s。 由圖7(b)可知,泵內(nèi)水流流態(tài)并無明顯差異, 且在喇叭口喉部處水流流態(tài)也沒有明顯差異。

    圖7 泵體中心側(cè)截面速度矢量Fig. 7 Velocity vector diagram of the central side section of the pump casing

    根據(jù)以上分析可知, 前池的不良流態(tài)在進(jìn)入吸水室之后依舊存在, 偏流情況嚴(yán)重, 使得循環(huán)水泵筒體四周受沖擊不平衡, 進(jìn)而引起循環(huán)水泵筒體異常振動(dòng)。

    2.3 循環(huán)水流道內(nèi)泵體水力分析

    為進(jìn)一步分析泵體四周不同方向的受力情況,需要考察泵體前后左右沿水深豎直方向上的速度分布。 A、 B、 C 泵泵體四周流速對(duì)比情況分別如圖8~圖10 所示。

    圖8 A 泵泵體四周流速對(duì)比Fig. 8 Comparison of flow velocity around the pump casing of A pump

    圖10 C 泵泵體四周流速對(duì)比Fig. 10 Comparison of flow velocity around the pump casing of C pump

    由圖8 可以看出, 在A 泵喇叭口附近, 前側(cè)水流速度略大于泵后側(cè), 此時(shí)循環(huán)水泵前后兩側(cè)受力大致平衡。 在喇叭口截面以上至自由液面的區(qū)域, 水流流速降低, 但泵體后側(cè)水流速度明顯大于前側(cè)。 6.0 m 截面以下不同深度流層均存在泵體左側(cè)水流速度明顯大于右側(cè)的不良流態(tài), 主要原因?yàn)榍俺匕l(fā)展不充分的高速水流進(jìn)入A 吸水室之后沿左側(cè)墻體流動(dòng), 進(jìn)而使泵體左側(cè)受力大于右側(cè)受力。 由于A 泵四周的受力明顯不平衡, 長(zhǎng)期運(yùn)行時(shí)會(huì)產(chǎn)生左右方向的振動(dòng)。

    由圖9 可以看出, 在B 泵喇叭口附近, 前側(cè)水流速度明顯大于泵后側(cè), 原因是B 泵吸水室位于進(jìn)水水流高速區(qū), 會(huì)導(dǎo)致其流動(dòng)到循環(huán)水泵筒體前后的水流流速差異較大, 高速水流沖擊喇叭口前沿。 喇叭口截面以上至自由液面以下的區(qū)域水流速度大體相當(dāng), 泵體的受力大致平衡。 B 泵房流態(tài)稍好, 基本沒有偏流情況, 故其泵體左右水流速度大體相當(dāng), 左右受力大致平衡, 但其前后流速差異大, 前后受力不平衡, 長(zhǎng)期運(yùn)行時(shí)B 循環(huán)泵容易發(fā)生沿水流方向的前后振動(dòng)。

    圖9 B 泵泵體四周流速對(duì)比Fig. 9 Comparison of flow velocity around the pump casing of B pump

    由圖10 可以看出, 在C 泵喇叭口截面附近,前側(cè)水流速遠(yuǎn)大于泵后側(cè), 此時(shí)循環(huán)水泵喇叭口前后兩側(cè)受力差異較大。 在喇叭口截面以上至自由液面以下區(qū)域, 水流速度大體相當(dāng), 泵體的受力大致平衡。 在水下各深度C 泵泵體右側(cè)水流速度明顯大于左側(cè), 使右側(cè)受力大于左側(cè)受力, 泵體的受力明顯不平衡。 由于高速的進(jìn)水水流沿C 泵房貼壁流動(dòng), 使C 泵房?jī)?nèi)的流體流態(tài)發(fā)生嚴(yán)重的偏流情況。

    由以上分析可知: 該循環(huán)水流道循環(huán)水泵筒體四周受力不均, 筒體易發(fā)生振動(dòng), 3 個(gè)循環(huán)泵泵體四周受力均存在不均情況, 左右受力也不平衡。尤其A、 C 兩泵泵體既有高速水流沖擊又有嚴(yán)重的偏流情況, 循環(huán)泵的進(jìn)水條件惡劣, 易發(fā)生高頻異常振動(dòng)。

    3 結(jié)論

    (1) 該循環(huán)水流道前池過渡段為矩形不規(guī)范設(shè)計(jì), 擴(kuò)散角角度過大且長(zhǎng)度過短, 水流未得到充分發(fā)展擴(kuò)散, 流態(tài)存在嚴(yán)重偏流現(xiàn)象, 在吸水室內(nèi)水流貼壁流動(dòng), 造成喇叭口與泵體周圍水力不均, 是循環(huán)水泵筒體振動(dòng)的主要原因。

    (2) 進(jìn)水流道流場(chǎng)紊亂、 速度高, 循環(huán)水泵喇叭口四周流速分布不均, 最高流速達(dá)1.2 m/s, 是常規(guī)流速的4 倍。 A、 C 兩泵正對(duì)來流方向左右兩側(cè)速度差異明顯, 導(dǎo)致循環(huán)水泵筒體左右受力不均。 B 泵房處于高速水流區(qū), 前后流速也有偏差,其循環(huán)水泵也會(huì)發(fā)生振動(dòng)。

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